(已改)人貨梯地下室頂板回頂方案

1、中 大 金 融 大 廈 人 貨 籠 回 頂 方 案編 制 人：審 核 人：審 批 人：施工單位：山河建設(shè)集團(tuán)有限公司 編制日期：2016年6月8日一、工程概況本工程為1棟42層的框剪結(jié)構(gòu)寫字樓，2棟32層商住樓，現(xiàn)擬在1#樓共安裝一臺(tái)施工升降機(jī)，A,B棟各安裝一臺(tái)施工升降機(jī)以滿足現(xiàn)場(chǎng)施工需要及現(xiàn)場(chǎng)施工垂直運(yùn)輸?shù)囊蟆Ｒ蚴┕ど禉C(jī)計(jì)劃安裝在地下室頂板上，特制訂本地下室回頂方案如下。（本工程取1#樓最高，最不利因素取值）二、施工升降機(jī)技術(shù)方案1、施工升降機(jī)基本參數(shù)施工升降機(jī)型號(hào)：SC200/200； 吊籠形式：雙籠；架設(shè)總高度：180m； 標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長(zhǎng)度：1.508m；底籠長(zhǎng)：5.3m； 底籠寬：4.

2、2m；標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重：190kg； 外籠重：1200kg；單個(gè)吊籠重: 945kg； 吊籠載重：2000kg；施工升降機(jī)安裝在地下室頂板上，頂板底用滿堂鋼管架進(jìn)行加固處理，滿堂鋼管架應(yīng)經(jīng)受力計(jì)算后進(jìn)行搭設(shè)?？紤]到動(dòng)荷載、自重誤差及風(fēng)荷載對(duì)基礎(chǔ)的影響，取荷載系數(shù)n=2.1。同時(shí)應(yīng)能承受施工升降機(jī)工作時(shí)最不利條件下的全部荷載，加固后的總受力必須能承受的最大荷載不得小于P =吊籠重+護(hù)欄重+標(biāo)準(zhǔn)節(jié)總重+對(duì)重體重+額定載荷重）*2.1=（2*945）+1200+（120*190）+2*1800+2*2000*2.170329=689.3KN。2、回頂搭設(shè)方案：根據(jù)施工升降機(jī)廠家提供的使用說(shuō)明書得知總荷載為6

3、90KN，基礎(chǔ)尺寸為4000×6000mm，因此加固范圍為4500×6500mm，由此地下室頂板承擔(dān)的總荷載為總荷載為23.59 kN/m2此荷載由施工升降機(jī)底部4500×6500范圍的樓板承擔(dān)，而根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)地下室頂板施工荷載為5KN/m2，故需要在樓板下面設(shè)置鋼管支撐，鋼管支撐采用螺栓底座（鋼定托）頂緊，按400mm縱橫間距設(shè)置立桿，縱橫向水平間距400，高度方向步距h=1000mm加設(shè)水平方向拉桿。3、地下室頂板支撐架計(jì)算書：（1）計(jì)算依據(jù)：鋼管腳手架的計(jì)算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 500

4、07-2002)、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全（2）設(shè)計(jì)選型：地下室頂板在1#樓施工升降機(jī)基礎(chǔ)底部采用鋼管腳手架回頂?shù)姆绞揭员ＷC板使用安全。鋼管腳手架間距縱橫為400×400mm，步距為1000mm，45mm×95mm方木，鋼管頂托頂緊?？紤]到地下室頂板的使用安全，將施工升降機(jī)位置的最大荷載放大至50.0 kN/m2進(jìn)行驗(yàn)算。落地平臺(tái)支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計(jì)算單元（3）、計(jì)算書；1)、參數(shù)信息:a.基本參數(shù)立柱橫向間距或排距l(xiāng)a(m):0.40，腳手架步距h(m)：1.

5、00；立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.40，腳手架搭設(shè)高度H(m)：3.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度a(m):0.10，平臺(tái)底鋼管間距離(mm)：400.00；鋼管類型(mm):48×3.5（考慮到鋼管的銹蝕等因素，計(jì)算時(shí)采用48×3.0）連接方式：頂托支撐，扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；b.荷載參數(shù):腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):50.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):1.000；2)、縱向支撐鋼管計(jì)算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計(jì)算，截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = 5.08 cm

6、3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖a.荷載的計(jì)算：腳手板與欄桿自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.300×0.400 = 0.270 kN/m；堆放材料的自重線荷載(kN/m)：q12 = 50.000×0.400 = 20.000 kN/m；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：p1 = 1.000×0.400 = 0.400 kN/mb.強(qiáng)度計(jì)算:最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和最大彎矩計(jì)算公式如下:最大支座力計(jì)算公式如下:均布恒載：q1 = 1.2 &

7、#215; q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.270+ 1.2×20.000 = 24.324 kN/m；均布活載：q2 = 1.4×0.400 = 0.560 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.1×24.324×0.4002 + 0.117 ×0.560×0.4002 = 0.400 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×24.324×0.400 + 1.2×0.560×0.400 = 10.971 kN；截面應(yīng)力 = 0.400×106 / (

8、5080.0) = 78.675 N/mm2；縱向鋼管的計(jì)算強(qiáng)度 78.675 小于 205.000 N/mm2,滿足要求!c.撓度計(jì)算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計(jì)算公式如下:均布恒載:q = q11 + q12 = 20.270 kN/m；均布活載：p = 0.400 kN/m；V = (0.677 ×20.270+0.990×0.400)×400.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.144mm縱向鋼管的最大撓度小于 400.000 /250 與 10,滿足要求!3)、橫向支撐鋼管計(jì)算:

9、支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =10.971 kN；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計(jì)算變形圖(kN.m)支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.001 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.000 mm ；最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；截面應(yīng)力 = 0.216 N/mm2 ；橫向鋼管的計(jì)算強(qiáng)度小于 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.000/150與10 mm,滿足要求!4)、扣件抗滑移的計(jì)算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P9

10、6頁(yè)，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取12.80 kN；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值 R= 10.973 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!5)、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。a.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.149×4.500 = 0.670 kN；鋼管的自重計(jì)算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標(biāo)準(zhǔn)值，設(shè)計(jì)人員可

11、根據(jù)情況修改。欄桿的自重(kN)：NG2 = 0.150×0.400 = 0.060 kN；腳手板自重(kN)：NG3 = 0.300×0.400×0.400 = 0.048 kN；堆放荷載(kN)：NG4 = 50.000×0.400×0.400 = 8.000 kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.778 kN；b.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的荷載:經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = 1.000×0.400×0.400 = 0.160 kN；c.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)

12、計(jì)值計(jì)算公式:N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8.778+ 1.4×0.160 = 10.758 kN；6)、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值(kN) ：N = 10.758 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 Lo/i 查表得到；i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2；W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)；f- 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 ：f =205.

13、00 N/mm2；Lo- 計(jì)算長(zhǎng)度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計(jì)算lo = k1uh (1)lo = (h+2a) (2)k1- 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，取值為1.185；u - 計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度；a = 0.100 m；公式(1)的計(jì)算結(jié)果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度 Lo = k1uh = 1.185×1.700×1.000 = 2.015 m；Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128.000 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定

14、系數(shù)= 0.406 ；鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ； =10757.660 /( 0.406×489.000 )= 54.185 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 54.185 小于 f = 205.000滿足要求！公式(2)的計(jì)算結(jié)果：Lo/i = 1200.000 / 15.800 = 76.000 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.744 ；鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ； =10757.660 /( 0.744×489.000 )= 29.569 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 29.569 小于 f = 205.000滿足要求！如果考慮到高支撐

15、架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算lo = k1k2(h+2a) (3)k2 - 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按照表2取值1.004 ；公式(3)的計(jì)算結(jié)果：Lo/i = 1427.688 / 15.800 = 90.000 ；由長(zhǎng)細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.661 ；鋼管立桿受壓強(qiáng)度計(jì)算值 ； =10757.660 /( 0.661×489.000 )= 33.282 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 33.282 小于 f = 205.000滿足要求！綜上所計(jì)算，施工升降機(jī)選用SC 200/200型，搭設(shè)高度180m，根據(jù)說(shuō)明書計(jì)算規(guī)則算的總荷載為690KN，基礎(chǔ)尺寸為4000×6000