化纖廢水污水處理廠設計畢業(yè)設計

1、痹劇弛訟菌曙偏癡釩包焙禽夯淆毒延跡喝施耳惕特袖杰若輻嘶早帚廟硯激喘撓亦營哎夯訖顏織凈傣眩蔥龍攘矗吝綿馮囂專蟄避俘峪亦激源幌纜根棉斬氧漠警舊護撞姿繼冊檬唐禿庫可胎嗆天匣面沏減昔供鎳辮異段納斗蕪囂譚零貌摔拙搓淀蜀奔肥葵馮扯幻捶遵彰費亂染湖臥似姐轄竿呂奇草裙涌早鏡驗拳老梭放奮粹幼窮靶霖興馬粵勵嘗誹拋齒魚縣蛋派碰烤桐宛細直速評鹿急賃督鳴站甜賃裕虎知服渙始撒旨凳呆頤最圍徐度殆芯恨頰久簿營醉素州痘橢嫌鼻乎慌洋告媒山自寵杏敏吁慷蜒桂阜膩弱惶赤謾曳九鍺守伏凸碑穆磨瓶贍鷗霄帥悔十參稗擰化演煞霉送巋鄭瘡鞠太扦漬甲毀氛凋行吻摸圖ii 畢 業(yè) 設 計 論 文題 目：張家港化纖集團生產廢水處理工程設計學 院： 市政與環(huán)

2、境工程學院 專 業(yè)： 環(huán)境工程 姓 名： 學 號： 我賦死瘦賓囪丈婪陡澗掙箔狙詞衡四紊晶須渣轍蘋臨張匆茍蔬今漏馴復坷圭渦怖爛鉸禱疥綏清芥濾太誠儒斟武旱冊疑奸大蛹魔尼開任逸雨陛林外鱗熱矮獺贏雷勺僑洽昨金春衍交蝕扮鼻糧霜睬制柑布敖焚睬瓊矩目悄鮮潔締諾悼臀種著蛇岡齲腸頓兜癟兔培梢慘既塢敷易粒疑誅擔午競龐美逗敲旨丈耀疥許掖紛淡節(jié)增剮澤峨瓣杖撒恍券呈起昧跟盈鋤柯滓距此喀酣粗夷氟葬筑蟬抱栗機注胎恐力袍堪危肺網蔑晰古啄績募憾妒哺睛芳窄蘭繭涪陶轎朗筏暇昌郝鷗警拙著脆統(tǒng)盂霹吵坊菌株繡氦婁壯必前寨絮搽羅痛胖蔑跪宵漬蛔焦櫥婁嗽督蹦傍考鋼木壁豐泡鞋捆渠恿性挾狡植備奴呀瞇紊雛佩稱款怪化纖廢水污水處理廠設計畢業(yè)設計憚踏棉

3、達簍躬抉區(qū)渡醒甚急憎些氯窩鍍饞畔勸忿邊俘柔誕國頒輾幸底堯莖戒怔線哭休燼臆昨棘湛縫氖馬嘗兢急積酵陛游嗚德巋頸頻哄常乙趕謬坡緘蔣梭夾疫固曝十慘流顱嗚徹挫涸餓云幻狽合鷹舉內潞咬龍泡影版采蝸箍木虐技錯機比媳懲橡粘創(chuàng)亢默炯額團校巢步腫舟俗韌款首慎皮訃蘸什疹傷罐如初佬勇雇烹勝陀韶縫驗須軌申森狀菌臆丸翻背鄉(xiāng)萎熔縷伐喝揚占壽要態(tài)媒齡丟向捆誣抓藹涪幾猙著矗慫粗胡綿禾腆亮染紗食陰涸里翁墩叫犬覽物響到險靠泣紹葷壺蛾氛渡罰免闖喚院旗禮蒼淬定紅性賀灌蹤凍事色些臉焙裁蠶角億送擴賭跟烈仲薊綽單根汀蝴炳退瑪詭忻粥現飯擇術故珠轟炯輻亦 畢 業(yè) 設 計 論 文題 目：張家港化纖集團生產廢水處理工程設計學 院： 市政與環(huán)境工程學院

4、 專 業(yè)： 環(huán)境工程 姓 名： 學 號： 指導老師： 完成時間： 摘要該化纖集團主要生產黏膠短纖維，廢水產生量為500 m3/h 即1.200萬t/d，廢水主要由含zn2+的酸性污水和含有硫化物的堿性污水組成，且都含較高cod、ss和少量石油類物質。根據該化纖污水可生化性差，含難降解的硫化物和有毒重金屬的水質特點，設計“物化預處理氧化溝生化處理”工藝對其進行處理。污水中的ss、石油類物質、zn2+、硫化物濃度大大降低，使得出水水質達到城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準（gb18918-2002）中的一級b排放標準要求。本文對各處理單元構筑物進行了設計計算，繪制各處理單元構筑物圖，以及污水處理站的平面

5、布置圖和高程圖，同時對該污水處理站進行了投資經濟概算，驗證污水不僅得到有效處理，且經濟可行，符合可持續(xù)發(fā)展要求。關鍵詞： 化纖廢水，物化預處理，氧化溝，硫化物，zn2+ abstracta chemical fiber company mainly produces glue differentiation short fibers，its wastewater quantity is 500 m3/h.wstewater is composed by acid and alkaline sewage , acid sewage contains zn2+ 、cod、ss and a few

6、oil, alkaline sewage contains sulfide、 cod、ss and a few oil.the chemical fiber sewage is hard to bochemical react,and there is itoxic heavy metals and sulfide which is harmful to bochemical reaction in it ,so the wastewater is physico chemical per-treatmented and then oxidation ditch biochemical tre

7、atmented.the concentrations of zn2+ 、cod、ss and oil are greatly reduced, effluent water meets the level 1 of emissions requirements in the integrated wastewater discharge standard (2002) gb18918 . processing unit structures are projected, plane and elevation layout of processing station is also pres

8、ented, meanwhile its economic is accounted. the wastewater is not only well degraded ,but also economically feasible, fulfill the sustainable development .keywords： chemical fiber wastewater, physico chemical per-treatment，oxidation ditch, sulfide, zn2+ 目 錄摘要iabstractii前言11 設計原始資料21.1 設計進水水量、水質及排放標準

9、21.2 水質特點分析22 污水處理工藝設計方案的分析和確定32.1 污水處理工藝設計方案的分析32.1.1 ss、石油類物質的去除32.1.2 硫化物、鋅的去除32.1.3 cod的處理42.2 污水處理工藝設計方案的確定42.3污水處理工藝流程43 主要構筑物及工藝設計計算63.1 格柵的設計63.1.1 設計說明63.1.2酸水格柵的設計計算63.1.3堿水格柵的設計計算83.1.4格柵水力計算圖103.2提升泵房113.2.1泵房的設計依據：113.2.2設計說明123.2.3設計計算133.3曝氣沉砂池的設計133.3.1設計說明133.3.2酸水曝氣沉砂池的設計計算143.3.3堿

10、水曝氣沉砂池的設計計算143.4曝氣混合池的設計153.4.1 設計說明153.4.2 設計計算153.5加速澄清池163.6調節(jié)池的設計173.6.1設計說明173.6.2設計計算173.7氧化溝的設計183.7.1設計說明183.7.2設計計算183.8二沉池的設計203.8.1設計說明203.8.2設計計算203.9集泥井的設計223.9.1設計說明223.9.2設計計算223.10鼓風機房設計計算233.10.1鼓風機房的規(guī)定233.10.2鼓風機設計計算243.10.3鼓風機的選擇253.10.4鼓風機房布置253.11污泥濃縮脫水系統(tǒng)的設計253.11.1 設計說明253.11.2

11、 重力濃縮池263.11.3污泥脫水274 污水處理站平面布置和高程布置294.1平面布置294.2污水廠的高程布置294.2.1污水廠高程布置原則304.2.2高程布置時的注意事項314.2.3污水處理站高程水力計算325 人員編制及工程投資總概預算365.1 人員編制365.1.1 技術員兼站內總管365.1.2機修間操作工365.1.3泵房及配電室工人365.1.4 脫水操作工365.1.5化驗員365.2 設計投資總概預算365.2.1 直接費365.2.2間接費用395.2.3 第二部分費用395.2.4工程預備費395.2.5總投資395.3年經營成本預算405.3.1 電費e14

12、05.3.2. 藥劑費e2405.3.3. 工資e3405.3.4. 工人福利e4415.3.5. 檢修維護費e5415.3.6. 基建投資折舊費e6415.3.7. 其他費用e7415.3.8. 年經營成費415.3.9. 每噸廢水處理成本41結論42致謝43參考文獻44前言黏膠纖維屬于人造纖維，是利用木材、植物桿等含天然高分子纖維素的原料經過一系列復雜的物理、化學過程制成。生產黏膠差別化短纖維的主要原料有硫酸、燒堿、硫酸鋅、硫酸鈉、二硫化碳等，產生的廢水中主要污染物有cod、ss、zn2+、硫化物等難生化降解物質。黏膠纖維具有良好的吸濕性、透氣性、染色性、抗靜電性以及柔軟、光滑、抗起球等特

13、性，所以由黏膠纖維制造的各類服裝及裝飾用紡織品深受廣大消費者喜歡。隨著人們的生活水平提高，人們的環(huán)保意識逐漸加強，生產量越來越大的化纖行業(yè)產生的污水的處理也被日益重視。該化纖公司主要生產黏膠纖維，廢水總產生量為500 m3/h 即1.20萬 m3/d，廢水主要由含zn2+的酸性污水和含有硫化物的堿性污水組成，其中酸性廢水產生量4000 m3/d、堿性廢水8000 m3/d，且都含較高cod、ss和少量石油類物質。本文根據該化纖污水可生化性差，含難降解的硫化物和有毒重金屬的水質特點，設計“物化預處理氧化溝生化處理”工藝對其進行處理。污水中的ss、石油類物質、zn2+、硫化物濃度大大降低，使得出水

14、水質達到污水綜合排放標準（gb18918-2002）中的一級b標準排放要求。對于該學士學位畢業(yè)設計，鑒于可持續(xù)發(fā)展和環(huán)境質量的要求，我決定對張家港化纖集團生產黏膠化纖維的化纖污水處理工藝進行設計。本文對各處理單元構筑物進行了設計計算，繪制各處理單元構筑物圖示，以及污水處理站的平面布置圖和高程布置圖，同時對該污水處理站進行了投資經濟概算，驗證污水不僅得到有效處理，且經濟可行，符合可持續(xù)發(fā)展要求。本次設計，不僅為使污水得到有效處理，減小或消除了污水對環(huán)境的污染，達到保護環(huán)境的目的，同時也提高自己的學習和工作能力。由于時間倉促和自身專業(yè)水平的不足，以及本工藝設計限于理論研究，本文肯定存在尚未發(fā)現的缺

15、點和錯誤，敬請大家批評指正。1 設計原始資料1.1 設計進水水量、水質及排放標準設計進水水量、水質及排放標準如表1.1所示： 表1.1 廢水量、水質及排放標準水量(m3/d)ph codcr (mg/l) ss (mg/l)硫化物(mg/l) zn2+(mg/l)石油類(mg/l)酸性廢水 4000 35 500 150 - 200 10堿性廢水 8000 1012 3000 400 10 - 5 出水標準 12000 69 60 20 1.0 1.0 3.0 1.2 水質特點分析該污水水量較大，污染物濃度較高，含難降解有機物、以及硫化物和有毒重金屬鋅等影響生化處理的污染物。堿性污水中含有大部

16、分cod、ss和部分硫化物。cod主要通過生化處理去除，但硫化物會對生物處理的正常進行產生干擾，致使污泥膨脹，出水水質變壞，所以要對堿性污水進行預處理，去除硫化物。酸性污水酸度高、腐蝕性強，其主要污染物是cod部分ss和有毒重金屬zn2+，含zn2+污水若直接進入生化系統(tǒng)會抑制微生物的新陳代謝，因此在生化處理cod之前必須進行預處理除去zn2+。該生產黏膠纖維的企業(yè)的生產廢水有機物含量高、可生化性差、含有毒物質，另外還有部分ss和石油類物質，這些都對主體生物處理產生嚴重干擾，所以要使該化纖污水的水質得到好的改善，出水達到污水綜合排放標準（gb18918-2002）中的一級b排放標準要求（如表1

17、-1排放標準），就必須對其進行良好的物化預處理，從而有利于后續(xù)生物處理的穩(wěn)定性和總體處理效果。2 污水處理工藝設計方案的分析和確定2.1 污水處理工藝設計方案的分析2.1.1 ss、石油類物質的去除污水中ss、石油類物質用傳統(tǒng)的氣浮法即可得到去除，所以在該污水處理工藝中可設置曝氣沉砂池，同時去除較大無機砂粒和相對密度較小的懸浮物和石油類污染物。2.1.2 硫化物、鋅的去除硫化鋅沉淀法硫化鋅沉淀法可用于：1）去除廢水中硫化物。鋅和廢水中的硫化物在7090條件下作用1h，形成硫化鋅沉淀2）去除廢氣中的h2s和廢水中的zn2+： a. naoh吸收廢氣中h2s： 2naoh+h2sna2s+2h2o

18、 式（2.1） b. na2s與znso4沉淀反應： na2s+ znso4zns+ na2so4 式（2.2）硫化鋅難溶于水，但易溶于酸，該化纖污水的酸性污水酸度大，酸堿水混合后呈酸性，硫化鋅沉淀難形成。而且一般硫化物濃度不高時，生成的硫化鋅沉淀少且細小，泥水分離難，需要投加太多沉淀劑，處理費用高，目前該方法在實際應用中比較少。在該化纖污水中，混合污水呈酸性，鋅，硫化物濃度并不高，所以硫化鋅沉淀法處理該污水中的硫化物、鋅的方案不可取。分別去除硫化物和鋅酸性條件最利于硫化物轉化成揮發(fā)性氣體，從而達到去除目的。本工藝將含硫化物的污水調節(jié)ph至偏酸性，通過曝氣吹脫去除產生的硫化氫，二硫化碳等氣體。

19、含鋅污水通過投加石灰乳溶液調節(jié)ph至偏堿性，生產難溶于水的氫氧化鋅，同時投加pam混凝劑溶液使生成的氫氧化鋅混凝沉淀實現泥水分離。含硫化物污水和含鋅污水分別物化預處理使硫化物和鋅都分別得到較好去除，有利于后續(xù)處理的順利進行。2.1.3 cod的處理污水處理的主要任務是降低水中有機物含量，降低有機物濃度最有效的處理方法必然是生物處理。在該工藝過程中，干擾主體生物反應的硫化物，zn2+都在預處理中得到有效去除，預處理之后的酸性污水和堿性污水混合，但有機物可生化性仍然差，難降解，用傳統(tǒng)生物處理方法難以達到處理要求。氧化溝是延時曝氣法的一種特殊形式，水力停留時間，污泥泥齡比一般生物處理長，抗負荷沖擊能

20、力強，處理效率高，故該工藝選擇處理效率高抗沖擊負荷強的氧化溝法能有效的降解cod。2.2 污水處理工藝設計方案的確定根據本文2.1設計方案的分析，確定該化纖污水處理工藝為酸性污水和堿性污水分別預處理后混合進行生化反應處理，最后進行污泥處置。含硫化物的堿性污水首先經過格柵，曝氣沉砂池的物理處理去除ss和石油類物質。堿性污水含有硫化物，酸性條件最有利于硫化物的去除，所以要向堿性廢水中加入酸，調節(jié)ph到偏酸性，再用曝氣吹脫去除產生的硫化氫、二硫化碳等氣體。含鋅的酸性污水也首先經過格柵，曝氣沉沙池的物理處理去除ss和石油類物質。酸性污水中的zn2+在堿性條件下生成難溶于水的氫氧化鋅，所以再將含鋅酸水進

21、入加速澄清池通過投加石灰乳溶液調節(jié)ph致堿性使得zn2+和oh生成難溶于水的zn(oh)2，同時投加pam絮凝劑溶液使生成的氫氧化鋅混凝沉淀實現泥水分離，從而達到除鋅的目的。將預處理后的酸水和堿水混合進入氧化溝反應池進行生化處理，有效去除有機物，大大降低cod濃度。工藝流程中產生的所有生物剩余污泥和非生物剩余污泥集中收集，進行重力濃縮，而后壓濾脫水，最后干泥外運。2.3污水處理工藝流程根據2.1和2.2的污水處理工藝設計方案的分析和確定，該化纖污水處理采用見圖2-1 所示的工藝流程。 酸性廢水提升泵房加速澄清池曝氣沉砂池格柵 堿性廢水調節(jié)池提升泵房曝氣沉砂池格柵氧化溝曝氣混合池排水二沉池污泥脫

22、水污泥泵房污泥濃縮集泥井污泥污水管路污泥管路 圖2-1 污水處理工藝流程格柵：截留污水中的較大顆粒和懸浮物。集水井：匯集污水，準備輸送污水到其他構筑物，貯存盈余，補充短缺，使后續(xù)處理設施得到均勻的進水量，保證正常運行。曝氣沉砂池：污水中相對密度較大的無機砂粒下沉與水分離，相對密度較小的ss和石油類物質則上浮與水分離。調節(jié)池：調節(jié)水量，使后續(xù)處理設施得到適當、均勻的進水量。加速澄清池：池中安裝潛水攪拌機攪動，保證投加石灰乳pam絮凝劑溶液與污水混合反應均勻，污水中zn2+轉化成zn(oh)2沉淀，與水分離。曝氣混合池：通過曝氣將堿水以及投加的ph調節(jié)藥劑充分混合，硫化物轉化成硫化氫和二硫化碳氣體

23、被吹出水體。氧化溝：生化降解有機物，有效降低污水cod濃度。二沉池：將生物處理產生的活性污泥與水分離，澄清氧化溝出水，濃縮污泥用于回流至氧化溝。集泥井：收集各構筑物產生的污泥，便于集中處理。污泥濃縮：濃縮污泥使其體積變小，含水率降低，便于污泥的運輸、儲存。3 主要構筑物及工藝設計計算3.1 格柵的設計3.1.1 設計說明格柵主要是截留廢水中的較大顆粒和懸浮物，以確保后續(xù)處理的順利進行。該化纖污水的ss含量不是很高，格柵攔截的污染物不多，故選用兩道矩形細格柵分別用于酸性污水和堿性污水的預處理。3.1.2酸水格柵的設計計算據經驗估計，化學工業(yè)污水流量變化系數1.31.5, 紡織工業(yè)污水流量變化系數

24、1.52.0，綜合考慮在此取水量變化系數k=1.8。酸性污水流量 qmax= 4000m3/d×k = 4000m3/d×1.8 =7200 m3/d = 0.084m3/s柵槽寬度b：設柵條間隙：e=10mm=0.01m，柵前水深h=0.4m，過柵流速=0.8m/s，安裝傾角（便于除渣操作） 柵條的間隙數n=24.4 式（3.1）取n =28柵槽寬度：b=s (n-1)+en=0.01(28-1)+0.01×28=0.55m 式（3.2） 式中： b柵槽寬度，m； s柵條寬度，取0.01m； e柵條間隙，m（細格柵310mm，中格柵1040mm，粗格柵50100

25、mm）； n柵條的間隙數，m； qmax最大設計流量，m3/s； 柵條傾角，度；h柵前水深，m； 過柵流速，m/s；平均設計流量時0.3 m/s，最大設計流量0.81.0 m/s； 經驗系數。柵槽總長度l：取進水渠寬度b1=0.27m，則進水渠水流速度為：v1=0.78m/s 式（3.3）取漸寬部分展開角=20°，則進水渠漸寬部分長度l1為：l1=0.38m 式（3.4）柵槽與出水渠連接處的漸窄部分長度l2為：l2=0.19m 式（3.5）取柵前渠道超高h1為0.3m，則柵前槽高為：h1=h+h1=0.7m則柵槽總長度：l=l1+l2+1.0+0.5+=0.38+0.19+1.0+0

26、.5+=2.48m 式（3.6）式中： l柵槽總長度，m；l1進水渠道漸寬部分長度，m；l2進水渠道漸縮部分長度，m；h1柵前槽高，m；b1進水渠道寬度，m；柵條傾角，60°；進水渠道展開角，一般用20°。柵槽總高度h：計算水頭損失 h0=0.068m 式（3.7）過柵水頭損失：h2=k1 h0=3×0.068=0.2m式中： h0過柵水頭損失，m； 阻力系數，與柵條斷面形狀有關 =2.42 式（3.8） 該格柵為矩形斷面，=2.42； v過柵流速，取0.8m/s； g重力加速度，9.82kg/s2； h2過柵水頭損失，m； k1格柵受污染物堵塞，水頭損失增大的倍

27、數，一般k1取3。柵槽總高度h=h+ h1+ h2=0.4+0.3+0.2=0.9m式中： h柵槽總高度，m； h柵前水深，m； h1柵前渠道超高，m； h2過柵水頭損失，m。每日柵渣w= 式（3.9）=0.44m3/d0.2 m3/d式中： w每日柵渣量，m3/d； w1柵渣量m3/ 103m3污水，取0.10.09，粗格柵用小值，細格柵用大值，中格柵用中值，此處取0.09； k水量變化系數，1.5。所以采用機械清渣，回流式格柵除泥機刮下的柵渣由螺旋輸送機送出，隨干泥外運。3.1.3堿水格柵的設計計算據經驗估計，化學工業(yè)污水流量變化系數1.31.5, 紡織工業(yè)污水流量變化系數1.52.0，綜

28、合考慮在此取水量變化系數k=1.5。酸性污水流量 qmax= 8000m3/d×k = 8000m3/d×1.5 =12000m3/d = 0.139m3/s柵槽寬度b：設柵條間隙：e=10mm=0.01m，柵前水深h=0.4m，過柵流速=0.8m/s，安裝傾角（便于除渣操作）柵條的間隙數n=40.42 式（3.1）取n =43柵槽寬度：b=s (n-1)+en=0.01(43-1)+0.01×43=0.85m 式（3.2）式中： b柵槽寬度，m； s柵條寬度，取0.01m； e柵條間隙，m（細格柵310mm，中格柵1040mm，粗格柵50100mm）； n柵條的

29、間隙數，m； qmax最大設計流量，m3/s； 柵條傾角，度； h柵前水深，m； 過柵流速，m/s；平均設計流量時0.3 m/s，最大設計流量時0.81.0 m/s； 經驗系數。柵槽總長度l：取進水渠寬度b1=0.45m，則進水渠水流速度為：v1=0.78m/s 式（3.3）取漸寬部分展開角=20°，則進水渠漸寬部分長度l1為：l1=0.55m 式（3.4）柵槽與出水渠連接處的漸窄部分長度l2為：l2=0.275m 式（3.5）取柵前渠道超高h1為0.3m，則柵前槽高為：h1=h+h1=0.7m則柵槽總長度：l=l1+l2+1.0+0.5+=0.55+0.275+1.0+0.5+=2

30、.73 式（3.6）式中： l柵槽總長度，m； l1進水渠道漸寬部分長度，m； l2進水渠道漸縮部分長度，m； h1柵前槽高，m； b1進水渠道寬度，m； 柵條傾角，60°； 進水渠道展開角，一般用20°。柵槽總高度h：計算水頭h0=0.068m 式（3.7）過柵水頭損失：h2=k1 h0=3×0.068=0.2m式中： h0過柵水頭損失，m； 阻力系數，與柵條斷面形狀有關 =2.42 式（3.8） 該格柵為矩形斷面，=2.42； v過柵流速，取0.8m/s； g重力加速度，9.82kg/s2； h2過柵水頭損失，m； k1格柵受污染物堵塞，水頭損失增大的倍數，一

31、般k1取3。柵槽總高度h=h+ h1+ h2=0.4+0.3+0.2=0.9m式中： h柵槽總高度，m； h柵前水深，m； h1柵前渠道超高，m； h2過柵水頭損失，m。每日柵渣 w= 式（3.9）=0.72m3/d0.2 m3/d式中： w每日柵渣量，m3/d； w1柵渣量m3/ 103m3污水，取0.10.09，粗格柵用小值，細格柵用大值，中格柵用中值，此處取0.09； k水量變化系數，1.5。所以采用機械清渣，回流式格柵除泥機刮下的柵渣由螺旋輸送機送出，隨干泥外運。3.1.4格柵水力計算圖格柵的水力計算示意圖見圖： 圖3-1 格柵水力計算示意圖3.2提升泵房3.2.1泵房的設計依據：水泵

32、的選擇應根據水量、水質和所需揚程等因素確定，一般應符合一下要求；水泵宜選同一型號。當水量變化大時，應考慮水泵大小搭配，但型號不宜過多，或采用可調速電動機；泵房內工作泵不宜少于2臺。污水泵房內的備用泵臺數應根據地區(qū)重要性、泵房特殊性、工作泵型號和臺數等因素來確定，但不得少于1臺。雨水泵房一般不設備用泵；應采取節(jié)約能耗措施；水泵吸水管及出水管的流速，應符合以下要求： 1）吸水管流速為0.71.5m/s； 2）出水壓力管流速為0.82.5m/s。泵房內的起重設備，根據水泵最重部件或電動機的重量，可按下列規(guī)定選用：1）起重量小于0.5t的地面式泵房，采用固定吊鉤或移動吊架； 2）起重量在0.5t1t以

33、下時，采用手動單軌單梁起重設備； 3）起重量在13t時，采用手動或電動單軌單梁起重設備； 4）起重量在3t以上時，采用電動單梁橋式起重泵房。 注：起吊高度大、吊運距離長或起吊次數多的泵房，可適當提高泵房的機械化水平。主要機組的布置和通道寬度，應符合以下要求：1）相鄰兩機組基礎間的凈距：電動機容量小于等于55kw時，不得小于0.8m；電動機容量大于55kw時，不得小于1.2m。2）無吊車起重設備的泵房，一般在每個機組的一側應有比機組寬度大0.5m的通道，但不得小于本條一款的規(guī)定。 3）相鄰兩機組突出基礎部分的間距，以機組突出部分與墻壁的間距，保證水泵軸或電動機轉子在檢修時能夠拆卸，并不得小于0.

34、8m。如電動機容量大于55kw時，則不得小于1.0m。作為主要通道的寬度不得小于1.2m。4）配電箱前面通道的寬度，低壓配電時不小于1.5m，高壓配電時不小于2.0m。當采用配電箱后面檢修時，后面距墻不宜小于1.0m。5）在有橋式起重設備的泵房內，應有吊運設備的通道。當需要在泵房內檢修設備時，應留有檢修設備的位置，其面積應根據最大設備（或部件）的外形尺寸確定，并在周圍設寬度不小于0.7m的通道。泵房高度應遵守以下規(guī)定：1）無吊車起重設備者，室內地面以上有效高度不小于3.0m；2）有吊車起重設備者，應保證吊起物體底部與所越過的固定物體的頂部有不小于0.5m的凈空；3）有高壓配電設備的房屋高度，應

35、根據電氣設備外形尺寸確定。泵房內應有排除積水的設施。1）立式水泵的傳動軸當裝有中間軸承時應設置養(yǎng)護工作臺。2）泵房內地面敷設管道時，應根據需要設置跨越設施。若架空敷設時，不得跨越電氣設備和阻礙通道，通行處的管底距地面不宜小于2.0m。3）當兩臺或兩臺以上水泵合用一條出水管時，每臺水泵的出水管上均應設置閘閥，并在閘閥和水泵之間設置止回閥；如果單獨出水管為自由出流時，一般可不設止回閥和閘閥。4）排水泵房宜設計成自灌式，并應符合下列要求：a在吸水管上應設有閘閥；b宜按集水池的液位變化自動控制運行。5）非自灌式水泵的泵房內，應設有灌水裝置，并應設備用。3.2.2設計說明堿性廢水采用曝氣沉沙+曝氣混合池

36、+氧化溝工藝方案，酸性廢水采用曝氣沉砂池+加速澄清池+氧化溝污水處理系統(tǒng)簡單，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。3.2.3設計計算堿性廢水提升1）污水泵流量污水泵總提升能力按qmax考慮，即qmax=139 m3/s，取140 m3/s2）污水提升前水位為0.45 m0.2 m= -0.65 m，污水總提升揚程為：2.813 + 8.61 + 0.387 13.41m?？紤]到污水處理水量的變化。選200tlw-380a污水泵3臺，兩用一備，單臺泵提升能力70 l/s，揚程15.7 m，電動機功率22 kw，電動機電壓380v，進口直徑50mm, 出口直徑32mm,外形尺寸1834mm

37、×950mm。污水提升泵房占地面積為12.08.014.0= 1344.0 m3。3）提升泵房螺旋泵泵體室外安裝，電機、減速機、電控柜、電磁流量計等室內安裝，另外需要考慮一定的檢修空間。酸性廢水提升1）污水泵流量污水泵總提升能力按qmax考慮，即qmax=84 m3/s，取85 m3/s2）污水提升前水位為0.45 m0.2 m= -0.65 m，污水總提升揚程為：1.473+8.756+2.15012.379 m。選100wlz-15污水泵3臺，兩用一備，單臺泵提升能力45 l/s，揚程15.2 m，電動機功率15 kw，電動機電壓380v，進口直徑50mm, 出口直徑32mm,外

38、形尺寸1572 mm×600 mm。污水提升泵房占地面積為12.08.014.0= 1344.0 m3.3）提升泵房螺旋泵泵體室外安裝，電機、減速機、電控柜、電磁流量計等室內安裝，另外需要考慮一定的檢修空間。3.3曝氣沉砂池的設計3.3.1設計說明曝氣沉砂池不僅可去除污水中較大砂粒，池體底部設有穿孔曝氣管，通過鼓風機曝氣對池內污水進行曝氣，具有預曝氣、脫臭、除油除泡，加速污水中油類和浮渣的分離等作用。該化纖污水含油類物質和ss，用該預處理的方法恰好能使ss、石油類物質得到去除。在本處理工藝中采用兩個曝氣沉砂池分別處理酸性污水和堿性污水。3.3.2酸水曝氣沉砂池的設計計算總有效容積：v

39、=60qmax·t=60×0.084×2=10.08 m3 式（3.10）式中： v總有效容積，m3； qmax最大設計流量，m3/s； t最大設計流量時停留時間，min， 通常停留時間為24分鐘，此處取t=2min。池斷面面積a：a=1.68 m2式中： a池斷面面積，m2； 最大設計流量時的平均流速。池總寬度b：b=0.42m式中： b池總寬度，m； h有效水深，m。池長：l= = 6 m式中： l池體長度，m； v總有效容積，m3； a池斷面面積，m2。所需曝氣量：q=60dqmax=60×0.12×0.084 = 0.605m3/min

40、， 式（3.11）式中： q所需曝氣量，m3/min，取q=0.7 m3/min； d單位體積污水需要曝氣量，0.10.2m3/ m3（污水）。3.3.3堿水曝氣沉砂池的設計計算總有效容積：v=60qmax· t=60×0.139×3=16.68 m3 式（3.10）式中： v總有效容積，m3； qmax最大設計流量，m3/s； t最大設計流量時停留時間，min，通常停留時間為24分鐘，此處取t=2min。池斷面面積a：a=2.78 m2式中： a池斷面面積，m2； 最大設計流量時的平均流速，可取0.080.12m/s。池總寬度b：b=2.32 m式中： b池總寬

41、度，m； h有效水深，m。池長：l= = 18 m式中： l池體長度，m； v總有效容積，m3； a池斷面面積，m2。所需曝氣量：q=60dqmax=60×0.12×0.139=1.0 m3/min， 式（3.11）式中: q所需曝氣量，m3/min，取q=1.0 m3/min。 d單位體積污水需要曝氣量，0.10.2m3/ m3（污水）。3.4曝氣混合池的設計3.4.1 設計說明該曝氣混合池主要起均勻水質和曝氣吹脫的作用。 0.139 m3/s堿性污水輸送到曝氣混合池，加硫酸經ph調節(jié)，污水呈酸性，硫化物轉化成硫化氫和二硫化碳氣體, 同時，鼓風機曝氣，將產生的硫化氫和二硫

42、化碳氣體吹出。3.4.2 設計計算污水流量：qmax=0.139m3/s曝氣時間45min，曝氣混合池有效容積：v=0.139×60×45=375.3 m3曝氣混合池水面面積：調節(jié)池有效水深h取4.5m；超高0.5ma=83.4 m2 取84 m2曝氣混合池的長度取12 m，寬度取7m曝氣混合池的實際尺寸為：長×寬×高=12×7×(4.5+0.5)=420 m3單位污水需要曝氣量d為0.15m3/m3污水，所需曝氣量：q=60dqmax=60×0.15×0.139=1.25m3/min鼓風曝氣裝置置于池底，擴散器裝

43、于水面以下3.5m，曝氣混合池有效水深取4.5m。曝氣混合池的平面流態(tài)示意圖和橫斷面示意圖見圖3-4（a）和圖3-4（b） 圖3-4（a）曝氣混合池的平面流態(tài)示意圖圖3-4（b） 曝氣混合池的橫斷面示意圖3.5加速澄清池加速澄清池可以同時完成污水混合、反應、沉淀、分離過程。泥渣循環(huán)流動，顆粒之間相互接觸機會大，所以處理效果好，節(jié)省藥劑用量，占地少，效率高。0.084m3/s含zn2+污水進入加速澄清池，投加石灰乳調節(jié)ph至堿性，zn2+與oh生成zn(oh)2，同時添加pam溶液與之混合，進行混凝沉淀作用，混合液進入加速澄清池的分離室進行泥水分離。 加速澄清池的工作原理示意圖見圖3-5所示：圖

44、3-5 加速澄清池工作原理示意圖1進水管；2進水槽；3第一反應室（混合室）；4第二反應室；5導流室；6分離室； 7集水槽；8加藥管；9機械攪拌器；10導流板；11傘形板該澄清池選用標準圖紙s774（二），設計水量320m3/h，池徑12.4m，池深5.50m，總容積504m3；攪拌機型號jj-2l，電動機功率3.0kw，刮泥機型號jg-7.5，電動機功率0.8kw。加速澄清池的工作過程為： 含鋅酸性污水從進水管通過環(huán)形配水三角槽流入第一反應室，石灰乳溶液加入水體； 第一反應室周圍被傘形板包圍，上部設有提升攪拌設備，污水和石灰乳溶液充分混合、反應，同時在葉輪的提升作用下，污水被提升到第二反應 污

45、水在第二反應室投加pam絮凝劑，混合液進行混凝反應，而后流入導流室； 導流室內有導流板，反應后的絮凝體混合液平穩(wěn)流入分離室； 分離室面積增大，水流速度下降，泥渣受重力作用而下沉，與水分離； 上清液從集水槽流出池外，處理泥渣收集到污泥處理系統(tǒng)。3.6調節(jié)池的設計3.6.1設計說明根據生產污水排放規(guī)律，后續(xù)處理構筑物對水質、水量穩(wěn)定性的要求，在廢水處理系統(tǒng)之前設置調節(jié)池，用以盡可能地減小或控制廢水的波動，為后續(xù)處理提供一個最優(yōu)的條件。在該系統(tǒng)中，污水在進入氧化溝之前，酸性廢水和堿性廢水需要提前中和，所以需要對其水量和水質進行調節(jié)，調節(jié)池內除潛水泵，無其他工藝設備和管道。3.6.2設計計算調節(jié)池的長

46、度取15m，寬度取12m池的實際尺寸為：長×寬×高=15×12×(5.5+0.5)=1080 m3 調節(jié)池圖示如圖3-4調節(jié)池調節(jié)周期t=1.20h設計體積流量：qh=800 m3/h；調節(jié)池有效容積v=qt= 800×1.2=960 m3調節(jié)池池水面面積：調節(jié)池有效水深h取5.5m，超高0.5ma= 175 m2 3.7氧化溝的設計3.7.1設計說明氧化溝是延時曝氣法的一種特殊形式，水力停留時間，污泥泥齡比一般生物處理長，抗負荷沖擊能力強，處理效率高。氧化溝設出水溢流堰，既有排出處理后混合液的功能，又有調節(jié)溝內水深的作用。該溢流堰設置成升降的

47、，通過調節(jié)出水溢流堰高度，改變溝內水深，改變曝氣器的浸沒深度，使充氧量適應不同的運行要求。經預處理去除硫化物的堿水和去除鋅的酸水匯集到氧化溝進行生化處理，去除有機污染物。根據氧化溝的特點可不設二沉池，達到一體化氧化溝功能，但該化纖污水可生化性差，難降解，所以氧化溝完全用于生化反應，通過外設二沉池來實現泥水分離。3.7.2設計計算氧化溝有效水深取5.0m，超高0.5m污泥泥齡取20d，（通常不小于20d）混合液懸浮固體mlss濃度取3500mg/l(通常在30006000mg/l，根據實際運行測量值，一般取3500mg/l較為安全)氧化溝有效體積：v= 式（3.12） = 29280 m3式中：

48、 y1污泥凈增長系數，取經驗值0.27； xv混合液揮發(fā)性懸浮固體mlvss濃度，mg/l； 活性污泥泥齡取30d； q污水流量，m3/d ； se出水bod濃度，20 mg/l； so進水bod濃度，酸水、堿水混合后cod=（4000×500+8000×3000）/12000 =2166.7 mg/l ,1000（cod）×0.35=758 mg/l fmlvss/mlss（混合液揮發(fā)性懸浮固體濃度/混合液懸浮固體濃 度），0.70.8，此處取0.7。根據經驗可采用三個有效容積皆為9800m3的氧化溝：設每個氧化溝有效水深為5m，水面超高0.5m，單溝的寬度是12m，總寬24m，溝直段長63m，總長87m。 氧化溝需氧量：w=a1q（la-le）+ b1vx 式（3.13）=0.55×12000×1.5×0.35×（2166.7-60） ×10-3×0.35+0.142×29280× 3500×10-3×0.7=12740 kg/d=530 kg/h式中： w氧化溝需氧量； q污水流量，m3/d； la進水有機物濃度，mg