預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁橋

1、概述1、設(shè)計的自然狀況年平均氣溫為9.6C、年極端最高氣溫33.3C、年極端最低氣溫20.8 T 土壤凍深為1.0m,平均結(jié)冰期為184天，年平均降水量為1052mm,最大降水拉量為1315.3mm 平均風(fēng)速為1.7m/s，最大風(fēng)速為12.4m/s風(fēng)向為東北方向。地震烈度為7度2、設(shè)計任務(wù)及要求：應(yīng)對所給的題目設(shè)計三個備選方案，并比較其優(yōu)劣，從其中選出一個最佳 方案，作為最終的設(shè)計方案。利用橋梁博士計算橋梁上部結(jié)構(gòu)的內(nèi)力及配筋計算并繪制橋梁上部施工圖（一般構(gòu)造圖及配筋圖）設(shè)計橋梁墩臺及基礎(chǔ)并進(jìn)行內(nèi)力計算，配置鋼筋并繪制施工圖完成設(shè)計計算書。3、設(shè)計步驟：1、根據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求設(shè)計三個備選方案

2、方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁橋。如圖（1）方案二：鋼筋混凝土下承式拱橋。如圖（2）方案三：鋼筋混凝土連續(xù)梁橋。如圖（3）44圖（1） a圖（1） binnn廠、O<、 J丿cO圖（1） c200st2Q120 z中梁斷面邊粱斷面圖（1） d圖（2）圖（3）通過比較選擇預(yù)應(yīng)力混凝土簡支 T梁橋進(jìn)行設(shè)計。4、設(shè)計的目的：通過畢業(yè)設(shè)計掌握橋梁設(shè)計的最基本方法，能夠根據(jù)設(shè)計任務(wù)的要求進(jìn)行 橋梁形式的選擇；掌握橋梁的基本構(gòu)造，會利用通用設(shè)計軟件計算橋梁的內(nèi)力 并配筋；會用CAD繪制橋梁的施工圖。5、最后達(dá)到的目標(biāo)現(xiàn)代的交通發(fā)展非常迅速，尤其是我國的交通發(fā)展更是一年更比一年快， 便捷的交通加強了各民

3、族之間的團結(jié)，也加快了各地區(qū)經(jīng)濟的發(fā)展。給人們的 生活、工作和學(xué)習(xí)帶來了極大的方便，橋梁的建設(shè)跨越了河流、海洋和山谷的 阻礙。橋梁的出現(xiàn)把我國的經(jīng)濟帶向了又一個高點，增強國家綜合實力。第1章設(shè)計資料及構(gòu)造布置1.1設(shè)計資料1.1.1橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：50m（墩中心距離）主梁全長：49.7m計算跨徑：49m設(shè)計車道數(shù)：4人行道寬度：4m抗震設(shè)防烈度：7度1.1.2設(shè)計荷載車輛荷載等級為公路一U級，每側(cè)人行欄、人行道重力的作用分別為1.52KN/m 和 25KN/m1.1.3材料及工藝混凝土：主梁用C50,欄桿及橋面鋪裝用C30.預(yù)應(yīng)力鋼筋：用 s15.2鋼絞線，每束8根，全梁配7束，fpk

4、=1860MPa。 普通鋼筋。施工工藝：徑大于和等于12mm的采用HRB335鋼筋；直徑小于12mm的均 用R235鋼筋制作主梁，采用內(nèi)徑70mm外徑77mn!勺預(yù)埋波紋管和夾片錨具。1.1.4主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼板對提高主 梁截面效率指標(biāo)很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T梁翼板。主梁翼板寬度 為2600mm由于寬度較大，為保證橋梁的整體受力性能，橋面采用現(xiàn)澆混凝土剛 性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、運輸、吊裝階段的小截（b=2000mm和運輸階段的大截面（b=200mm。表1-1基本計算數(shù)據(jù)名稱項目符號單位數(shù)據(jù)混凝土立方強度

5、fcu,kMPa50彈性模量EcMPa43.14 X0軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強度fckMPa32.4軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強 度ftkMPa2.65軸心抗壓設(shè)計強度fcdMPa22.4軸心抗拉設(shè)計強度ftdMPa1.83短暫狀態(tài)容許壓應(yīng) 力0.7f ckMPa20.72容許拉應(yīng) 力0.7f tkMPa1.757持久狀態(tài)標(biāo)準(zhǔn)何載 組合容許壓應(yīng) 力0.5fckMPa16.2容許主壓 應(yīng)力0.6fckMPa10.44短期效應(yīng) 組合容許拉應(yīng) 力er - 0.85b pcMPa0容許主拉 應(yīng)力0.6ftkMPa1.59©s15.2鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強度fpkMPa1860彈性模量EpMPa51.95 X0抗拉設(shè)計強度fp

6、dMPa1260最大控制應(yīng)力 con0.75fpkMPa1395持久狀態(tài)應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)何載組合0.65fpkMPa1209續(xù)表材料重度鋼筋混凝土丫13kN/ m25.0瀝青混凝土丫23kN/m23.0鋼絞線丫33kN/m73.5鋼束與混凝土的彈性模量比aEP無量詞5.65第2章主梁跨中截面主要尺寸擬定2.1主梁咼度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁橋的主要高度與其跨度的比值通常在 ，當(dāng)建筑高度 不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可以節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼 筋用量，同時梁高加大一般只是腹板加高。而混凝土用量增加不多，所以取用 2500mm勺主梁高度比較適合。2.1.1主梁截面細(xì)部尺寸El=三_=45IL縱斷

7、面圖2-1結(jié)構(gòu)尺寸圖2.1.2計算截面幾何特性uLT0_圖2-2T梁尺寸圖表2-1跨中截面幾何特性計算表分塊名 稱分塊面 積A（cm）分塊 面積 形心 對上 緣距 離yi（cm）分塊面 積對上 緣靜矩Si=A iyi（cm3）分塊面 積的自 身貫矩Ii（cm4）Di=ys-yi (cm)分塊面 積對截 面形心 的貫矩2 lx=Aidi2（cm4）I = Ii+Ix(cm4)（1）（2）(3)=(1) x(2)(4)(5)(6 )=(1 )x(5) 2(7) = ( 4) +(6)大毛截面翼板52001052000173333.3375.472961774929791082.33續(xù)表三角承 托5

8、0023115002777.7862.4719512501954027.78腹板400012048000013333333.33-34.53476928418102617.33下三角340213724207555.56-127.5355297265537281.56馬蹄1620235380700121500-149.533622193836343438E1166099662091728447小毛截面翼板40001040000133333.3384.132831142828444761.33三角承 托50023115002777.7871.1325297382532515.78腹板4000120

9、48000013333333.33-25.87267702816010361.33下三角340213724207555.56-118.8748042264811781.56馬蹄1620235380700121500-140.8732147858322693581046098462084068778注：大毛截面形心至上緣距離' Si:ys=85.47Z Ai小毛截面形心至上緣距離'、Si:ys=94.13Z Ai2.1.3檢驗截面效率指標(biāo)上核心距:ks=' AYx_9172844711660250 -85.47=47.53下核心距：kx=Z AYs=84068778104

10、60 94.13=85.38Ks Kx 47.53 85.38 小 “ cl 截面效率指標(biāo)：=0.53 0.5h250表明以上初擬的跨中截面是合理的。2.2橫隔梁的設(shè)置模型試驗結(jié)果表明，在荷載作用的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時 比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。為減小對主梁設(shè)計起主要 控制作用的跨中彎矩，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁；當(dāng)跨度較大時，應(yīng)設(shè)置較多 的橫隔梁。本設(shè)計在橋跨中點和三分點、六分點、支點處設(shè)置七道橫隔梁，其 間距為8.2m。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 260mm下部240mm中 橫隔梁高度為2050mm厚度為上不180mm下部160mm第3章主梁作用效

11、應(yīng)計算3.1永久作用集度3.1.1預(yù)制梁自重跨中截面段主梁的自重(六分點截面至跨中截面，長17mGi=1.046 送5X17=444.55KN馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重(長6m)G2=(1.6631+1.046) 5>25/2=169.32KN支點段梁的自重(長2.17m)G3=1.6631 25>2.17=90.22KN邊主梁的橫隔梁中橫隔梁的體積：0.17 )(2.0 0.8-1/2 0.1 >0.5-1/2 0.2 >0.2)=0.2635m3 端橫隔梁的體積：0.25 >(2.3 0.6-0.5 0<3 >0.6)=0.425故半跨內(nèi)橫梁重力

12、為：G4=(2.5 0.2635+1 0.425) 25=27.09KN預(yù)制梁永久作用集度G1=(444.55+169.32+90.22+27.09)/24.85=29.42KN/m3.1.2二期永久作用現(xiàn)澆T梁翼板集度G5=0.2 >0.6 25=3(KN/m)邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁一片中橫隔梁(現(xiàn)澆部分)體積：0.17 >0.3 >2.0=0.102m3一片端橫隔梁(現(xiàn)澆部分)體積：0.25 >0.3 >2.3=0.1725m2故：g6=(5 >0.102+2 0.1725) 25/49.96=0.43KN/m裝鋪10c m 混凝土裝鋪：0.10 23 X2

13、5=57.5(KN/m)9cm 瀝青裝鋪：0.09 >23 >23=47.61(KN/m)若將橋面鋪裝均攤給九片主梁，貝U：G7=（57.5+47.61）/9=11.68KN/m欄桿一側(cè)人行欄：1.52KN/m一側(cè)人行道：4X 0.25 X 25=25KN/m若將兩側(cè)人行欄、人行道均攤給九片主梁，則:G8=（1.52+25） 2/9=5.90kn/m邊梁二期永久作用集度：3+0.43+11.68+5.9=21.01KN/m 3.1.3永久作用效應(yīng)如圖所示，設(shè)x為計算截面離左支座的距離，并令:=x/l，主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：2Ma=1/2：（ 1-： ） l g（ 3-1）

14、Qa=1/2（1-2： ）lg（3-2）圖3-1永久作用效應(yīng)計算圖表3-1 1號梁永久作用效應(yīng)作用效應(yīng)跨中a = 0.5四分點a = 0.25錨固點a = 0.03704支點G = 0一期彎矩KNm8829.686622.261259.750剪力KN0360.40667.40720.79二期彎矩KNm6305.634729.22899.640剪力KN0257.37476.61514.75Z彎矩KNm15135.3111351.482159.390剪力KN0617.771144.011235.54第4章可變作用效應(yīng)計算4.1計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)4.1.1跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc中跨跨寬比

15、：49/23=2.13>2故可按偏心壓力法來計算橫向分布系數(shù) mc4.1.2計算主梁抗扭貫矩ITm3I T= Cjbjti（4-1）i=1式中：bi，ti相應(yīng)為單個矩形截面的寬度和高度C i矩形截面抗扭剛度系數(shù)m 粱截面劃分成單個矩形截面的個數(shù)對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：t1 = 250 200.5 10 100 = 22cm250馬蹄部分的換算平均厚度：°30 50t3= 40cm2圖4-1示出了 It的計算圖示表4-1 I t的計算表分塊名稱bicmticmbi/ ticiI t =cibi丄 3# # c-3 4、 ti ( X0 m )翼緣板2602211.81

16、821/39.2283腹板188209.40.31004.6624馬蹄54401.350.20987.2507E21.14144.1.3計算抗扭修正系數(shù)'對于本算例主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得:1GIItI2 -12E' a i lii(4-2)式中:G=0.4E;L=49m;Ti=70.01267293=0.08871051m4;a=7.5m;a2=5.0m;a3=2.5m;a4=0.0m;a5=-2.5m;a6=-5.0m;az=-7.5m;li=0.66283353m4計算得：亠0.964.1.4按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標(biāo)值j = -(4-3)

17、n 、ai2i 47式中：n=9, ' a2 =405.6m2i生計算所得的ij值列于表4-2內(nèi)表4-2 ij 值粱號12345ni10.380.320.240.180.119-0.16-0.09-0.020.040.114.2計算荷載橫向分布系數(shù)4.2.1 1號梁的橫向影響線和最不利布載跨中的橫向分布系數(shù)m計算公式可變作用（汽車公路-U級）：四車道：mcq=1/2 C4 游26 °67=0.51530 38可變作用（人群）：mcr= 14.64-2.9 2.0 = 0.356614.644.2.2支點截面的荷載橫向分布系數(shù)mo如圖4-1所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響

18、線并盡享布載，1號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計算如下：IGJL2«J«5n6號e«圖4-1支點的橫向分布系數(shù) m計算圖式可變作用（汽車）：moq=0可變作用（人群）：mo9=0.346260表4-3 1號梁可變作用橫向分布系數(shù)可變作用類型mcmo公路U級0.51530人群0.35660.346423車道荷載的取值根據(jù)橋歸4.3.1條，公路-U級的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 pk為：qk=0.75 10.5=7.875KN計算彎矩時：Pk=0.75360 一18049 - 5180 = 267 KNIL 50-5計算剪力時：Pk=267 1.2=320.4K

19、N第5章計算可變作用效應(yīng)在可變作用效應(yīng)計算中，對于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮： 支點處橫向 分布系數(shù)取m。,從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從m。直線過渡到me,其余 梁段均取me。5.1求跨中截面的最大彎矩和最大剪力計算跨中截面最大彎矩和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖5-1示待153刑0円人0-3566彎矩厳響踐出跨中截面作用效應(yīng)計算圖示，計算公式：*L二斗沖.113 '6 )丄1 I.丄0.055G1.36丹剪力影響線0,346圖5-1中截面作用效應(yīng)圖S=mqk+mPky（ 5-1）式中：S所求截面汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；Qk車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Pk車道集中荷

20、載標(biāo)準(zhǔn)值；'1 -影響線上同號區(qū)段的面積；y 影響線上最大坐標(biāo)值;可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：Mmax=1/2 0.5153 7.875 12.25 49-0.5153 8.2 7.875 1.360.5153 267 12.25 =2858.07KNVmax =1/2 0.5153 70875 0.5 24.5-1/2 0.5153 802 70875 1.36 0.05560.5153 320.4 0.5 “05.56KN可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M =2858.07 0.186 =531.60KNV =105.56 0.186 =19.63KN可變作用（人群）效應(yīng)：q =1.15

21、30 =3.45KN/mM =1/2 0.3566 3.45 12.25 490.0106 8.2 3.45 1.36 = 369.64KN mV =1/2 0.3566 3.45 0.5 24.5 1/2 0.0106 8.2 3.45 0.0556 = 7.52KN5.2求四分點截面的最大彎矩和最大剪力圖5-2為四分點截面作用效應(yīng)的計算圖示?？勺冏饔茫ㄆ嚕?biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：Mmax =1/2 0.5153 7.875 9.1875 49-1/22.04 0.6770.5153 8.2 7.8750.5153 267 9.1875 =2132.29KN mVmax =1/2 0.5153 7.87

22、5 0.75 36.75-1/2 0.5153 7.875 8.2 0.0556 0.5153320.4 0.75 -178.78KN剪力影響線L=4n彎矩影響線圖5-2四分點截面作用效應(yīng)的計算圖示可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M=2132.29 0.186=396.61KN mV=178.78 0.186=33.25KN可變作用（人群）效應(yīng)：M max 胡/2 0.3566 3.45 9.1875 49 1/2 2.04 0.6770.0106 8.2 3.45= 277.13KN *mVmax=1/2 X0.3566 3. 45 75 36.75+1/2 （X0106 &2 3.45

23、%.0556=16.96KN5.3可變點截面的最大彎矩和最大剪力Mmax=1/2X 7.875 0.649 49 >1.755-1/2 7B75 1.444 1.755 0.065-1/2 7B75 0 .053 6.756 1.676-1/2 7.875 0.066 802 >0.0802+320.4 176 0.649= 329.7KN mVmax=1/2 X7.875 0.649 0.963 47.756-1/2 7.875 0.065 6.756 0.9198-1/275 >0.066 6.5 >0.0556+320.4 0B333 0.609=288.79KN

24、可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：M=329.7X）.186=61.3KN mV=288.79 >0.186=53.72KN可變作用（人群）效應(yīng)：Mmax=1/2X3.45 E.3566 X.3909 49+1/2 3.45 X.444 X .3909 &6492+1/2 345 >0.5453 5.0556 *3285+1/2 3.45 0.7011 8C2 30.0802=57.87KN mVmax=1/2 X3.45 0.3566 0.963 37.5556+1/2 35 爲(wèi).0556 區(qū)5453 0.9198+1/2$.45 802 >0.0106 0.0556=39

25、.36KN5.4求支點截面的最大剪力圖5-4示出支點截面最大剪力計算圖示的力影LJ向線圖5-4支點截面最大剪力計算圖示斗2可變作用（汽車）效應(yīng)Vmax=1/2 X7.875 0.5153 1 X49-1/2 *875 0.5153 8.2 ）（0.9444+0.0556）+320.4X0.8333 0.5153=220.36KN可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)：V=220.36 >0.186=40.99KN可變作用（人群）效應(yīng)：Vmax=1/2X3.45 E.3566 1X49+1/2 3.45 0.0106 &2 ®.9444+0.0556)=30.29KN5.5主梁作用效應(yīng)

26、組合表5-1主梁作用效應(yīng)組合序 號荷載 類別跨中截面四分點截面任意點截面支點M maxV maxM maxV maxM maxV maxV maxKN-mKNKN-mKNKN-mKNKN(1)第一 期永 久荷 載8829.6806622.26360.401259.75667.4720.79(2)第二 期永 久荷 載63.5.6304729.22257.37899.64476.61514.75(3)總永 久作用=（1）+（2）15135.31011351.48617.772159.391144.011235.5(4)可變 作用（汽 車） 公路-n級2858.07105.562132.29178.

27、78329.7288.79220.36(5)可變 作用（汽 車） 沖擊531.6019.63396.6133.2561.353.7240.99續(xù)表可變 作用（人 群）369.647.54277.1316.9657.8739.3630.29標(biāo)準(zhǔn) 組合=(3)+ (4)+ (5)+ (6)18894.62132.7314157.51846.762608.261525.881527.2(8)短期 組合=(3)+0.7X (4) + (6)17505.5981.4313121.21759.872448.051896.411420.1(9)極限 組合 =1.2X (3)+1.4X【(4) + (5)】

28、+1.12X (6)23321.901837.1117472.621057.163203.481896.41882.5第6章預(yù)應(yīng)力鋼筋的估算及布置6.1控制截面鋼束面積估算C50號混凝土： G =224Mpa Q =324M Pa 仏=1.65M Pa ftk 二 2.55M P a4Ec =3.45 10 M Pa預(yù)應(yīng)力鋼筋：1 X 10 鋼絞線fpk =1860MPafpd = 1260MPa5Es=1.95 10 MPa公稱直徑15.2mm公稱面積139 mm2施工要求：采用后張法，鋼絞線兩端均用 24絲鋼制錐型錨具，錨具外徑110mm,高度53mm,并采用TD 60千斤頂兩端同時張拉，

29、張拉次序與鋼筋編 號相同，每次張拉一束。鋼絞線的曲線按圓弧線彎起，混凝土強度達(dá)到設(shè)計強 度的75%時，再張拉鋼筋，預(yù)留孔道采用抽拔橡膠管成型，管道直徑D=77mm6.1.1主梁全截面幾何特性1.受壓翼緣有效寬度bf的計算按公路橋規(guī)規(guī)定，T形截面梁受壓翼緣有效寬度bf，取下面三者中的最小值(1) 簡支梁計算跨徑的三分之一 ：I /3=49000/3=16400mm(2) 相臨兩梁的平均間距，即主梁間距 2600 mm.(3) ( b 2bh 12h'f )： bh =30hf =200mmb 2bh 12h'f =300+2 X 30+12 X 200=3300mm式中：b T形

30、截面肋板寬度(mm )；hf T形截面受壓翼板厚度（mm）。取 bf =2600 mm由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣性矩也不需折減，取全寬截面值。2. 全截面幾何特性的計算在工程設(shè)計中，主梁幾何特性多采用分塊數(shù)值求和法進(jìn)行，其計算式為全截面面積：a=' a全截面重心到梁頂?shù)木嚯x：、:、Ay各截面全截面幾何特性見表3-1, 3-2，3-3主梁內(nèi)力計算見表4-36.1.2跨中截面鋼筋束的估算和確定1.按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)對于簡支梁帶馬蹄的T形截面，當(dāng)截面混泥土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時，則得到鋼束數(shù)的估算公式：Mkn Ci Ap fpk ksep(6-1)式中：持久狀態(tài)使用荷載

31、產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值;-與荷載有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)，取0.565;一一一股10© 15.2鋼絞線截面積，一根鋼絞線的家面積是1.4cm21號梁:1889462 “O3小n466.50.565 14 10 1860 106 0.4753 1.4953.-,應(yīng)力圖式呈（6-2）3. 按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混泥土達(dá)到極限強度矩形，同時預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計強度，則估算公式；Mdn =G X* fpd 4Ap式中：-承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩；計算得：323321.9068 漢 10廠。n64 6.90.76 2.5 1260 106 14 10根據(jù)上

32、述兩種極限狀態(tài)，取鋼束數(shù)n=7.6.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置6.2.1跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置根據(jù)公預(yù)規(guī)，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 3厘米及管道直徑的一半； 水平凈距不應(yīng)小于4厘米及管道直徑的0.6倍，在豎直方向可疊置。預(yù)留孔道間 距不大于40mm，梁底凈距不大于50mm，梁側(cè)凈距不大于35mm。622錨固面鋼束布置對于錨固截面，鋼束布置通常考慮下述兩個方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心 盡量靠近截面形心，使截面均勻受壓：二是考慮錨固頭布置得可能性，以滿足分散原則。張拉操作方便的要求。本橋7束均錨固于梁端，符合均勻2&00! 00"8inOJ'1.>>1'

33、-1gcuL/g-1540圖6-1鋼束布置圖6.2.3其他截面鋼束位置及傾角計算確定鋼束彎起角時，既要照顧到由其彎起產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力，又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過大。為此，本橋?qū)⒍瞬垮^固端截面分成上下 兩部分，上部鋼束的彎起角定下部鋼束彎起角定為，在梁頂錨固的鋼束彎起角定為1U LTCLii!? 11 :11/ v 111圖6-2鋼束彎起示意圖表6-1鋼束彎起點及其半徑計算鋼束號升高值0COS0R= L A1 -cos6si nOlu = Rsi n 日支點至 錨固端 距 離起彎點 至跨中 截面水 平距離N1(N2)31.070.99252523.940.1219302.8831.091914.24N363.370.999256857.270.1219822.8726.181381.23N5146150.96593525.190.2588881.3029.301210.32N6168.3150.96594179.6