電大工程力學(xué)選擇題

1、 A b c d e f g h i j k l m n o p q r s t u v w x y zB5不能作為建筑結(jié)構(gòu)使用的是（ D ）D幾何可變體系B64、不考慮桿件的軸向變形，豎向桿件的EI=常數(shù)。圖示體系的振動(dòng)自由度為（）A1C16、超靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力的原因有（）D以上三種原因（荷載溫度、支座、制造）C17、超靜定結(jié)構(gòu)在荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力與剛度（）A相對(duì)值有關(guān)C18、超靜定結(jié)構(gòu)在支座移動(dòng)作用下產(chǎn)生的內(nèi)力與剛度（）C絕對(duì)值有關(guān)C84超靜定結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)等于結(jié)構(gòu)中（B ） B多余約束的數(shù)目 D28、對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)作用正對(duì)稱(chēng)荷載時(shí)，對(duì)稱(chēng)軸穿過(guò)的截面 （）D既有軸力又有彎矩D29、對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)在

2、反對(duì)稱(chēng)荷載作用下，內(nèi)力圖中（）A剪力圖正對(duì)稱(chēng)D30、對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)在反對(duì)稱(chēng)荷載作用下，內(nèi)力圖中（）B彎矩圖反對(duì)稱(chēng)D31、對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)在正對(duì)稱(chēng)荷載作用下，內(nèi)力圖中（）C剪力圖反對(duì)稱(chēng)F68、反映結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性的重要物理參數(shù)是（）B自振頻率G61、根據(jù)影響線(xiàn)的定義，圖示懸臂梁A截面的剪力影響線(xiàn)在B點(diǎn)的縱坐標(biāo)為（）C1G75根據(jù)影響線(xiàn)的定義，圖示懸臂梁A截面的剪力影響線(xiàn)在B點(diǎn)的縱坐標(biāo)為 ( A ) A 1 B -4 C 4 D -1 左上右下剪力為正，左順右逆彎矩為正。G T 1 C 0G1.根據(jù)影響線(xiàn)的定義，圖示懸臂梁A截面的彎矩(下側(cè)受拉為正)影響線(xiàn)在B點(diǎn)的縱坐標(biāo)為（ B ）。 A0 B-4m C4m D-1

3、mH49、匯交于一剛結(jié)點(diǎn)的各桿端彎矩分配系數(shù)之和等于（）A1H57、繪制影響線(xiàn)采用的是（）D單位移動(dòng)荷載H 9荷載作用下產(chǎn)生桁架位移的主要原因是（ A ） A 軸向變形 H66、忽略直桿軸向變形的影響，圖示體系有振動(dòng)自由度為（）C4J1、靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生位移的原因有（）D以上四種原因（荷載溫度、支座、制造）J 3靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力的原因有（ ）。 荷載作用 J2、靜定結(jié)構(gòu)由于溫度變化、制造誤差或支座位移，（）C不發(fā)生變形，但產(chǎn)生位移J6.靜定結(jié)構(gòu)由于支座位移，（ ）。 C.不發(fā)生變形，但產(chǎn)生位移 J3. 靜定結(jié)構(gòu)由于溫度變化( D )。 D. 既發(fā)生位移， 又發(fā)生變形J3.靜定結(jié)購(gòu)產(chǎn)生變形的原因 A

4、 荷載作用和溫度變化J3、結(jié)構(gòu)位移計(jì)算的一般公式根據(jù)什么原理推導(dǎo)的？（）B虛功原理J 13、靜定結(jié)構(gòu)的內(nèi)力與剛度（）D無(wú)關(guān)J 54、靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力與反力影響線(xiàn)的形狀特征是（）A直線(xiàn)段組成J 55、機(jī)動(dòng)法作靜定梁影響線(xiàn)應(yīng)用的原理為（）C剛體虛功原理J 56、機(jī)動(dòng)法作靜定梁影響線(xiàn)的假設(shè)為（）A桿件為剛性桿J 6機(jī)動(dòng)法作靜定梁影響線(xiàn)的理論依據(jù)是( )。 B虛位移原理JJ 5. 結(jié)構(gòu)位移計(jì)算時(shí)虛設(shè)力狀態(tài)中的荷載可以是( A )。A.任意值(除O外) J69、結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算的基本未知量是（）A質(zhì)點(diǎn)位移J71、結(jié)構(gòu)不考慮阻尼時(shí)的自振頻率為w,考慮時(shí)為wD,兩者關(guān)系（）C w>wDJ 9簡(jiǎn)支梁A支座豎向反

5、力影響線(xiàn)縱坐標(biāo)的物理意義是 ( D )。A支座豎向反力 BP=1在截面K的位置 DA、B同時(shí)滿(mǎn)足J77靜定結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力的原因有（ A ）A荷載作用 B支座位移 C溫度變化 D制造誤差J93簡(jiǎn)支梁某截面K彎矩影響縱坐標(biāo)yK的物理意義是（C ）。C截面K的彎矩J80機(jī)動(dòng)法作靜定梁影響線(xiàn)的理論依據(jù)是（B ） A虛力原理B虛位移原理C位移互等定理D疊加原理L15、力法典型方程是根據(jù)以下哪個(gè)條件得到的（）C多余的約束處的位移協(xié)調(diào)條件L20、力法的基本體系是（）D幾何不變體系L10力法典型方程中的系數(shù)項(xiàng)表示基本結(jié)構(gòu)在( A )。 A荷載作用下產(chǎn)生的方向的位移L22、力法典型方程中的系數(shù) 代表基本結(jié)構(gòu)在（）

6、C Xj=1作用下產(chǎn)生的Xi方向的位移L48、力矩分配法的直接對(duì)象是（）A桿端彎矩Q9.求圖示梁鉸B兩側(cè)截面的相對(duì)轉(zhuǎn)角時(shí)，其虛設(shè)力狀態(tài)應(yīng)取圖（ C ）。向上Q14、求圖示結(jié)構(gòu)AB兩點(diǎn)的相對(duì)線(xiàn)位移，虛設(shè)力狀態(tài)為圖（）AS 8. 受彎桿件截面內(nèi)力有（ D ）。A. 彎矩B.剪力C軸力 D. A 、B 、C S 1三剛片組成幾何不變體系的規(guī)則是（ B ） B 三鉸兩兩相聯(lián)，三鉸不在一直線(xiàn)上S 10三鉸拱在集中力作用下其合理拱軸線(xiàn)形狀是（ D 拋物線(xiàn) ）S 3瞬變體系在一般荷載作用下，（ C ） C產(chǎn)生很大的內(nèi)力 T4、圖乘法的假設(shè)為（）D同時(shí)滿(mǎn)足以上條件（直線(xiàn)、常量、直桿）T5、圖示簡(jiǎn)支梁中間截面的

7、彎矩為（）A ql2/8T6、圖示懸臂梁中間截面的彎矩為（）B ql2/8T8 c 求出支座反力再求。T7、圖示梁AB在所示荷載作用下A截面的剪力為（）A 2qlT1圖示結(jié)構(gòu)A截面的彎矩為（ A A，上側(cè)受拉 ）。左順右逆為正，負(fù)在上，上側(cè)受拉。附屬部分不受基本部分的力。T8、圖示結(jié)構(gòu)AB桿件A截面的彎矩等于（）B Fpl上側(cè)受拉T 7.圖示結(jié)構(gòu)AB桿件A截面的剪力等于（ B ）。T 4圖示結(jié)構(gòu)中，除橫梁外，各桿件EI=常數(shù)。不考慮桿件的軸向變形，則體系振動(dòng)的自由度數(shù)為( A )。A1 T9、圖示結(jié)構(gòu)的彎矩圖形狀應(yīng)為（）B T10、圖示多跨靜定梁的基本部分是（）A ABC部分T8圖示多跨靜定梁

8、的基本部分是（ B ）A AB部分 B BC部分 C CD部分 D DE部分 T11、圖示多跨靜定梁的基本部分是（）A AB部分T12、圖示結(jié)構(gòu)當(dāng)支座B有沉降時(shí)會(huì)產(chǎn)生（）C位移T24、圖示超靜定結(jié)構(gòu)的次數(shù)是（）B7T25、圖示結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是（）D4T27、圖示超靜定 結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)是（）C5T76圖示超靜定結(jié)構(gòu)獨(dú)立結(jié)點(diǎn)角位移的個(gè)數(shù)是（ B ） A 2 B 3 C 4 D 5T32、圖示對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)受反對(duì)稱(chēng)荷載的作用，利用對(duì)稱(chēng)性簡(jiǎn)化后的一半結(jié)構(gòu)為（）A圖t、確定下列結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)。（4分）15次 1次 4次7次T33、圖示對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)桿件EI為常量，利用對(duì)稱(chēng)性簡(jiǎn)化后的一半結(jié)構(gòu)為（）A圖T34、圖

9、示對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)受正對(duì)稱(chēng)荷載作用，利用對(duì)稱(chēng)性簡(jiǎn)化后的半邊結(jié)構(gòu)為（）A圖T2圖示超靜定結(jié)構(gòu)獨(dú)立結(jié)點(diǎn)角位移的個(gè)數(shù)是( B 2個(gè) )。T38、圖示超靜定結(jié)構(gòu)用位移法求解，結(jié)點(diǎn)角位移的個(gè)數(shù)是（）C4T39、圖示超靜定結(jié)構(gòu)獨(dú)立結(jié)點(diǎn)角位移的個(gè)數(shù)是（）B3 B 3個(gè)T45、圖示結(jié)構(gòu)桿件BA的B端轉(zhuǎn)動(dòng)剛度Sba為（）C3T46、圖示結(jié)構(gòu)桿件BC的B端轉(zhuǎn)動(dòng)剛度Sbc為（）D8T3圖示梁中A 處的支座反力的影響線(xiàn)為( D )T58、圖示梁中Fya的影響線(xiàn)為（）D圖T60、圖示梁A截面彎矩影響線(xiàn)是（）A圖T62、圖示振動(dòng)體系的自由度數(shù)目為（）A1T63、圖示結(jié)構(gòu)中，除橫梁外各桿件EI=常數(shù)。質(zhì)量集中在橫梁上，不考慮桿件的

10、軸線(xiàn)變形，體系振動(dòng)自由度為（）A1T67、圖示體系的自振頻率w為（）C根號(hào)下6EI/（mh3）T7在圖示結(jié)構(gòu)中，為使體系自振頻率增大，可以( C )。A增大 B增大C增大EI D增大T70、圖示結(jié)構(gòu)中，使體系自振頻率w減小，可以（）C減小EI 270T6圖示a、b兩體系的自振頻率與的關(guān)系為 B T72、圖示a、b兩體系的EI相同，其自振頻率wa與wb的關(guān)系（）D wa>wbT82圖示簡(jiǎn)支梁中間截面的彎矩為（ A ） A B C D T85圖示對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)EI = 常 數(shù) ，對(duì)稱(chēng)軸穿過(guò)的截面C內(nèi)力應(yīng)滿(mǎn)足（B ） T 1.圖示對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)作用反對(duì)荷載，EI=常數(shù)，對(duì)稱(chēng)軸穿過(guò)的AB桿件內(nèi)力滿(mǎn)足（ B

11、）。T6圖示桁架有幾根零桿（ D D 6 ） T87同一結(jié)構(gòu)，不考慮阻尼時(shí)的自振頻率為，考慮阻尼時(shí)的自振頻率為D，則（C ） A B C D 與的關(guān)系不確定W40、位移法典型方程的物理意義是（）A附加約束上的平衡方程W 1位移法典型方程實(shí)質(zhì)上是（A）A 平衡方程 W42、位移法基本方程中的自由項(xiàng)Fip，代表基本結(jié)構(gòu)在荷載單獨(dú)作用下產(chǎn)生的（）C第i個(gè)附加約束中的約束反力W5Y 4已知某體系的計(jì)算自由度W=-3，則體系的（ D ） D 多余約束數(shù)大于等于3X 7下圖所示結(jié)構(gòu)的彎矩圖形狀應(yīng)為（ A ）X5下圖所示同一結(jié)構(gòu)在兩種不同荷載作用下，它們之間的關(guān)系是（ D ） D BC桿變形相同X51、下圖

12、所示連續(xù)梁結(jié)點(diǎn)B的不平衡力矩為（）A-10kN.mY19、用力法計(jì)算超靜定結(jié)構(gòu)時(shí)，其基本未知量為（）D多余未知力Y8.用位移法計(jì)算超靜定結(jié)構(gòu)時(shí)，基本未知量的數(shù)目等于（ ）。 D.獨(dú)立的結(jié)點(diǎn)位移數(shù)Y 3用位移法計(jì)算剛架，常引入軸向剛度條件，即 “ 受彎直桿在變形后兩端距離保持不變 ”。此結(jié)論是由下述假定導(dǎo)出的（D）A忽略受彎直桿的軸向變形和剪切變形 B彎曲變形是微小的 C變形后桿件截面仍與變形曲線(xiàn)相垂直 D假定A與B同時(shí)成立Y23、用力法計(jì)算圖示結(jié)構(gòu)時(shí)，不能作為基本結(jié)構(gòu)的是圖（）A圖 不能同時(shí)去掉同一方向的兩個(gè)力。去掉的力不影響，還是不變結(jié)構(gòu)。A圖去掉X1 X2后，可變了Y 3.用力法求解圖示結(jié)

13、構(gòu)時(shí)，基本未知量的個(gè)數(shù)是（ 3個(gè) ）。 Y26、用力法求解圖示結(jié)構(gòu)時(shí)，基本未知量的個(gè)數(shù)是（）B6Y3 A3個(gè) 去掉多余約束。一個(gè)固定支座是3個(gè)約束 課本138Y35、用位移法計(jì)算超靜定結(jié)構(gòu)時(shí)，基本未知量的數(shù)目與（）相等。 B. 剛結(jié)點(diǎn)數(shù)Y Y36、用位移法計(jì)算超靜定剛架時(shí)，獨(dú)立的結(jié)點(diǎn)角位移數(shù)目決定于（）C剛結(jié)點(diǎn)數(shù)Y 10用位移法計(jì)算超靜定結(jié)構(gòu)， 其基本未知量的數(shù)目等于( D )。 D. 獨(dú)立的結(jié)點(diǎn)位移數(shù)目角位移和線(xiàn)位移 剛結(jié)點(diǎn)是角位移，Y37、用位移法求解圖示結(jié)構(gòu)時(shí)，基本未知量的個(gè)數(shù)是（）B3Y 8用位移法求解圖示結(jié)構(gòu)時(shí)，基本未知量的個(gè)數(shù)是（ B 3個(gè) ）。Y43、用力矩分配法計(jì)算超靜定結(jié)構(gòu)時(shí)

14、，剛結(jié)點(diǎn)的不平衡力矩等于（）B附加剛臂中的約束反力矩Y 1用力法計(jì)算超靜定結(jié)構(gòu)時(shí)，其基本未知量為（ D ） D 多余未知力Y44、與桿件的傳遞彎矩有關(guān)的是（）B傳遞系數(shù)Y50、一般情況下結(jié)點(diǎn)的不平衡力矩總等于（）A匯交于該結(jié)點(diǎn)的固定端彎矩之和Y52、影響線(xiàn)的縱坐標(biāo)是（）D指定截面的某一量值Y53、影響線(xiàn)的橫坐標(biāo)是（）D單位移動(dòng)荷載的位置Y59、由基本附屬型結(jié)構(gòu)的受力特點(diǎn)可知，附屬部分的內(nèi)力（反力）影響線(xiàn)在基本部分上（）A全為零Y83一般情況下結(jié)點(diǎn)的不平衡力矩等于（ D ） A固端彎矩 B傳遞彎矩 C分配彎矩 D附加剛臂中的約束反力矩Y用位移法解超靜定結(jié)構(gòu)其基本未知量的數(shù)目( C )。 獨(dú)立結(jié)點(diǎn)的位移數(shù)量 Y 11用位移法計(jì)算圖示各結(jié)構(gòu)，基本未知量是兩個(gè)的結(jié)構(gòu)是（C ）。Y 12用位移法計(jì)算超靜定剛架時(shí)，獨(dú)立結(jié)點(diǎn)角位移數(shù)目決定于 ( D )。 D剛結(jié)點(diǎn)數(shù)Y1.用位移法計(jì)算圖示各結(jié)構(gòu)，基本未知量是兩個(gè)的結(jié)構(gòu)為（A ）。 Y4. 用力矩分配法計(jì)算結(jié)構(gòu)得到一個(gè)收斂的結(jié)果， 是因?yàn)椋?D ）。A. 分配系數(shù)小于1 B. 分配結(jié)點(diǎn)之間傳遞系數(shù)小于1 D. A 和B 同時(shí)滿(mǎn)足Z2在無(wú)多余約束的幾何不變體系上增加二元體后構(gòu)成（ C ）C 無(wú)多余約束的幾何不變體系 Z21、在力法方程的系數(shù)和自由項(xiàng)中（）B 恒大于零Z41、在位移