供電技術(shù)課程設(shè)計(jì)—356kV變電所初步設(shè)計(jì)

1、遼寧工程技術(shù)大學(xué) 供電技術(shù) 課程設(shè)計(jì)設(shè) 計(jì) 題 目 煤礦企業(yè)地面35/6kV變電所初步設(shè)計(jì) 指 導(dǎo) 教 師 劉健辰 院（系、部） 電氣與控制工程學(xué)院 專 業(yè) 班 級 學(xué) 號 姓 名 日 期 2013/1/14 課程設(shè)計(jì)成績評定表學(xué)期2012/2013第一學(xué)期姓名專業(yè)電氣工程及其自動(dòng)化班級課程名稱 供電技術(shù)設(shè)計(jì)題目煤礦企業(yè)地面35/6kV變電所初步設(shè)計(jì) 成績 評分項(xiàng)目優(yōu)良中及格不及格設(shè)計(jì)表現(xiàn)1.設(shè)計(jì)態(tài)度非常認(rèn)真認(rèn)真較認(rèn)真一般不認(rèn)真2.設(shè)計(jì)紀(jì)律嚴(yán)格遵守遵守基本遵守少量違反嚴(yán)重違反3.獨(dú)立工作能力強(qiáng)較強(qiáng)能獨(dú)立設(shè)計(jì)完成基本獨(dú)立設(shè)計(jì)完成不能獨(dú)立設(shè)計(jì)完成4.上交設(shè)計(jì)時(shí)間提早或按時(shí)按時(shí)遲交半天遲交一天遲交一

2、天以上設(shè)計(jì)說明書5.設(shè)計(jì)內(nèi)容設(shè)計(jì)思路清晰，結(jié)構(gòu)方案良好，設(shè)計(jì)參數(shù)選擇正確，條理清楚，內(nèi)容完整，結(jié)果正確設(shè)計(jì)思路清晰，結(jié)構(gòu)方案合理，設(shè)計(jì)參數(shù)選擇正確，條理清楚，內(nèi)容較完整，極少量錯(cuò)誤設(shè)計(jì)思路較清晰，結(jié)構(gòu)方案基本合理，設(shè)計(jì)參數(shù)選擇基本正確，調(diào)理清楚，內(nèi)容基本完整，有少量錯(cuò)誤設(shè)計(jì)思路基本清晰，結(jié)構(gòu)方案基本合理，設(shè)計(jì)參數(shù)選擇基本正確，調(diào)理清楚，內(nèi)容基本完整，有些錯(cuò)誤設(shè)計(jì)思路不清晰，結(jié)構(gòu)方案不合理，關(guān)鍵設(shè)計(jì)參數(shù)選擇有錯(cuò)誤，調(diào)理清楚，內(nèi)容不完整，有明顯錯(cuò)誤6.設(shè)計(jì)書寫、字體、排版規(guī)范、整潔、有條理，排版很好較規(guī)范、整潔、有條理，個(gè)別排版有問題基本規(guī)范、整潔、有條理，個(gè)別排版有問題基本規(guī)范、整潔、有條理，排

3、版有問題較多不規(guī)范、不整潔、無條理，排版有問題很大7.封面、目錄、參考文獻(xiàn)完整較完整基本完整缺項(xiàng)較多不完整圖紙8.繪圖效果很出色較出色一般較差很差9.布局合理、美觀較合理基本合理有些混亂布局混亂10.繪圖工程標(biāo)準(zhǔn)符合標(biāo)準(zhǔn)較符合標(biāo)準(zhǔn)基本符合標(biāo)準(zhǔn)個(gè)別不符合標(biāo)準(zhǔn)完全不符合標(biāo)準(zhǔn)評定說明：不及格標(biāo)準(zhǔn)：設(shè)計(jì)內(nèi)容一項(xiàng)否決制，即5為不及格，整個(gè)設(shè)計(jì)不及格，其他4項(xiàng)否決；優(yōu)、良、中、及格標(biāo)準(zhǔn)：以設(shè)計(jì)內(nèi)容為主體，其他項(xiàng)超過三分之一為評定標(biāo)準(zhǔn)，否則評定為下一等級；如優(yōu)秀評定，設(shè)計(jì)內(nèi)容要符合5，其余九項(xiàng)要有4項(xiàng)符合才能評定為優(yōu)，否則評定為良好，以此類推。最終成績： 評定教師簽字：供電技術(shù)課 程 設(shè) 計(jì) 任 務(wù) 書一、

4、設(shè)計(jì)題目煤礦企業(yè)地面35/6kV變電所初步設(shè)計(jì)二、設(shè)計(jì)任務(wù)根據(jù)所提供的某煤礦原始資料，完成以下設(shè)計(jì)任務(wù)：1. 對原始資料的分析2. 負(fù)荷計(jì)算與功率因數(shù)補(bǔ)償3. 短路電流計(jì)算4. 擴(kuò)展內(nèi)容，組內(nèi)分配選擇以下三個(gè)內(nèi)容之一，不允許重復(fù)選擇（A高壓電氣設(shè)備選擇，B電力線路選擇，C繼電保護(hù)設(shè)計(jì)）三、設(shè)計(jì)計(jì)劃本課程設(shè)計(jì)時(shí)間為一周，具體安排如下：第1天：查閱相關(guān)材料，分析原始資料，熟悉設(shè)計(jì)任務(wù)第2 3天：負(fù)荷計(jì)算與功率因數(shù)補(bǔ)償，繪制主接線方案圖第4天：短路電流計(jì)算第5 6天：擴(kuò)展內(nèi)容，整理設(shè)計(jì)說明書第7天：答辯四、設(shè)計(jì)要求1. 設(shè)計(jì)必須按照設(shè)計(jì)計(jì)劃按時(shí)完成2. 設(shè)計(jì)成果包括設(shè)計(jì)說明書一份、主接線方案圖（A3

5、）一張3. 答辯時(shí)本人務(wù)必到場指 導(dǎo) 教師：劉健辰教研室主任：宋立業(yè)時(shí) 間：2013年 1月 7日一、原始數(shù)據(jù)某煤礦原始資料如下：年產(chǎn)100萬噸原煤，服務(wù)年限80年，兩回35kV架空電源線路長度：l1 =l2=6.5km;兩回35kV電源上級出線斷路器過電流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間：t1=t2=2.5s;本所35kV電源母線上最大運(yùn)行方式下的系統(tǒng)電抗：Xs.min=0.12(Sd=100MVA);本所35kV電源母線上最小運(yùn)行方式下的系統(tǒng)電抗Xs.max=0.12(Sd=100MVA);井下6kV母線上允許短路容量：Sal=100MVA；本所35kV母線上補(bǔ)償后平均功率因數(shù)要求大于等于0.9；地區(qū)日最高氣

6、溫：44攝氏度;最熱月室外最高氣溫月平均值:42攝氏度;最熱月室內(nèi)最高氣溫月平均值:32攝氏度;最熱月土壤最高氣溫月平均值: 27攝氏度。全礦負(fù)荷統(tǒng)計(jì)分組表見附表。二、主要內(nèi)容1. 對原始資料的分析2. 負(fù)荷計(jì)算與功率因數(shù)補(bǔ)償（1）全礦負(fù)荷計(jì)算，選擇補(bǔ)償電容器（2）選擇主變壓器，繪制一次接線圖3. 短路電流計(jì)算（1）選取短路計(jì)算點(diǎn)，繪制等效計(jì)算圖（2）選擇計(jì)算各基準(zhǔn)值（3）計(jì)算各元件的標(biāo)幺電抗（4）計(jì)算各短路點(diǎn)的總標(biāo)幺電抗與短路參數(shù)4. 擴(kuò)展內(nèi)容A高壓電氣設(shè)備選擇：設(shè)備選擇與校驗(yàn)B電力線路選擇：線路選擇與校驗(yàn)C繼電保護(hù)設(shè)計(jì)：過流保護(hù)設(shè)置與整定計(jì)算35 / 44全礦負(fù)荷統(tǒng)計(jì)分組表序號設(shè)備名稱負(fù)荷

7、等級電壓（V）單機(jī)容量(kW)安裝臺數(shù)/工作臺數(shù)總?cè)萘浚╧W）需用系數(shù)功率因數(shù)離35kV變電所的距離1主提升機(jī)1600012001/112000.950.850.282副提升機(jī)160009001/19000.940.840.203通風(fēng)機(jī)1160006502/16500.88-0.911.54通風(fēng)機(jī)2160006502/16500.88-0.911.55壓風(fēng)機(jī)160004504/29000.9-0.890.366地面低壓設(shè)備160009500.720.780.057機(jī)修廠138010000.60.70.208洗煤廠33807000.750.780.469工人村23806300.760.852.0

8、10支農(nóng)33805500.750.852.711主排水泵160005006/420000.880.860.6512井下低壓設(shè)備166028500.70.76注1：線路類型：C電纜線路；k架空線路。注2：電機(jī)型式：Y繞線異步；X鼠籠異步；D直流；T同步。摘 要 本設(shè)計(jì)根據(jù)某礦的電力負(fù)荷資料，做出了該礦的35KV總降壓變電所的整體設(shè)計(jì)，包括負(fù)荷計(jì)算及無功補(bǔ)償、系統(tǒng)主接線方案的選擇、高壓電氣設(shè)備的選擇、短路電流的計(jì)算及對所選的高壓電氣設(shè)備的校驗(yàn)、繼電保護(hù)的設(shè)計(jì)、防雷及接地的設(shè)計(jì)等。本設(shè)計(jì)以實(shí)際負(fù)荷為依據(jù)，以變電所最佳運(yùn)行方式為基礎(chǔ)，按照有關(guān)規(guī)定和規(guī)范，做出了滿足該礦生產(chǎn)需求的設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)中先對負(fù)荷進(jìn)行

9、了統(tǒng)計(jì)與計(jì)算，選出了所需的主變壓器型號，然后根據(jù)負(fù)荷性質(zhì)及對供電可靠性要求擬定主接線設(shè)計(jì)，考慮到短路對系統(tǒng)的嚴(yán)重影響，設(shè)計(jì)中進(jìn)行了短路電流計(jì)算。設(shè)計(jì)中還對主要高壓電氣設(shè)備做出了選擇與計(jì)算，如斷路器、隔離開關(guān)、電壓互感器、電流互感器等。關(guān)鍵詞：35KV變電所；負(fù)荷計(jì)算；主接線設(shè)計(jì)；短路電流計(jì)算；電氣設(shè)備選擇目 錄摘 要1第一章負(fù)荷計(jì)算與功率因數(shù)補(bǔ)償21.1 概述21.2 計(jì)算各組負(fù)荷與填表31.3 各低壓變壓器的選擇與損耗計(jì)算51.3.1 洗煤廠和支農(nóng)變壓器51.3.2 工人村和機(jī)修廠變壓器51.3.3 各變壓器功率損耗計(jì)算51.4 計(jì)算6kV母線上補(bǔ)償前的總負(fù)荷并初選主變壓器61.5 功率因數(shù)

10、補(bǔ)償與電容器柜選擇71.5.1 選擇思路71.5.2 無補(bǔ)償時(shí)主變壓器的損耗計(jì)算71.5.3 35kV側(cè)補(bǔ)償前的負(fù)荷與功率因數(shù)81.5.4 計(jì)算選擇電容器柜與實(shí)際補(bǔ)償容量81.5.5 補(bǔ)償后6kV側(cè)的計(jì)算負(fù)荷與功率因數(shù)91.5.6 補(bǔ)償后主變壓器最大損耗計(jì)算91.5.7 補(bǔ)償后35kV側(cè)的計(jì)算負(fù)荷與功率因數(shù)校驗(yàn)91.6 主變壓器校驗(yàn)及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方案101.7 全礦電耗與噸煤電耗計(jì)算101.8 擬定繪制礦井地面供電系統(tǒng)一次接線圖10第 二 章 供電系統(tǒng)短路電流計(jì)算132.1 概述132.2 選取短路計(jì)算點(diǎn)并繪制等效計(jì)算圖142.3 計(jì)算各元件的標(biāo)么電抗152.3.1 電源的電抗162.3.2 變壓

11、器電抗162.3.3 線路電抗162.4 計(jì)算各短路點(diǎn)的短路參數(shù)172.4.1 K35點(diǎn)短路電流計(jì)算172.4.2 K66點(diǎn)短路電流計(jì)算172.4.3 點(diǎn)短路電流計(jì)算（折算到6kV側(cè)）182.4.4 井下母線短路容量計(jì)算（K7點(diǎn)）192.5 設(shè)計(jì)計(jì)算選擇結(jié)果匯總21第 三 章 35kV高壓電氣設(shè)備選擇223.1 概述223.2 高壓斷路器的選擇223.2.1 按當(dāng)?shù)丨h(huán)境條件校驗(yàn)223.2.2 按短路條件校驗(yàn)233.3 隔離開關(guān)的選擇233.4 電流互感器選擇243.5 電壓互感器的選擇253.6 35kV避雷器的選擇253.7 6kV電氣設(shè)備選擇263.7.1 開關(guān)柜方案編號選擇263.7.2

12、 高壓開關(guān)柜校驗(yàn)263.7.3 36kV母線選擇283.7.4 6kV支柱絕緣子的選擇293.7.5 穿墻套管的選擇293.8 動(dòng)穩(wěn)定校驗(yàn)303.9 熱穩(wěn)定校驗(yàn)303.10 選擇結(jié)果匯總313.10.1 35kV電氣設(shè)備313.10.2 6kV電氣設(shè)備31參考文獻(xiàn)32前 言本設(shè)計(jì)是應(yīng)用供配電設(shè)計(jì)的基本原則和方法進(jìn)行的120萬噸/年某礦井降壓變電所設(shè)計(jì)。根據(jù)礦區(qū)布置情況選擇總變電所位置及型號規(guī)格等，并由該礦給出的設(shè)備容量等通過負(fù)荷計(jì)算選擇變壓器、電纜、開關(guān)設(shè)備等設(shè)備的型號規(guī)格，并考慮其接線方式。更多的了解并能熟練地應(yīng)用國家規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)，由此來指導(dǎo)整個(gè)的設(shè)計(jì)過程。通過本次設(shè)計(jì)，可以培養(yǎng)自己綜合運(yùn)用本

13、專業(yè)基礎(chǔ)理論,基本知識和基本技能以及分析解決實(shí)際問題能力，使自己所學(xué)的專業(yè)知識更好地應(yīng)用于實(shí)踐中，以達(dá)到在大學(xué)期間對所學(xué)專業(yè)的深入了解和認(rèn)識，鍛煉自己的獨(dú)立思考研究能力，初步掌握設(shè)計(jì)的基本要領(lǐng)，為今后的工作打下良好的基礎(chǔ)。本設(shè)計(jì)所要解決的主要問題：全礦負(fù)荷計(jì)算及無功補(bǔ)償、系統(tǒng)主接線方案的選擇、高壓電氣設(shè)備的選擇、短路電流的計(jì)算及對所選的高壓電氣設(shè)備的校驗(yàn)。第一章 負(fù)荷計(jì)算與功率因數(shù)補(bǔ)償1.1 概述工礦企業(yè)負(fù)荷計(jì)算，首先需收集必要的負(fù)荷資料，按參考文獻(xiàn)1表29的格式做成負(fù)荷統(tǒng)計(jì)計(jì)算表，計(jì)算或查表求出各負(fù)荷的需用系數(shù)和功率因數(shù)，然后由低壓到高壓逐級計(jì)算各組負(fù)荷，在進(jìn)行負(fù)荷歸總時(shí)，應(yīng)計(jì)入各低壓變壓器

14、的損耗，考慮組間同時(shí)系數(shù)后，就可求得礦井kV母線上的總計(jì)算負(fù)荷，作為初選主變壓器臺數(shù)容量的主要依據(jù)功率因數(shù)的補(bǔ)償計(jì)算與主變壓器的容量、負(fù)荷率及運(yùn)行方式密不可分，題意是要求將35kV母線的功率因數(shù)提高到0.9以上，故應(yīng)將主變壓器的功率損耗也計(jì)入總的負(fù)荷中，在計(jì)算過程中將會(huì)存在估算與最后驗(yàn)算的反復(fù)。擬定供電系統(tǒng)，主要是綜合考慮礦井負(fù)荷性質(zhì)，主變壓器的臺數(shù)、容量及電源線的情況來決定礦井地面356kV變電所的主接線方式。并繪制供電系統(tǒng)一次接線圖。本章可按以下八步去計(jì)算。（一）計(jì)算各組負(fù)荷并填入表1-1中1114各欄。（二）選擇各低壓變壓器并計(jì)算其損耗。（三）計(jì)算6kV母線上補(bǔ)償前的總負(fù)荷并初選主變壓器

15、。（四）功率因數(shù)補(bǔ)償計(jì)算與電容器柜選擇。（五）主變壓器校驗(yàn)及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。（六）全礦電耗與噸煤電耗計(jì)算。（七）擬定并繪制礦井地面供電系統(tǒng)一次接線圖。（八）設(shè)計(jì)計(jì)算選擇結(jié)果匯總。試對該礦地面356kV變電所初步設(shè)計(jì)中的負(fù)荷計(jì)算、主變壓器選擇、功率因數(shù)補(bǔ)償及供電系統(tǒng)擬定等各內(nèi)容進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。1.2 計(jì)算各組負(fù)荷與填表利用設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)表中811各列的數(shù)據(jù)和公式,分別算出各設(shè)備或設(shè)備組的Pca、Qca、及Sca,并填入表1-1中1214列。例如，對于主井提升機(jī)有又如，對于通風(fēng)機(jī)1，由同步電動(dòng)機(jī)拖動(dòng)，表1-1中其cos標(biāo)出負(fù)值，其原因是：同步電動(dòng)機(jī)當(dāng)負(fù)荷率0.9，且在過勵(lì)磁的條件下，其功率因數(shù)超前，向電網(wǎng)發(fā)送無

16、功功率，故為負(fù)值。此時(shí)同步電動(dòng)機(jī)的無功補(bǔ)償率約為4060%，近似計(jì)算取50%，故其補(bǔ)償能力可按下式計(jì)算：同理可得其余各組數(shù)據(jù)見表1-1。在表1-1的合計(jì)欄中，合計(jì)有功負(fù)荷10395.30 kW和無功負(fù)荷5255.14 kvar是表中12列、13列的代數(shù)和，而視在負(fù)荷11648.12 kVA，則是據(jù)上述兩個(gè)數(shù)值按公式計(jì)算得出，視在容量的代數(shù)和無意義。表1-1 全礦負(fù)荷統(tǒng)計(jì)分組設(shè) 備名 稱負(fù)荷等級電壓V線路類型電機(jī)類型單機(jī)容量kW安裝臺數(shù)工作臺數(shù)工 作設(shè) 備總?cè)萘縦W需用系數(shù)Kd功率因數(shù)cos計(jì)算容量離35kV變電所的距離km有功kW無功kvar視在kVA12345678910111213141

17、主機(jī)提升16000CY12001/112000.950.851140.00706.801341.330.282 副井提升16000CY9001/19000.940.84846.00549.901009.010.203 通風(fēng)機(jī)116000kT6502/16500.88-0.91 572.00-263.12629.621.54 通風(fēng)機(jī)216000kT6502/16500.88-0.91572.00-263.12629.621.55 壓風(fēng)機(jī)16000CT4504/29000.9-0.89810.00-413.10909.260.366 地面低壓16000C9500.720.78684.00547.2

18、0875.950.057 機(jī)修廠1380C10000.60.7600.00612.00857.060.208 洗煤廠3380K7000.750.78525.00420.00672.330.469工人村2380K6300.760.85478.80296.86563.362.010支農(nóng)3380K5500.750.85412.50255.75485.352.711主排水泵16000CX5006/420000.880.861760.001038.402043.500.6512井下低壓1660CX28500.70.761995.001767.572665.3913合計(jì)Pca10395.30Qca5255

19、.14S c a11648.12注1：線路類型：C電纜線路；k架空線路。注2：電機(jī)型式：Y繞線異步；X鼠籠異步；D直流；T同步1.3 各低壓變壓器的選擇與損耗計(jì)算因采用高壓6kV集中補(bǔ)償功率因數(shù)，故對各低壓變壓器均無補(bǔ)償作用，選擇時(shí)跟據(jù)表1-1中的計(jì)算視在容量按公式的原則進(jìn)行。1.3.1 洗煤廠和支農(nóng)變壓器查參考文獻(xiàn)1附表1分別選用S9-800，60.4kV、S9-630，60.4kV型三相油浸自冷式銅線電力變壓器各一臺。1.3.2 工人村和機(jī)修廠變壓器查參考文獻(xiàn)1附表1分別選用兩臺S9-800，60.4kV、S9-1000，60.4kV、型銅線電力變壓器。1.3.3 各變壓器功率損耗計(jì)算單臺

20、變壓器的功率損耗按公式計(jì)算；兩臺變壓器一般為分列運(yùn)行，其功率損耗應(yīng)為按0.5運(yùn)行的單臺變壓器損耗的兩倍；對于井下低壓負(fù)荷，因表1-1中未作分組，故不選變壓器，其損耗按近似公式計(jì)算。例如，對于800kVA洗煤廠變壓器，據(jù)參考文獻(xiàn)1附表1中的有關(guān)參數(shù)，可算得又如，工人村兩臺800 kVA變壓器，同樣可算得井下低壓負(fù)荷的變壓器損耗,按近似公式計(jì)算，即同理可得其它各低壓變壓器的損耗如表210所示。表210 各低壓變壓器功率損耗計(jì)算結(jié)果負(fù)荷名稱洗煤廠工人村支 農(nóng)井下低壓機(jī)修廠ST.N，kVA8002×800630(2665.39)2×1000PT，kWQT，kvar6.535.04.

21、728.14.824.440159.97.1138.5合計(jì)PT63.11kW；QT285.9kvar1.4 計(jì)算6kV母線上補(bǔ)償前的總負(fù)荷并初選主變壓器各組低壓負(fù)荷加上各低壓變壓器的功率損耗后即為其高壓側(cè)的負(fù)荷，因Pca=9591 kW，由參考文獻(xiàn)1表23得Ksi=0.85，忽略礦內(nèi)高壓線路的功率損耗，變電所6kV母線補(bǔ)償前的總負(fù)荷為補(bǔ)償前功率因數(shù)根據(jù)礦井一、二級負(fù)荷占的比重大與Sca.6=10059kVA，可初選兩臺主變壓器，其型號容量按附表2選為SF7-10000，356.3kV，由于固定電費(fèi)按最高負(fù)荷收費(fèi)，故可采用兩臺同時(shí)分列運(yùn)行的方式，當(dāng)一臺因故停運(yùn)時(shí)，另一臺亦能保證全礦一、二級負(fù)荷的

22、供電，并留有一定的發(fā)展余地。1.5 功率因數(shù)補(bǔ)償與電容器柜選擇1.5.1 選擇思路題意要求35kV側(cè)的平均功率因數(shù)為0.9以上，但補(bǔ)償電容器是裝設(shè)聯(lián)接在6kV母線上，而6kV母線上的總計(jì)算負(fù)荷并不包括主變壓器的功率損耗，這里需要解決的問題是，6kV母線上的功率因數(shù)應(yīng)補(bǔ)償?shù)胶沃挡拍苁?5kV側(cè)的平均功率因數(shù)為0.9級以上?分析解決此問題的思路如下：先計(jì)算無補(bǔ)償時(shí)主變壓器的最大功率損耗，由于無功損耗與負(fù)荷率的平方成正比，故出現(xiàn)變壓器最大功率損耗的運(yùn)行方式應(yīng)為一臺使用，一臺因故停運(yùn)的情況，據(jù)此計(jì)算35kV側(cè)的補(bǔ)償前負(fù)荷及功率因數(shù)，并按參考文獻(xiàn)1公式（252）求出當(dāng)功率因數(shù)提至0.9時(shí)所需要的補(bǔ)償容量

23、，該數(shù)值就可以作為6kV母線上應(yīng)補(bǔ)償?shù)娜萘浚豢紤]到礦井35kV變電所的6kV側(cè)均為單母線分兩段接線，故所選電容器柜應(yīng)為偶數(shù)，據(jù)此再算出實(shí)際補(bǔ)償容量，最后重算變壓器的損耗并校驗(yàn)35kV側(cè)補(bǔ)償后的功率因數(shù)。1.5.2 無補(bǔ)償時(shí)主變壓器的損耗計(jì)算按一臺運(yùn)行、一臺因故停運(yùn)計(jì)算，則負(fù)荷率為以上P0、PK、I0、UK等參數(shù)由參考文獻(xiàn)1附表2查得。1.5.3 35kV側(cè)補(bǔ)償前的負(fù)荷與功率因數(shù) 1.5.4 計(jì)算選擇電容器柜與實(shí)際補(bǔ)償容量設(shè)補(bǔ)償后功率因數(shù)提高到，則，取平均負(fù)荷系數(shù)，據(jù)公式可得按參考文獻(xiàn)1表27選用GR-1C-08型，電壓為6kV每柜容量qc=270 kvar的電容器柜，則柜數(shù)取偶數(shù)得Nf=6實(shí)際

24、補(bǔ)償容量：折算到計(jì)算補(bǔ)償容量為1.5.5 補(bǔ)償后6kV側(cè)的計(jì)算負(fù)荷與功率因數(shù)因補(bǔ)償前后有功計(jì)算負(fù)荷不變，故有1.5.6 補(bǔ)償后主變壓器最大損耗計(jì)算補(bǔ)償后一臺運(yùn)行的負(fù)荷率略有減小1.5.7 補(bǔ)償后35kV側(cè)的計(jì)算負(fù)荷與功率因數(shù)校驗(yàn) 合乎要求。1.6 主變壓器校驗(yàn)及經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方案由表1-1負(fù)荷統(tǒng)計(jì)計(jì)算表可知、全礦三級負(fù)荷約占總負(fù)荷的16.6%，故可取負(fù)荷保證系數(shù)Kgu=0.85。 則有 合乎要求。兩臺主變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的臨界負(fù)荷可由公式求出，即對于工礦企業(yè)變電所，可取Kq=0.06，上式Q0、Qk由公式求得，臨界負(fù)荷為得經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方案為：當(dāng)實(shí)際負(fù)荷6128 kVA時(shí)，宜于一臺運(yùn)行，當(dāng)時(shí)，宜于兩臺同時(shí)分列

25、運(yùn)行。1.7 全礦電耗與噸煤電耗計(jì)算按參考文獻(xiàn)1表2-1，一般大型礦井取上限。中小礦井取下限，取年最大負(fù)荷利用小時(shí)小時(shí)，故全礦年電耗噸煤電耗為1.8 擬定繪制礦井地面供電系統(tǒng)一次接線圖擬定礦井地面供電系統(tǒng)圖，應(yīng)從35kV電源線開始，依次確定電源進(jìn)線回路、35kV和6kV主接線，再考慮各6kV負(fù)荷的分配與聯(lián)接來構(gòu)思。至于下井電纜的回路數(shù)，主要由負(fù)荷電流和井下開關(guān)最大額定電流，并兼顧是否設(shè)置限流電抗器來統(tǒng)籌考慮。最后繪制地面供電系統(tǒng)一次接線圖。1電源進(jìn)線與主接線按已知原始數(shù)據(jù)，上級變電所提供兩回35kV架空電源線路，故電源進(jìn)線回路為2。對于煤礦企業(yè)，因一、二級負(fù)荷占總量的23以上，故35kV側(cè)宜用

26、全橋接線，6kV則可采用單母線分兩段的接線方式。2負(fù)荷分配考慮一、二級負(fù)荷必須由聯(lián)于不同母線段的雙回路供電，而主、副井提升機(jī)因相距較近（80m），可采用環(huán)形供電；將下井電纜與地面低壓等分配于兩段母線上，力圖在正常生產(chǎn)時(shí)兩段6kV母線上的負(fù)荷接近相等。具體分配方案見圖1-1。3下井電纜回?cái)?shù)確定由表1-1中11、12行，考慮0.96的同時(shí)系數(shù)得井下總負(fù)荷為井下最大長時(shí)負(fù)荷電流（計(jì)算電流）根據(jù)井下開關(guān)的額定電流最大為400A，而煤礦安全規(guī)程規(guī)定：下井電纜至少兩回，當(dāng)一回因故停止供電時(shí)，其它電纜應(yīng)能滿足井下全部負(fù)荷的供電。所以，本例至少應(yīng)選用3回，考慮到負(fù)荷分配和運(yùn)行的靈活性，最后確定4回下井電纜，兩

27、兩并聯(lián)后分列運(yùn)行。至于下井電纜上是否串接限流電抗器，應(yīng)在短路計(jì)算完成后，根據(jù)井下6kV母線上的短路容量是否超出原始資料中不大于100MVA的要求來決定。經(jīng)粗略估算，本例可以不設(shè)置限流電抗器。4繪制供電系統(tǒng)圖據(jù)以上的計(jì)算分析比較，可繪得該礦井地面變電所供電系統(tǒng)一次接線如圖1-1圖1-1 某礦35KV地面變電所供電系統(tǒng)一次接線圖第 二 章 供電系統(tǒng)短路電流計(jì)算2.1 概述本章要求對圖1-1所示的供電系統(tǒng)進(jìn)行短路計(jì)算，故根據(jù)短路計(jì)算的目的，首先要在圖1上選定合理的短路計(jì)算點(diǎn)，并根據(jù)此繪制等效短路計(jì)算圖。對于工礦企業(yè)35/610kV供電系統(tǒng)，一般為無限大電源容量系統(tǒng)，正常運(yùn)行方式常為全分列方式或一路使

28、用、一路備用方式，電路相對簡單，故可在等效短路計(jì)算圖中直接進(jìn)行阻抗的串、并聯(lián)運(yùn)算，以求得各短路點(diǎn)的等效總阻抗，進(jìn)而求得各短路參數(shù)。本題可按以下四步求解。一、選取短路計(jì)算點(diǎn)并繪制等效計(jì)算圖二、選擇計(jì)算各基準(zhǔn)值三、計(jì)算各元件的標(biāo)么電抗四、計(jì)算各短路點(diǎn)的總標(biāo)么電抗與短路參數(shù)按前面給定的條件，對圖1-1所示的供電系統(tǒng)進(jìn)行短路電流計(jì)算。要求計(jì)算出有關(guān)短路點(diǎn)最大運(yùn)行方式下的三相短路電流、短路電流沖擊值以及最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流。根據(jù)第一章的計(jì)算可列出短路電流計(jì)算所需的原始資料如下：該礦地面變電所35kV采用全橋接線，6kV采用單母分段接線；主變壓器型號為SF710000，35/6.3型，Uk%=7.

29、5； 35kV電源進(jìn)線為雙回路架空線路，線路長度為6.5km；系統(tǒng)電抗在最大運(yùn)行方式: X*s.min =0.12，在最小運(yùn)行方式: X*s.max =0.12。6kV母線上的線路類型及線路長度如表2-1所示。表2-1 地面變電所6kV母線上的線路類型及線路長度序號設(shè)備名稱電壓（kV）距6kV母線距離(km) 線路類型1234567891 01 1主井提升副井提升通風(fēng)機(jī)1通風(fēng)機(jī)2壓風(fēng)機(jī)地面低壓機(jī)修廠洗煤廠工人村支農(nóng)井下6kV母線6666660.40.40.40.460.280.21.51.50.360.050.20.4622.70.65CCKKCCCKKKC 注：C電纜線路 K架空線路2.2

30、選取短路計(jì)算點(diǎn)并繪制等效計(jì)算圖一般選取各線路始、末端作為短路計(jì)算點(diǎn)，線路始端的最大三相短路電流常用來校驗(yàn)電氣設(shè)備的動(dòng)、熱穩(wěn)定性，并作為上一級繼電保護(hù)的整定參數(shù)之一，線路末端的最小兩相短路電流常用來校驗(yàn)相關(guān)繼電保護(hù)的靈敏度。故本題在圖1-1中可選35kV母線，6kV母線和各6kV出現(xiàn)末端為短路計(jì)算點(diǎn)。由于本題35/6kV變電所正常運(yùn)行方式為全分列方式，故任意點(diǎn)的短路電流由系統(tǒng)電源通過本回路提供，且各短路點(diǎn)的最大、最小短路電流僅與系統(tǒng)的運(yùn)行方式有關(guān)，故可畫得如圖1所示的等效短路計(jì)算圖。圖1 等效短路計(jì)算圖選擇計(jì)算各基準(zhǔn)值選基準(zhǔn)容量Sd100MVA，基準(zhǔn)電壓Ud137kV，Ud26.3kV，Ud30

31、.4kV 則可求得各級基準(zhǔn)電流為 2.3 計(jì)算各元件的標(biāo)么電抗2.3.1 電源的電抗2.3.2 變壓器電抗主變壓器電抗 2.3.3 線路電抗35kV架空線電抗 下井電纜電抗 通風(fēng)機(jī)1饋電線路電抗 通風(fēng)機(jī)2饋電線路電抗 主井提升饋電線路電抗 副井提升饋電線路電抗 壓風(fēng)機(jī)饋電線路電抗 地面低壓饋電線路電抗 洗煤廠饋電線路電抗 工人村饋電線路電抗 機(jī)修廠饋電線路電抗 支農(nóng)饋電線路電抗 2.4 計(jì)算各短路點(diǎn)的短路參數(shù)由于本所35kV電源母線上最大運(yùn)行方式下的系統(tǒng)電抗：Xs.min=0.12(Sd=100MVA)等于最小運(yùn)行方式下的系統(tǒng)電抗，因此最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流0.866倍三相短路電流。2.

32、4.1 K35點(diǎn)短路電流計(jì)算1最大運(yùn)行方式下的三相短路電流2最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流2.4.2 K66點(diǎn)短路電流計(jì)算1最大運(yùn)行方式下的三相短路電流2最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流2.4.3 點(diǎn)短路電流計(jì)算（折算到6kV側(cè)）1最大運(yùn)行方式下的三相短路電流6kV側(cè)的短路電流參數(shù)2最小運(yùn)行方式下的兩相短路電流2.4.4 井下母線短路容量計(jì)算（K7點(diǎn)）井下6kV母線距井上35kV變電所的最小距離是：副井距35kV變電站距離+井深+距井下中央變電所的距離，即（km），其電抗標(biāo)么值為最大運(yùn)行方式下井下母線短路的標(biāo)么電抗為井下母線最大短路容量為該值小于井下6kV母線上允許短路容量100MVA，故不需要在地

33、面加裝限流電抗器。其它短路點(diǎn)的計(jì)算與以上各點(diǎn)類似。各短路點(diǎn)的短路電流計(jì)算結(jié)果如表2-2所示。表2-2 短路計(jì)算結(jié)果參數(shù)表最大運(yùn)行方式下短路參數(shù)最小運(yùn)行方式下短路參數(shù)短 路 點(diǎn)（kA）（kA）（kA）（MVA）（ kA）（kA）K35K66K25K7K11K13K16K17K19K21K23K27K28K305.048.658.657.773.563.568.218.338.098.566.022.988.332.4212.8522.0622.0619.819.089.0820.9421.2420.6321.8415.357.6021.246.177.6613.1513.1511.815.415

34、.4112.4812.6612.3021.849.154.5312.663.68322.6894.3594.3583.9738.8938.8989.5890.8988.3013.0165.6432.5290.8926.455.048.658.657.773.563.568.218.338.098.566.022.988.332.424.367.497.496.733.083.087.117.217.017.945.211.587.212.102.5 設(shè)計(jì)計(jì)算選擇結(jié)果匯總1補(bǔ)償后6kV側(cè)負(fù)荷與功率因數(shù) 2補(bǔ)償后35kV側(cè)負(fù)荷與功率因數(shù)； ； ；3主變壓器選擇：SF7-10000，356.3kV型

35、，兩臺。4電容器柜與放電柜GR-1C-08型，6kV，270 kvar，六臺；GR-1C-03型，6kV放電柜，兩臺。5兩主變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行臨界負(fù)荷：6全礦年電耗：7噸煤電耗：總結(jié)1）在將低壓負(fù)荷功率歸算到高壓側(cè)時(shí)不可引入電壓折算，但應(yīng)加上變壓器損耗。2）由本例功率因數(shù)補(bǔ)償計(jì)算可以看出，補(bǔ)償前后主變壓器的功率損耗計(jì)算值相對變電所總負(fù)荷而言差距不大，因此在工程實(shí)際中可以直接按補(bǔ)償前的損耗值計(jì)算。3）因?yàn)殡娏﹄娙萜髟?kV母線上是相對長時(shí)穩(wěn)定投運(yùn)的，起的是平均無功補(bǔ)償?shù)淖饔?，即發(fā)出的是平均無功功率，而不是計(jì)算無功功率，所以在用35kV側(cè)計(jì)算有功功率Pca.35由公式來計(jì)算所需的電容器柜容量Qc時(shí)，應(yīng)

36、將Pca.35乘以平均負(fù)荷系數(shù)Klo ，換算成平均功率；而求得實(shí)際的補(bǔ)償容量Qc.f后，欲求其計(jì)算補(bǔ)償容量Qc.ca，則應(yīng)將Qc.f再除以Klo ，否則將得出錯(cuò)誤的結(jié)果。4）在有功平均負(fù)荷系數(shù)與無功平均負(fù)荷系數(shù)近似相等的條件下，平均功率因數(shù)就近似等于計(jì)算功率因數(shù)。第 三 章 35kV高壓電氣設(shè)備選擇3.1 概述電氣設(shè)備的選型，除了掌握電氣設(shè)備選擇理論外，還必須了解電氣設(shè)備制造情況，才能選擇出合理型號。對具體設(shè)備選擇時(shí)，需要弄清其兩種運(yùn)行方式（正常和短路運(yùn)行）下通過它的最大長時(shí)負(fù)荷電流和最大短路電流。熱穩(wěn)定校驗(yàn)是否合理，在很大程度上取決于繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)間確定的合理性。本章可按前述各設(shè)備的選擇原則

37、，依次選擇變電所35kV與6kV電氣設(shè)備。按第一章和第二章給定的條件，對圖1-1所示的供電系統(tǒng)進(jìn)行主要高壓電氣設(shè)備選擇計(jì)算。3.2 高壓斷路器的選擇35kV接線形式為全橋式，而運(yùn)行方式采用全分列方式，所以35kV進(jìn)線和變壓器回路的斷路器應(yīng)選相同型式的斷路器。當(dāng)一側(cè)的變壓器和另一側(cè)的進(jìn)線檢修時(shí)，橋斷路器必須把完好的進(jìn)線和變壓器聯(lián)絡(luò)起來，所以35kV的所有斷路器應(yīng)選相同的型號，其最大長時(shí)負(fù)荷電流應(yīng)為變壓器的最大長時(shí)負(fù)荷電流，即按照工作室外、工作電壓為35kV和最大長時(shí)負(fù)荷電流為173A，可選擇ZW7-40.5型戶外真空斷路器，其額定電壓為35kV，額定電流為1250A。其技術(shù)參數(shù)如參考文獻(xiàn)1表43

38、所示。對ZW7-40.5型戶外真空斷路器按當(dāng)環(huán)境條件和短路情況進(jìn)行校驗(yàn)。3.2.1 按當(dāng)?shù)丨h(huán)境條件校驗(yàn)ZW740.5型戶外真空斷路器，額定工作環(huán)境最高空氣溫度為 +40，實(shí)際工作環(huán)境溫度為44，因此額定電流必須按當(dāng)?shù)丨h(huán)境溫度進(jìn)行修正。按當(dāng)高于+40時(shí)，其允許電流一般可按每增高1，額定電流減少1.8%進(jìn)行修正。在44下允許通過的最大電流為 符合要求。3.2.2 按短路條件校驗(yàn)（1）額定開斷電流校驗(yàn)。斷路器的額定開斷電流是INbr=25kA，而K1點(diǎn)的短路電流為IK1=5.03kA，因此額定開斷電流符合要求。（2）額定關(guān)合電流校驗(yàn)。斷路器的額定關(guān)合電流是iNcl=63kA，而K1點(diǎn)的短路的沖擊電流

39、為ish=12.83kA，因此額定關(guān)合電流符合要求。（3）熱穩(wěn)定校驗(yàn)。因兩回35kV電源上級出線斷路器過流保護(hù)動(dòng)作時(shí)間為2.5s，斷路器的開斷時(shí)間為0.1s，則短路電流通過斷路器的最長時(shí)間為tk =tbrtpr0.1+2.52.6s，即假想時(shí)間 ti2.6s 。對于無限大容量系統(tǒng)有： 相當(dāng)于4s的熱穩(wěn)定電流： 符合要求。（4）動(dòng)穩(wěn)定校驗(yàn)。由于 則 符合要求。3.3 隔離開關(guān)的選擇布置室外的35kV隔離開關(guān)一般選用GW5型?；?5kV斷路器選擇相同型號的原因，35kV所有的隔離開關(guān)也應(yīng)選擇相同的型號。為了便于檢修時(shí)接地，進(jìn)線35kV隔離開關(guān)與電壓互感器回路的隔離開關(guān)要選用帶接地刀閘的，型號為G

40、W5-35GD/630型。其余回路均選GW5-35/630型隔離開關(guān)。在額定環(huán)境溫度40）下的額定電流為630A，實(shí)際環(huán)境溫度（44）下允許通過的電流IN為隔離開關(guān)只需要按正常工作條件選擇，按短路情況校驗(yàn)動(dòng)熱穩(wěn)定性。以進(jìn)線隔離開關(guān)為例選擇校驗(yàn)。表3-1列出了進(jìn)線隔離開關(guān)的有關(guān)參數(shù)。假想時(shí)間的確定：當(dāng)短路發(fā)生在隔離開關(guān)后，并在斷路器前時(shí)，事故切除靠上一級變電所的過流保護(hù)，繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)限要比35kV進(jìn)線的繼電保護(hù)動(dòng)作時(shí)限2.5s大一個(gè)時(shí)限級差，故tpr2.5+0.53s。表3-1 隔離開關(guān)的選擇結(jié)果計(jì)算數(shù)據(jù)GW535GD型隔離開關(guān)參數(shù)UNS ：35kVUN 35kVImax ：173.21 AI

41、N 583A：5.04×3.1：202×4ish ：12.85kAies 50 kA則短路電流經(jīng)過隔離開關(guān)的總時(shí)間由表3-1可知，所選GW5-35型隔離開關(guān)符合要求。 3.4 電流互感器選擇選用供ZW740.5型戶外真空斷路器用LZZBJ4-35型電流互感器，其額定電壓為35kV，額定電流為300A。本型電流互感器為環(huán)氧樹脂澆注全封閉結(jié)構(gòu)，具有高動(dòng)熱穩(wěn)定，高精度，多級次，并可制作復(fù)變比等特點(diǎn)，主要作計(jì)量、測量和繼電保護(hù)用。其技術(shù)參數(shù)如下表3-2所示。表3-2 LZZBJ435型電流互感器參數(shù)變比準(zhǔn)確級次組合額定輸出(VA)4s熱電流(有效值)，kA動(dòng)穩(wěn)定電流(峰值)，kA3

42、00/50.5/0.5/10P10/10P1025/25/50/5017.142.8實(shí)際環(huán)境溫度(44)下允許通過的電流IN為符合要求。1動(dòng)穩(wěn)定性校驗(yàn)由表3-1、表3-2有，符合要求。2熱穩(wěn)定校驗(yàn)由表3-1、表3-2有 符合要求。3.5 電壓互感器的選擇35kV電壓互感器，為油浸絕緣型，均為單相，有雙圈與三圈之分。如對35kV不進(jìn)行絕緣檢測時(shí)，可選兩臺雙圈互感器，接成V型，供儀表用電壓，否則選用三臺三圈互感器，接成Y/Y/型?；ジ衅鞫搪繁Ｗo(hù)采用限流高壓熔斷器。由于煤礦35kV變電所不對35kV進(jìn)行絕緣檢測（由上級變電所檢測）。則選兩臺JDJ35型單相雙圈油浸式戶外電壓互感器。其主要技術(shù)數(shù)據(jù)為：

43、原邊電壓 35kV ；工頻試驗(yàn)電壓 95kV ；副邊電壓 0.1kV ；極限容量 1000VA 。配用兩臺RW1035/0.5 型限流熔斷器。3.6 35kV避雷器的選擇避雷器是防護(hù)雷電入侵對電氣設(shè)備產(chǎn)生危害的保護(hù)裝置。在架空線上發(fā)生感因雷擊后，避雷器首先被擊穿并對地放電，從而使其它電氣設(shè)備受到保護(hù)。當(dāng)過電壓消失后，避雷器又能自動(dòng)恢復(fù)到起初狀態(tài)。本例中選用HY5WZ-42/134型閥型避雷器,其主要技術(shù)數(shù)據(jù)為：額定電壓 42kV ；系統(tǒng)電壓 35kV ；工頻放電電壓 不小于80kV ； 傘裙數(shù) 18 ；最大雷擊殘壓 134kV 。3.7 6kV電氣設(shè)備選擇6kV采用室內(nèi)成套配電裝置，選用開關(guān)柜

44、的型號為KYN28A-12（Z），即鎧裝移開式交流封閉金屬開關(guān)設(shè)備。開關(guān)柜的一次接線方案與供電系統(tǒng)圖上的要求相適應(yīng)。開關(guān)柜中的電流互感器配置數(shù)量應(yīng)根據(jù)繼電器保護(hù)與測量等要求進(jìn)行選擇。對雙回路及環(huán)形供電的開關(guān)柜需選用兩組隔離開關(guān)以利檢修。電纜回路的開關(guān)柜都需裝設(shè)零序電流互感器，作為向選擇性漏電保護(hù)提供零序電流的元件。在每段母線上還需裝設(shè)電壓互感器與避雷器柜，供6kV絕緣檢測、儀表繼電保護(hù)之用。 3.7.1 開關(guān)柜方案編號選擇16kV進(jìn)線柜方案編號選用架空進(jìn)線柜019和母聯(lián)柜052以及架空進(jìn)線柜021和母聯(lián)柜053配合使用，分別組成進(jìn)線柜。2. 母聯(lián)柜方案編號選用母聯(lián)柜009和母聯(lián)柜052配合使用

45、組成分段聯(lián)絡(luò)柜。3出線柜方案編號電纜出線方案編號選001號；架空出線方案編號選023號。4電壓互感器與避雷器柜選用電壓互感器與避雷器柜方案編號為043。3.7.2 高壓開關(guān)柜校驗(yàn)高壓開關(guān)柜只需對其斷路器進(jìn)行校驗(yàn)即可。1. 進(jìn)線柜和母聯(lián)柜斷路器選擇校驗(yàn)進(jìn)線柜和母聯(lián)柜配用ZN63A-6/1250型戶內(nèi)真空斷路器，其電氣技術(shù)數(shù)據(jù)如表49所示。表中IN表示斷路器在實(shí)際環(huán)境溫度（44）下允許的電流。假想時(shí)間的確定：當(dāng)短路發(fā)生在6kV母線上時(shí)，變壓器差動(dòng)保護(hù)不動(dòng)作（因不是其保護(hù)范圍），此時(shí)過流保護(hù)動(dòng)作時(shí)限為2s（比進(jìn)線保護(hù)少一個(gè)時(shí)限級差），則由表3-3可知，所選ZN63A12型真空斷路器符合要求。表3-3

46、 ZN63A-12型真空斷路器選擇結(jié)果計(jì)算數(shù)據(jù)ZN63A6/1250型真空斷路器技術(shù)參數(shù)UNS 6kVUN 6kVIlo.m 1010.3 AIN 1156.25AIkmax2 8.6kA INbr 20kAish 21.93kAies 50kAI2ti 8.62×2.1Its2.t 202×4ish 21.93kAiNcl 50 kA2出線柜斷路器的選擇校驗(yàn)出線柜均配用ZN63A12/630型真空斷路器。因?yàn)橹髋潘霉╇娀芈坟?fù)荷最大，可以按它進(jìn)行校驗(yàn)。最大長時(shí)負(fù)荷電流為其他參數(shù)如表3-4所示。表3-4出線回路斷路器選擇結(jié)果表計(jì)算數(shù)據(jù)ZN63A6/630型真空斷路器電氣參數(shù)

47、UNS 6kVUN 6kVImax 206.77 AIN 582.75AIKmax2 8.65kA INbr 16kAish 22.06kAies 40kA ish 22.06kAiNcl 40 kAIN表示斷路器在實(shí)際環(huán)境溫度（44）下允許的電流。假想時(shí)間的確定：當(dāng)短路發(fā)生在6kV線路末端時(shí)，過流保護(hù)動(dòng)作，其時(shí)限為1.5s（比進(jìn)線保護(hù)少兩個(gè)時(shí)限級差），由表3-4可知，所選ZN63A-12型真空斷路器符合要求。36kV高壓開關(guān)柜配用電流互感器的選擇6kV開關(guān)柜選用專用型LZZBJ9-12/15電流互感器，其額定電壓為10kV，其參數(shù)如參考文獻(xiàn)1表411所示。4電壓互感器與避雷器柜的選擇電壓互感器與避雷器柜配用JDZ10-10型電壓互感器和HY5WS-17/50型避雷器。3.7.3 36kV母線選擇本設(shè)計(jì)中變電所室內(nèi)6kV變壓器回路母線選用矩形鋁母線且三相水平平放，其截面按長時(shí)允許電流選擇，按動(dòng)、熱穩(wěn)定進(jìn)行校驗(yàn)。本例選擇6kV母線的已知參數(shù)與參考文獻(xiàn)1例43基本相符，故可按參考文獻(xiàn)1例43的選擇方法選用LMY80×6.3型矩形