40米t梁架設(shè)施工專項方案附midas計算書

1、 第一章 編制依據(jù)及工程概況1.1、編制依據(jù)1、洗車至里耶公路改建工程施工圖設(shè)計；2、洗車至里耶公路改建工程總體施工組織設(shè)計；3、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041-2000；4、相關(guān)國家或部頒規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)；5、湖南省湖南干線公路建設(shè)質(zhì)量安全´10+5´管理舉措；6、架橋機(jī)多用途使用手冊及架橋機(jī)相關(guān)規(guī)范；1.2、工程概述慶口大橋位于龍山縣慶口村境內(nèi)，呈南西向橫跨于賈市河之上，距隆頭鎮(zhèn)約1.5Km。設(shè)計里程樁號為K21+373K21+623，全長250m，橋面標(biāo)準(zhǔn)寬度：凈8+2×1.5m；設(shè)計標(biāo)高291.004289.004，設(shè)計荷載為公路-級。設(shè)計洪水頻率：1/100

2、。本橋設(shè)計為3-13m實心板（先簡支后橋面連續(xù)）+（5×40）m預(yù)應(yīng)力連續(xù)T梁，T梁五跨結(jié)構(gòu)連續(xù)。預(yù)制梁高2.5m、預(yù)制梁長40m、中梁預(yù)制吊裝重量1418KN、邊梁預(yù)制吊裝重量1387KN。橋梁片數(shù)：25片。第二章、人員、機(jī)械設(shè)備配備情況2.1慶口大橋架梁施工主要人員投入情況主要管理人員投入表崗位名稱數(shù)量姓名職 責(zé)項目經(jīng)理1人張麒麟負(fù)責(zé)架梁施工，對實施全過程的控制和管理總工1人袁琦健負(fù)責(zé)架梁施工工程技術(shù)、質(zhì)量控制和管理工作項目工程部長1人楊崇負(fù)責(zé)架梁施工質(zhì)量控制和管理工作項目生產(chǎn)經(jīng)理1人鐘曉波負(fù)責(zé)架梁施工的材料、機(jī)械進(jìn)場組織工作合約計量1人張怡做好架梁施工工程計量，并做好工作量統(tǒng)計

3、橋梁架設(shè)施工負(fù)責(zé)人1人李富萬負(fù)責(zé)架梁施工安裝現(xiàn)場施工技術(shù)、質(zhì)量管理工作質(zhì)檢員1人肖工介進(jìn)行架梁施工檢查、監(jiān)督工程技術(shù)、質(zhì)量管理工作試驗員2人唐毅周波負(fù)責(zé)架梁施工所有原材料及與工程有關(guān)試驗工作測量室2人胡天明胡興林負(fù)責(zé)架梁施工中的一切測量工作資料員2人燕麗魏運(yùn)動負(fù)責(zé)架梁施工現(xiàn)場資料整理完全，及時交付資料安全員1人郁東錦負(fù)責(zé)架梁施工的安全工作2.2普頭河架梁施工主要施工人員、機(jī)械投入情況主要施工人員表序號崗 位單位備注1電焊機(jī)4臺2架梁工人9人3起重作業(yè)司機(jī)4人4電焊工4人5運(yùn)梁司機(jī)2人正副運(yùn)梁車各一人6起重信號工4人76個5噸4個，3噸2個材料、機(jī)械設(shè)備一覽表：架橋機(jī)材料數(shù)量表名稱規(guī)格數(shù)量單位三

4、角桁架導(dǎo)梁高2.6米，寬1.4米72噸支撐鋼管直徑4265.6米電焊機(jī)BX500A4臺手拉葫蘆國產(chǎn)8T8個止剎擋塊國產(chǎn)4個平車1201臺平車1001臺橫系梁6條鋼軌60m枕木80條第三章 慶口大橋40米T梁架設(shè)方案3.1慶口大橋40米T梁架設(shè)的總體思路 慶口大橋為單幅，五跨T梁結(jié)構(gòu)梁連續(xù)，三跨實心板橋面連續(xù)。梁場位于慶口大橋8#橋臺臺尾。走行路線為先八跨后依次至第四跨架設(shè)完畢。 簡圖見附圖：架橋機(jī)工作流程圖預(yù)應(yīng)力混凝土梁架設(shè)工藝流程預(yù)應(yīng)力梁運(yùn)輸施工準(zhǔn)備測量放線支座安裝預(yù)應(yīng)力梁的架設(shè)軌道接長下個梁體架設(shè)預(yù)應(yīng)力梁運(yùn)輸架梁方案審批架橋機(jī)拼裝監(jiān)理檢查驗收架橋機(jī)試運(yùn)行安全檢查焊接橫隔板橋頭線路加固相關(guān)部

5、門配合運(yùn)輸軌道鋪設(shè)3.2普頭河40米T梁架設(shè)的工期安排 架橋機(jī)從5月22日開始轉(zhuǎn)場，大約需要10天時間轉(zhuǎn)到普頭河，在這十天時間架橋機(jī)要完成保養(yǎng)維修及若干部位加固（加固部位見處理意見），6月1日開始架設(shè)第一榀梁，按計劃一天一榀的速度架設(shè)，大約8月20日可以架設(shè)完右幅梁，左右幅轉(zhuǎn)場時間設(shè)置為10天，以同樣的速度架設(shè)橋梁，不考慮其他不可預(yù)測的事故，11月17日可以將左右幅架設(shè)完畢，架梁工期網(wǎng)絡(luò)圖如下：3.3架橋機(jī)簡介及架40米T梁的相關(guān)技術(shù)參數(shù) 3.3.1、架橋機(jī)簡介架橋機(jī)采用橫截面為三角形的桁架拼裝雙導(dǎo)梁架橋機(jī)，設(shè)計吊重為160噸，主要由導(dǎo)梁、起吊平車、前后支腿和運(yùn)梁平車等組成，主梁全長66米，雙

6、導(dǎo)梁中心距為5米，三角形桁架底部寬度為1.4米，高度為2.6米。主導(dǎo)梁及滑輪模型如下：3.3.2、架橋機(jī)相關(guān)技術(shù)參數(shù)（1）材料規(guī)格參數(shù)：桁架上玄桿采用高25cm，寬20cm的箱鋼（實際為雙槽鋼焊接而成），鋼板厚度均為9mm，與軌道接觸的上表面焊接一塊3cm的鋼板；桁架下玄桿采用高25cm，寬16cm的箱鋼（實際為雙槽鋼焊接而成），鋼板厚度均為9mm； 三角桁架腰部斜撐采用雙槽鋼（8號）截面，在midas中模擬采用箱鋼截面，三角形底部斜撐采用10號槽鋼。天車上橫梁采用雙排雙工鋼（40號）頂面加3cm板焊接而成的組合截面，工鋼之間用槽鋼組成桁架，前后支腿下方橫梁采用雙工鋼（用鋼板加工而成）加2cm

7、鋼板的組合截面. 支腿采用426*12無縫鋼管，高度根據(jù)現(xiàn)場架梁條件確定；（見表：架橋機(jī)各跨調(diào)平支腿高度表）前支腿上方橫撐采用25號方鋼，斜撐采用18號雙槽鋼。各件（鋼管與工字鋼、斜撐與弦桿）之間通過雙面焊進(jìn)行連接； 3.3.3架橋機(jī)架梁與過孔的工況根據(jù)現(xiàn)場架橋機(jī)實際情況，以架橋機(jī)所處的小里程到大里程為正方向，最小里程處為坐標(biāo)原點，架橋機(jī)主梁全長為65.56米，各施工工況時候，支撐點及荷載施加點的位置為如下：一、架橋機(jī)吊裝40米預(yù)制梁時：（1）、各支腿的相對位置：后支腿（即架橋機(jī)末尾人工支撐）x=0.9m；后滑動支腿：x=17.1m；中托（橫向平移支腿）：x=23.49m；前支腿：x=64.6

8、1m； 最不利位置（即40米跨中荷載添加位置）：x=41.56m；（2）、架梁時候的邊界條件： T梁到達(dá)跨中時，邊界條件：前支腿，橫移支腿，縱向滑動中托，主梁末端人工支撐全部受力，受力結(jié)構(gòu)為三跨連續(xù)梁。 T梁到達(dá)前支腿時，邊界條件：前支腿，橫移支腿受力，受力結(jié)構(gòu)為簡支梁（由于架橋機(jī)末端主導(dǎo)梁要翹起，脫離人工支撐與縱移道軌）；二、架橋機(jī)過孔（40米）時： （1）、各支腿的最不利工況的相對位置：后滑動支腿：x=17.1m；橫移中托：x=23.49m；（2）、架梁時的邊界條件： 由于架橋機(jī)末端配重半個T梁，橫移支腿，縱向滑動中托，主梁末端人工支撐全部受力，受力結(jié)構(gòu)為兩跨連續(xù)梁帶懸挑結(jié)構(gòu)。3.3普頭河

9、40米T梁架設(shè)過程之前期準(zhǔn)備3.3.1普頭河大橋左右幅橋頭地基處理（前期準(zhǔn)備）為了保證架橋機(jī)在橋頭的安全，需要在橋頭進(jìn)行路基加固。橋頭路基必須夯填密實，密實度必須達(dá)到96%以上，從耳墻頭向橋梁的反方向12m位置在路基寬度范圍內(nèi)均填道碴，在設(shè)計軌枕的基礎(chǔ)上，每兩根軌枕中間插入一排木枕，一排木枕由兩根對接組成，同時在軌枕的兩側(cè)沿線路方向再布置兩至三排木枕，擴(kuò)大承壓面積，防止架橋機(jī)通過時，產(chǎn)生局部下沉使架橋傾翻。為了使鋪設(shè)的鋼軌在橋臺胸墻處平齊、必須鋪設(shè)短軌，短軌的長度應(yīng)大于6.5m，短軌兩端要按P-50kg/m鉆孔，以便安裝夾板和車擋。3.3.2架設(shè)普頭河大橋施工測量（前期準(zhǔn)備）1、依據(jù)各墩臺的切

10、線、法線方向，放出各個墩臺的中心線，彈出各個墩臺的十字線。2、根據(jù)設(shè)計橋梁布置，放出梁端線，支座十字線。3、測量各個橋墩臺墊石標(biāo)高。4、復(fù)核各個橋墩的跨度和橋墩墊石預(yù)埋螺栓孔位置及深度。3.4架橋機(jī)懸臂過孔 架橋機(jī)拼裝好并檢查安全以后，將天車開到導(dǎo)梁的最尾端，當(dāng)主梁過孔時,前導(dǎo)梁伸出,并攜帶前支腿和部分橫移梁軌道一次完成過孔,可以先無配重過孔，當(dāng)過跨達(dá)到32米時，用兩臺天車將40米中梁一端吊起，另一端處于主運(yùn)梁車上，架橋機(jī)可以平穩(wěn)的過孔，當(dāng)前支腿和前橫移軌道在前臺安裝完成后,前導(dǎo)梁回縮和主梁繼續(xù)同步跟進(jìn)就位。支好前支腿下方枕木及橫向分配梁，千斤頂頂起前導(dǎo)梁，架橋機(jī)達(dá)到自我平衡狀態(tài)，過孔即已完成

11、，隨即運(yùn)梁車與天車?yán)^續(xù)向前，直至T梁全部由天車吊起，即可進(jìn)行下一步架橋程序。架橋機(jī)快要到位時，要減小架橋機(jī)的行走速度，中后臺車每側(cè)要安排2個人，手持止輪器隨時準(zhǔn)備停車，普頭河橋梁整體處于上坡，要隨時防止架橋機(jī)溜車。特別注意：架橋機(jī)從16#墩到0#臺整體處于上坡階段，當(dāng)剛架設(shè)完邊跨（即有伸縮縫處）T梁時，要在過孔前，將伸縮縫相鄰的兩跨梁用木方填充縱向每兩片梁的縫隙；固結(jié)墩梁底鋼板焊接要保證焊接長度與焊接質(zhì)量，放置在架梁時，出現(xiàn)梁體與墩頂脫離。 過孔是架橋機(jī)要將雙導(dǎo)梁整體調(diào)平，規(guī)范規(guī)定最大適應(yīng)的坡度為1.25%。由于左右幅梁整體橋面位于R=3480米的右偏圓曲線上， 架橋機(jī)過孔后各支腿及末端人工支

12、撐在架橋機(jī)整體坡度為0時，各支腿高度如下表所示：架橋機(jī)過孔后各支腿最理想高度部位所架第N跨末端人工支撐高度（m）縱移動支腿的高度（m）橫移中托的高度（m）前支腿的高度（m）左幅14.053.553.37.08324.053.553.37.0834.053.553.37.0844.053.553.37.0854.053.553.37.07964.053.553.37.05874.053.553.37.03284.053.553.37.00694.053.553.36.978104.053.553.36.952114.053.553.36.926124.053.553.36.898134.053.

13、553.36.872144.053.553.36.846154.053.553.36.818164.053.553.36.798右幅14.053.553.37.37724.053.553.37.434.053.553.37.444.053.553.37.42654.053.553.37.36764.053.553.37.34574.053.553.37.29284.053.553.37.26194.053.553.37.163104.053.553.37.132114.053.553.37.079124.053.553.37.044134.053.553.36.953144.053.553.3

14、6.919154.053.553.36.881164.053.553.36.881 根據(jù)上表， 前支腿最大高度為7.4米 ，末端人工支撐高度為4.05米，經(jīng)驗算支腿穩(wěn)定性符合規(guī)范要求，具體計算見附件計算書3.5 T梁的喂送 T形梁的移梁利用制梁場的一對80t(單只)的龍門吊車進(jìn)行。普頭河大橋T形梁達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的100%、管道壓漿強(qiáng)度必須達(dá)到25Mpa以上時可進(jìn)行T梁移梁至存梁臺座上存放，并加設(shè)臨時支撐以保持穩(wěn)定。由預(yù)制場龍門吊車將T梁從存梁臺座起吊，吊裝至運(yùn)梁小車上。搬運(yùn)及吊裝時應(yīng)保持梁身垂直，避免傾斜或損傷，采用兜底吊梁，吊點位置設(shè)計在靠梁端110cm處。運(yùn)輸主梁時在移梁小車上設(shè)置臨時的斜撐

15、，兩邊用8T手拉葫蘆拉緊，防止T梁傾斜，保證運(yùn)輸過程的穩(wěn)定。 在架橋機(jī)吊梁時，為了保護(hù)鋼絲繩發(fā)生直角折彎，防止拐點對鋼絲繩的破壞，我項目部制作四個弧型托板護(hù)板，確保吊裝安全?；⌒屯邪遄o(hù)板圖梁的喂送順序為：1、最中間的中梁 ；2、架設(shè)最外邊梁；3、架設(shè)次邊梁4、架設(shè)另一方向最外邊梁；5、架設(shè)同方向的次邊梁。 特別注意，架設(shè)第一跨時候：1、最中間的中梁 ；2、架設(shè)次邊梁；3、架設(shè)反方向的次邊梁；4、架設(shè)最外邊梁；5、架設(shè)反方向的最外邊梁。3.6、支座安裝 落梁就位安放支座符合下列規(guī)定： 支座底面中心線應(yīng)與墩臺支承墊石頂面畫出的十字線重合。 梁縫應(yīng)符合規(guī)定尺寸。 支座固定端、活動端位置應(yīng)符合規(guī)定。支

16、座各組成部分之間，支座頂面與梁底之間以及支座底面與墩臺支承墊石頂面間應(yīng)保持緊帖，不得有縫隙，支座安裝檢驗合格后要及時灌漿。支座安裝質(zhì)量要求：A、支座安裝應(yīng)保持上、下底板水平，不產(chǎn)生偏位。支座與支承墊石間的灌漿無空隙。支座四角高差不應(yīng)大于2mm。B、單向活動支座上、下座板橫向應(yīng)對正，縱、橫向的錯動量應(yīng)根據(jù)安裝支座時溫度與設(shè)計溫度差及未完成收縮、徐變量進(jìn)行計算確定。其允許偏差應(yīng)為3mm。C、雙向活動支座縱、橫向的錯動量應(yīng)根據(jù)安裝支座時溫度與設(shè)計溫度及未完成的收縮、徐變量進(jìn)行計算確定。其允許偏差應(yīng)為3mm。D、支座安裝允許偏差和檢驗方法應(yīng)符合公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范中表20.2.5的規(guī)定。支座安裝規(guī)定值

17、或允許偏差檢 查 項 目規(guī)定值或允許偏差支座中心與主梁中線（mm）應(yīng)重合，最大偏差2高 程符合設(shè)計要求支座四角高差（mm）承壓力5000kN1承壓力>5000kN2支座上下各部件縱軸線必須對正活動支座順橋向最大位移(mm)±250雙向活動支座橫橋向最大位移(mm)±25橫軸線錯位距離(mm)根據(jù)安裝時的溫度與年平均最高、最低溫差計算確定支座上下?lián)鯄K最大偏差的交叉角必須平行5無收縮高強(qiáng)度灌注材料性能表抗壓強(qiáng)度（MPa）泌水性不泌水8h20流動度220mm12h25溫度范圍+5+3524h40凝固時間初凝30min，終凝3h28d50收縮率2%56和90d后強(qiáng)度不降低膨脹

18、率0.1%3.7架設(shè)T梁3.7.1梁縱移就位采用先起吊一端的形式進(jìn)行起吊。將預(yù)制梁運(yùn)至架橋機(jī)后跨，架橋機(jī)前行天車行至梁前端（以安裝前進(jìn)方向為前進(jìn)方向，與路線方向相反），安好吊帶，起吊，架橋機(jī)前行天車和后運(yùn)輸平車同時前進(jìn)，至合適位置（以架橋機(jī)后行車所處位置導(dǎo)梁不懸空為準(zhǔn)），安好梁后端吊帶，后端起吊，架橋機(jī)前后行車同時前行，將預(yù)制梁縱移至安裝到位。 特別注意：由于普頭河大橋處于R=3480米的右偏圓曲線上，當(dāng)運(yùn)梁車從1#、2#梁肋運(yùn)入架橋機(jī)末端雙導(dǎo)梁之間時，架橋機(jī)的縱移支腿正好處于2#、3#梁濕接縫之間，所以需要選用厚鋼板分擔(dān)支腿的壓力，經(jīng)計算選用兩層3cm鋼板作為軌道下支撐板，計算見附件計算書3

19、.7.2梁橫移就位因架橋機(jī)本身寬度小（凈寬5米）且不能橫移，除2號梁能直接就位外其他梁均不能由架橋機(jī)直接就位安裝,都需滑動橫移中托將梁移到指定位置。3.7.3安裝臨時支座臨時支座采用活塞套筒式臨時性支座，其尺寸設(shè)計如下圖所示：3.8焊接橫隔板40mT梁有5道橫隔板，在每一跨梁安裝好后，迅速把橫隔板鋼筋焊好，使整跨形成一個整體。將架橋機(jī)前后行車退至架橋機(jī)尾部，拆除前支架，把前支架及相關(guān)配套設(shè)備掛在前支腿上，把架橋機(jī)向前推移至下一跨，重復(fù)上述安裝程序進(jìn)行下一跨的安裝。3.9現(xiàn)澆連續(xù)橫梁（濕接縫）的施工考慮到梁板接長收縮和溫度應(yīng)力的影響，濕接縫的澆注一般采取“先兩側(cè)，后中間，隔跨施工”的原則，即從聯(lián)

20、端向中間對稱施工。在一聯(lián)濕接頭砼澆注完成，達(dá)到設(shè)計要求的強(qiáng)度后，進(jìn)行負(fù)彎矩預(yù)應(yīng)力束的張拉注漿工作，然后澆注橋面板的接縫砼，在一聯(lián)的所有濕接縫施工完畢后，進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換，完成由簡支變連續(xù)的施工。第四章、架梁安全注意事項4.1架梁安全要素當(dāng)有下列情況之一時，嚴(yán)禁架梁：4.1.1架橋機(jī)卷揚(yáng)機(jī)和走行系統(tǒng)的制動設(shè)備、機(jī)身穩(wěn)定設(shè)備失靈，或架橋機(jī)桿件、吊具及設(shè)備有損壞未徹底修復(fù)時。4.1.2架梁人員未經(jīng)培訓(xùn)，或架梁人員之間分工不明確，指揮不統(tǒng)一、信號不一致時。4.1.3氣候惡劣（大風(fēng)、大霧、大雨、大雪等）妨礙眺望操作，或夜間照明不足，影響安全作業(yè)時。4.1.4橋頭路基或線路未按本規(guī)程進(jìn)行處理時。4.1.5架梁

21、通過臨時性橋梁未經(jīng)檢算又未采取措施，不能確保安全時。4.1.6架設(shè)新型梁，或在特殊的墩臺、橋梁上架梁，無明確要求，又未經(jīng)檢算時。4.1.7在運(yùn)輸，裝卸過程中，梁表面受到損傷又未整修好時。4.2作業(yè)安全系數(shù)4.2.1捆梁：a.活動滑輪組下面是一條長2.2m橫擔(dān)，（T梁面寬為1.9m）b.在1.0-0.8m位置用直徑圍43mm，37絲鋼絲繩雙條捆梁。c.在T梁底面兩邊安裝護(hù)角器，上翼緣加放木板防止起吊的鋼絲繩損壞梁的翼緣。4.2.2吊梁過程： a.梁由火車倒入架橋機(jī)內(nèi)。 b.移動前后天車到梁起吊位置（1.0-0.8m位置） c.進(jìn)行捆梁，起吊，前后天車向前行走到位，天車上面卷揚(yáng)機(jī)座進(jìn)行左右移動，精

22、確對位后把梁垂直下放就位。4.2.3下梁： a.前后兩臺天車吊緊梁沿主架前行到位。 b. 由天車上的卷揚(yáng)機(jī)左右移動方向 c.把梁移動到所需要的位置。 d.啟動卷揚(yáng)機(jī)按鈕，緩慢下梁精確就位。 e. 吊梁時主架保持不動。4.2.4架橋機(jī)懸臂走行： a.架橋機(jī)一共有三個支承點。 前支承點-前腿 中支承點-中腿，裝有四個帶剎車馬達(dá)。 尾支承點-尾腿，裝有兩個帶剎車馬達(dá)。b.用兩臺壹佰噸的液壓千斤頂把主架頂起，拿開木墊。c.把主架放下，中尾腿馬達(dá)行走輪正好在1.435m鐵軌上行走。d.按下主架前進(jìn)按扭，中尾腿馬達(dá)運(yùn)轉(zhuǎn)，把主架運(yùn)行到每跨。4.3橋頭線路加固4.3.1架橋機(jī)的大軸重作用地段和橋頭正線的軌道條

23、件應(yīng)該符合下列規(guī)定。1、道床厚不得小于25cm（枕下至少應(yīng)有15cm厚的道碴）。2、道床頂面寬不得小于350cm，并應(yīng)在撥道范圍內(nèi)適當(dāng)加寬。3、曲線地段不應(yīng)設(shè)超高。4、軌距、水平、方向等應(yīng)符合線路養(yǎng)護(hù)作業(yè)標(biāo)準(zhǔn)。5、必須采取加固措施。4.3.2加固方式應(yīng)符合下列規(guī)定。1、軌道加固：臨時增加鐵墊板、軌撐、軌距拉稈、道釘和護(hù)軌等。2、單穿加固：每個枕木空加穿枕木1根。3、對穿加固：每個枕木空對穿枕木2根。4、特別加固：可根據(jù)具體情況采取下列一種方式，但所用人字枕木或扣軌等均應(yīng)與橋臺尾搭接。4.3.3選擇線路加固方式應(yīng)符合下列規(guī)定：1、大軸重停留地段應(yīng)采取對穿加固。2、軸重停留地段的重型或次重型線路，

24、經(jīng)過壓道已穩(wěn)定時，道床厚在30cm以上可免預(yù)加固，否則應(yīng)采取單穿加固。3、經(jīng)壓道后尚不能達(dá)到完全穩(wěn)定的路基，可采用單穿加固，當(dāng)使用懸臂式架橋機(jī)時應(yīng)采取特別加固。4、跨過有水流浸潤或其他有可能塌陷的地段以及在橋臺尾與路基銜接地段，當(dāng)施工時未分層夯實，又未砌筑錐體護(hù)坡時，應(yīng)采取特別加固。5、為減少單梁式或雙梁式架橋機(jī)運(yùn)行和啟動時的線路阻力，避免自行式架橋機(jī)的走行機(jī)械受到損傷，可在個別地段采取單穿或?qū)Υ┘庸獭?、半填半挖地段路基軟硬不均，使用懸臂式架橋機(jī)時應(yīng)采取特別加固。4.3.4線路加固作業(yè)時應(yīng)符合下列規(guī)定。1、加固枕木應(yīng)在線路軌枕搗實后方可加穿。2、所有加固枕木應(yīng)保持水平，與鋼軌間的間距應(yīng)用小手

25、錘輕敲木墊片填實。4.4架梁基本作業(yè)安全注意事項4.4.1捆梁過程中不應(yīng)發(fā)生下列事故1、捆梁位置和方式不符合要求，起吊時使梁體受損或產(chǎn)生裂痕；卷揚(yáng)機(jī)受力不正常，部分卷揚(yáng)機(jī)超載。2、梁受擠壓發(fā)生局部破損或變形；千斤繩突然滑動、部分鋼絲被軋斷。3、拋落鋼絲繩或工具材料滑落時，打傷梁下工作人員。4.4.2捆梁位置應(yīng)符合對縱向限制的規(guī)定捆梁鋼絲繩應(yīng)采用6X（37）、6*37型或6*61型交互捻制的鋼絲繩。安全系數(shù)不得小于10。為適應(yīng)各種類型的梁，應(yīng)備有幾種不同的千斤頂繩供選用。捆梁時應(yīng)保持鋼絲繩每次均向同一方向彎折，避免受反復(fù)應(yīng)力。千斤頂與梁底面轉(zhuǎn)角接觸處必須安放護(hù)梁鐵瓦。千斤繩與混凝土面接觸應(yīng)墊木板

26、防護(hù)。捆梁作業(yè)應(yīng)符合下列規(guī)定：1、鋼絲繩不應(yīng)誤用。各股鋼絲繩應(yīng)受力均勻，不應(yīng)有絞花和兩股互壓現(xiàn)象。2、護(hù)梁鐵瓦及其他支墊物應(yīng)在受力時進(jìn)行調(diào)整，使其支墊牢實，不致中途脫落。3、鋼絲繩必須可靠地懸掛在吊鉤或鐵扁擔(dān)上，有保險銷時應(yīng)插好。4、當(dāng)發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有扭結(jié)、變形、斷絲和銹蝕等異?，F(xiàn)象時，應(yīng)及時折減使用或報廢。5、受過超載的鋼絲繩，應(yīng)通過破斷拉力試驗鑒定后放可降級使用，否則不應(yīng)再度使用。6、吊梁應(yīng)采用與梁型配套的專用吊具。4.4.3吊梁過程中不應(yīng)發(fā)生下列事故1、卷揚(yáng)系統(tǒng)制動失靈，梁向一端或一側(cè)不停下落或向下坡方向不停溜動。2、滑輪無防止跳槽裝置，鋼絲繩發(fā)生跳槽后梁仍繼續(xù)下落或提升；滑車組上升超過最大

27、限度，導(dǎo)致部件被軋傷或鋼絲繩被絞斷。3、起落梁時左右側(cè)或前后端高差過大，造成梁體混凝土應(yīng)力過大而出現(xiàn)裂縫；梁上配件或道碴下落；吊具或鐵扁擔(dān)被扭壞，并使各臺卷揚(yáng)機(jī)受力不正常。4、鋼絲繩在卷筒上混纏，或鋼絲繩固定端突然松脫。5、第二片梁下落時撞傷或碰動第一片梁。6、兩端交替起吊時，梁的一端起落過猛引起另一端支墊失穩(wěn)。4.4.5吊梁應(yīng)符合下列規(guī)定1、保持左右兩側(cè)卷揚(yáng)機(jī)升降速度一致，受力正常。同時應(yīng)檢查鋼絲繩有無跳槽和護(hù)梁鐵瓦有無竄動脫落情況。2、梁體吊離支承面20-30mm時，應(yīng)暫停起吊，對各重要受力部位和關(guān)鍵處所進(jìn)行觀察，確認(rèn)一切正常后方能繼續(xù)起吊。3、梁在起落過程中應(yīng)保持水平。橫向傾斜最大不得超

28、過2%；縱向傾斜亦不宜過大。4、出梁時，梁的前后端下落落差不得大于500mm，嚴(yán)禁梁的尾端碰擦機(jī)臂。5、雙梁式架橋機(jī)偏吊時，應(yīng)調(diào)節(jié)幾臺卷揚(yáng)機(jī)的升降量，嚴(yán)禁出現(xiàn)只有部分卷揚(yáng)機(jī)受力現(xiàn)象。6、起重鋼絲繩在起升過程中，梁被障礙物卡住或受其他外力猛烈沖擊時，必須立即停車檢查鋼絲繩有無異常。當(dāng)有損壞，必須更換。7、落梁就位時嚴(yán)禁無約束地橫向頂、拉。4.4.6架橋機(jī)上移梁應(yīng)注意下列事項1、移梁前應(yīng)重新檢查零號柱和架橋機(jī)主機(jī)前支腿支墊情況，移梁時觀察墩頂支墊處變化情況。2、機(jī)上移梁不到位，需要少量斜拉時，宜選擇低位進(jìn)行，斜拉距離不得超過400mm，斜拉所用手拉葫蘆起質(zhì)量不得小于5t。3、機(jī)上移梁就位前，應(yīng)檢查

29、捆梁鋼絲繩抽取難易程度。4.4.7墩頂移梁禁止發(fā)生下列情況 1、梁在落梁或移動過程中翻倒。 2、移梁設(shè)備破損，滑道下沉，引起梁傾斜或溜動。 3、梁保護(hù)層及墩臺帽邊緣受壓破裂。4、移梁時方向掌握不好，造成就位困難等。附圖：普頭河40米T梁架設(shè)流程圖（共兩張）33附件：架梁驗算書架橋機(jī)的吊梁的施工受力計算采用MIDAS Civil 2006程序。計算模型的單元劃分：本模型中主梁上下弦桿、斜撐撐、鋼管支腿及連接系采用梁單元，總共個1433單元，單元劃分的具體情況見下表：模型單元劃分表名稱單元類型單元數(shù)量備注主梁上上弦桿梁單元412按現(xiàn)場實際情況分割斜撐梁單元933橫梁（天車上下，支腿上下）梁單元88

30、分析架橋機(jī)主梁的模型三維示意圖如下：模型三維示意圖一片40米預(yù)制梁，重量為137噸(在吊裝模擬分析時，將天車重量以等效的質(zhì)點質(zhì)量添加)。架橋機(jī)荷載按自重的1.0倍施加, 按預(yù)制梁吊裝重量按1.2倍施加，即考慮1.2的安全系數(shù)。根據(jù)現(xiàn)場實際情況，預(yù)制梁經(jīng)天車滑輪（8個）傳遞到天車雙橫梁上，在有限元模擬過程在將此荷載等效的按均布荷載加載在天車滑輪接觸梁單元范圍內(nèi)。在過孔的施工狀態(tài)分析時，兩臺天車全部開運(yùn)到尾部，以作配重使用，在本模擬分析做為安全儲備不做分析，以增大其40米過孔的安全系數(shù)。根據(jù)架橋機(jī)施工過程，最不利工況顯然有四處： 1、架橋機(jī)過孔，架橋機(jī)前支腿即將到達(dá)前一墩頂蓋梁時候，為最不利施工工

31、況之一； 2、架橋機(jī)吊裝邊梁時，并且當(dāng)邊梁處于半跨位置為更不利工況之二，此時另一天車還沒有起吊T梁，T梁另一端還處于運(yùn)梁車上； 3、架橋機(jī)吊裝邊梁時，并且當(dāng)邊梁全部起吊，重量全部被橋架機(jī)承擔(dān)時候為最不利工況之三； 4、架橋機(jī)架設(shè)邊梁縱向移動墩頂，橫移T梁到支座正上方時，T梁重量大部分由架橋機(jī)一邊導(dǎo)梁承擔(dān)，視為最不利工況之四；一、工況一應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果(1) 在架橋機(jī)過孔過程中,最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖桁架整體梁最大位移值為45.4cm。在實際過孔時，可以參考這個數(shù)據(jù)，作為前支腿頂起的高度。 (2) 在架橋機(jī)過孔過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下:

32、主梁桁架的組合應(yīng)力圖主梁桁架的組合應(yīng)力的最大值和最小值分別為227MPa和-321MPa，最大應(yīng)力發(fā)生在下弦桿( =321MPa)，該處位于大懸臂根部支承約束處。由于計算模型中此處為單點集中約束，而實際支承為長2米的平衡梁承托，所以必須將該點集中反力，用手算方法將其變成按2米長度范圍均勻分布的線荷載向上作用于下弦桿，再按多跨連續(xù)梁方法(腹板交匯處視為勁性下弦桿的支承)重新計算弦桿的局部撓曲應(yīng)力，與主軸向壓應(yīng)力疊加后，得該處應(yīng)力為187MPa與-246MPa，稍微大于容許應(yīng)力215MPa，這才是真實的應(yīng)力狀態(tài)。18#槽鋼根據(jù)產(chǎn)品質(zhì)量證明書，下屈服強(qiáng)度為325mpa，抗拉強(qiáng)度為440mpa ，中托

33、根部局部發(fā)生塑性變形，但還沒有超過下屈服強(qiáng)度，由于是瞬間應(yīng)力，所以可以認(rèn)為是安全的。并且在架設(shè)40米T梁前，中托根部要用2cm鋼板在根部兩米范圍內(nèi)進(jìn)行側(cè)面綁焊，提高架橋機(jī)的安全系數(shù)，保證在過孔時，根部不發(fā)生局部變形。二、工況二應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果 (1) 在預(yù)制梁吊裝過程中,達(dá)跨中最不利工況處，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖桁架整體梁最大位移值為5.24cm，小于桁架規(guī)范的允許位移值：f=L/400=4200/400=10.5cm，滿足受力要求。 (2) 在預(yù)制梁吊裝過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖主梁桁架的組合應(yīng)力的最大值和最小值分別為114.

34、8MPa和250.4MPa，最大應(yīng)力發(fā)生在下弦桿( =250.4MPa)，該處位于橫移中托根部支承約束處。由于計算模型中此處為單點集中約束，而實際支承為長2米的平衡梁承托，所以必須將該點集中反力，用手算方法將其變成按2米長度范圍均勻分布的線荷載向上作用于下弦桿，再按多跨連續(xù)梁方法(腹板交匯處視為勁性下弦桿的支承)重新計算弦桿的局部撓曲應(yīng)力，與主軸向壓應(yīng)力疊加后，得該處應(yīng)力207MPa，小于容許應(yīng)力215MPa，這才是真實的應(yīng)力狀態(tài)。 三、工況三應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果( 1) 在預(yù)制梁吊裝過程中,T梁全部起吊時候，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖桁架整體梁最大位移值為3.41cm，小于桁架規(guī)

35、范的允許位移值：f=L/400=4200/400=10.5cm，滿足受力要求。 (3) 在預(yù)制梁吊裝過程中，結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖主梁桁架的組合應(yīng)力的最大值和最小值分別為123.3MPa和164.6MPa，小于A3鋼材的允許應(yīng)力值215 MPa。四、工況一吊裝預(yù)制梁應(yīng)力應(yīng)變計算結(jié)果(1) 在預(yù)制梁吊裝過程中,T梁到達(dá)墩頂正上方，橫移T到達(dá)支座所處部位正上方時，主梁桁架整體的位移圖如下:主梁桁架的位移圖桁架整體梁最大位移值為4.14cm，小于桁架規(guī)范的允許位移值：f=L/400=4200/400=10.5cm，滿足受力要求。 (3) 在預(yù)制梁吊裝過程中，

36、結(jié)構(gòu)最不利位置的整體桁架的組合應(yīng)力圖如下: 主梁桁架的組合應(yīng)力圖主梁桁架的組合應(yīng)力的最大值和最小值分別為91.2MPa和172.0MPa，小于A3鋼材的允許應(yīng)力值215 MPa。前支腿的穩(wěn)定性分析根據(jù)現(xiàn)場架橋機(jī)實際情況，需分析前支腿的穩(wěn)定性。根據(jù)現(xiàn)場實際情況架橋機(jī)扣除底部分配梁高度與支撐枕木高度h=7.4-1.2=6.2米本文對支腿鋼管在最不利工況下的穩(wěn)定性進(jìn)行計算,螺旋鋼管立柱的截面積A=15607.4 mm2截面回轉(zhuǎn)半徑i=146.4 mm螺旋鋼管立柱的截面抵抗矩W=1571184.82 mm3螺旋鋼管立柱作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定： = N/A+Mw/W f式中 立柱的壓應(yīng)力； N軸向壓力設(shè)計值； 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)立桿的長細(xì)比=h/i，經(jīng)過查表得到，=0.937； A立桿的截面面積，A=15607.4 mm2； f立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f170.00 N/mm2；由上得知N=82T，即N=820KN=820×1000/0.962×15607.4) =54.6N/mm2；螺旋鋼管立柱的穩(wěn)