中西醫(yī)結合醫(yī)院模板工程施工方案.doc

1、成都市中西醫(yī)結合醫(yī)院二期工程模板施工專項方案成都建筑工程集團總公司二O一一年十一月目 錄一、編制依據(jù)4二、工程概況4三、模板設計63.1基礎模板73。2頂板模板支設113.3 柱模板143。4 梁模板153.5 樓梯模板163.6 電梯井模板173。7 后澆帶模板17四、模板工程施工要點184。1 模板安裝184.2 模板拆除21五、模板施工質量保證措施225。1 梁板模板225.2 柱模板235.3 墻模板23六、模板施工安全技術措施24七、模板計算書247.1、剪力墻、擋土墻模板計算：247。2扣件鋼管樓板模板支架計算書地下室部分337.3扣件鋼管樓板模板支架計算書樓層部分437。4柱模驗

2、算：547。5梁模板驗算63一、編制依據(jù)本方案根據(jù)四川省建筑設計院設計的成都市中西醫(yī)結合醫(yī)院二期工程施工圖，施工組織設計和我國現(xiàn)行施工規(guī)范、規(guī)程、建筑分項工程施工工藝標準編制而成。主要規(guī)范規(guī)程序號類別規(guī)范、規(guī)程名稱編號1國家建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準GB503002001混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB502042002工程測量規(guī)范GB500262007建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20012行業(yè)建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ1622008二、工程概況 本工程位于成都市高新區(qū)城南新中心成都市中西結合醫(yī)院內，由醫(yī)技大樓和二期門診綜合樓及相關附屬工程組成. 門診綜合樓總建筑面積6132平方米

3、,地上建筑6層5391平方米，半地下室741平方米,建筑基底1090.69平方米，總高23。9米,建筑層高3。6米，基礎類型為獨立柱基礎和筏板基礎，主體為框架結構，基礎筏板厚600、800、900三種，墻體厚度200、300，樓板厚度主要為100mm、120mm，梁尺寸為，300×500、300×600、300×700、400×500、400×600、400×700等，柱為600×600、650×650、700×700、750×750四種，砼強度地下部分C30 P6為主，地上部分C20C35，地

4、下使用功能為直線加速器及輔助用房,地上使用功能一層及夾層設置直線加速器及輔助用房，二四層為門診用房,五、六為辦公用房. 醫(yī)技樓總建筑面積49118平方米，地上建筑16層面積34426平方米,地下建筑3層面積14692平方米，建筑基底面積2575平方米，建筑高度55。55米，地下室層高分別4。6米、4.6米、6米，地上部分層高3.4米，結構形式:框架-剪力墻結構。基礎采用筏板基礎、局部獨立柱基礎?；A筏板厚1600,墻體厚度200、250、300,樓板厚度主要為100mm、120mm、150mm、160mm(地下室部分），框架主梁普遍為300×700、350×700、300&

5、#215;800、400×800，柱為600×600、650×650、800×800、700×800、800×900，砼強度地下部分C30 P8為主,地上部分C30C50，地下室使用功能為車庫及設備用房，地上部分為住院病房。三、模板設計本工程質量目標為爭創(chuàng)“結構優(yōu)質工程”，要求混凝土澆筑達到清水混凝土的效果，因此，模板設計與施工是本工程的關鍵。模板種類復雜，主要有底板側模、墻模、柱模、梁模、板模、后澆帶模等多種類型。地下室外墻后澆帶擬用砌筑磚墻保護，待兩側混凝土澆筑完成兩個月后再進行澆筑.3.1基礎模板 (1）本工程基礎形式有獨立承臺

6、基礎、筏板基礎，基礎模板類型眾多，分別有承臺、筏板、擋土墻、直線加速器設備基礎.所有承臺、筏板、擋土墻模板采用膠合板，鋼管48×3。5（計算取48×3.0）。（2)承臺部分模板支撐采用中間豎向50×100木方為內龍骨,內龍骨間距為300 mm（中到中），橫向主楞為單鋼管.承臺支模示意圖如下（3）門診樓基礎筏板模板支撐采用中間豎向50×100木方為內龍骨，內龍骨間距為300 mm（中到中），橫向主龍骨為雙鋼管，主龍骨的間距與拉螺栓的設置相對應，采用16機制對拉螺栓,雙面搭接焊至筏板內增設的三級18鋼筋上，搭接長度不小于5d。醫(yī)技樓基礎筏板磚胎模施工。（4）

7、墻體模板使用膠合板50×100 木方為邊框，中間豎向50×100 木方為內龍骨，內龍骨間距為200mm（中到中），橫向主龍骨為雙鋼管，主龍骨的間距與拉螺栓的設置相對應,對拉螺栓采用16機制對拉穿墻止水螺栓，離模板下口300mm、縱間距400mm布置，橫間距400mm布置。為滿足地下室外墻防水需要，穿墻螺栓在墻中位置焊有6mm、50×50mm方形止水鋼板.加外鋼管支撐體系。支模時，墻內側方向利用樓板搭設的腳手架搭斜撐，用以固定模板,另一側腳手架，應根據(jù)場地實際情況進行斜撐加固,沒用空間的地方，可以將支撐直接撐在護壁上。墻模板設計簡圖如下圖所示16（5）門診樓基礎中有

8、直線加速器，模板支撐詳見直線加速器高大模板方案。（6） 模板高度：按標高、圖紙施工(7）支模前先對結構構件進行放線，放出結構的外邊線，及外邊線向外150cm的控制線。腳手架搭設完畢后開始安裝模板。按順序調到指定位置，粗略定位。安裝模板時先安裝靠近護壁一側，將模板與綁扎好的鋼筋網片臨時綁住固定。在裝另一側模板時應將對拉螺栓穿上，待模板到位后，再將其擰緊,并通過兩側的架子進行加固。（8） 墻體模板清掃口:大模板清掃口留設在墻體轉角處，即在安裝模板前大模板下部抹找平砂漿時，墻體轉角處50mm范圍內不抹留作清掃口使用，待模板支設完畢，澆筑混凝土前再用砂漿封堵。3.2頂板模板支設(1）支撐體系滿堂鋼管腳

9、手架體系，采用落地式鋼管48×3.5（計算取48×3。0）支撐架，次龍骨采用50×100木方，間距200mm。支撐體系設掃地桿，第一道橫桿距地面200，以上間距1500。地下室部分立桿橫距800，縱距800，地上部分立桿橫距900，縱距900。6米層高的位置增設一道水平剪刀撐，單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求的時候,在最上面縱向或橫向水平桿與立桿連接時,必須采用雙扣件才能滿足要求。（2)地下室頂板同地上頂板均用膠合板,所有頂板均為硬拼縫，接縫寬度不得大于2mm。為滿足板面平整度的要求，全部木方用壓刨將接觸板面的正、反面刨平。模板縫隙用膠帶封嚴。（3）每房間配制

10、的模板，應盡可能的大,不得有多塊小模板出現(xiàn)在同一房間.膠合模板應經過挑選,變形較嚴重的嚴禁使用。3.3 柱模板 （1)門診樓和醫(yī)技樓地下有部分為獨立框架柱，門診樓為框架結構。醫(yī)技樓部分電梯井位置有剪力墻。柱模板要結合墻體模板整體考慮配制。(2)柱模板采用膠合模板為面板，使用50×100mm木方間距小于或者等于200為內龍骨，柱箍采用雙鋼管48×3.5（計算取48×3。0)（第一步距地200mm），設穿柱16螺栓拉桿。(3）柱模板預留清掃口位置在柱的四角,留設方法同墻體模板。（4）所有尺寸柱做法同下圖。3。4 梁模板（1)地下室梁模板采用梁側模包底模、頂板模壓梁側模

11、法施工。梁側模、底模采用膠合模板為面板,所襯木方采用50×100木方。（2)選取50×100 木枋為次龍骨,主龍骨為鋼管支撐。（3）梁側模板落在底模木枋次龍骨上，以預留15mm厚度處直撞連結。梁側模板橫向次龍骨采用立放50×100mm木枋.梁側模采用48×3.5（計算取48×3.0)鋼管做豎向主龍骨，間距1000mm。（4)當600mm梁高900時梁中部（穿梁）設1道16螺栓拉桿，以抵抗混凝土側壓力,以抵抗混凝土側壓力。（5）400×700、400×800的梁使用頂托支撐，其余尺寸梁采用雙扣件,做法如下圖所示。3.5 樓梯模

12、板樓梯踏步側板、梯段側板、平臺梁側板、梯段及平臺底模板均覆面木膠合模板和50×100木方.踏步側板上設反三角木2根。梯段、平臺及平臺梁的支撐系統(tǒng)采用可調支撐或鋼管上設可調支撐頭，以鋼管水平桿相互連接成整體。支設方法見下圖：3。6 電梯井模板采用膠合模板與50×100、100×100木方,均為硬拼縫,接縫寬度不得大于2mm.專人將墻體鋼筋調整，以防止因鋼筋歪斜影響模板。3.7 后澆帶模板后澆帶利用兩層鉛絲網隔離，并用22鋼筋做支撐（2道)，后澆帶施工后覆蓋封閉，以保證后澆帶的截面尺寸，板位置后澆帶模板支撐架留2跨不拆除,等后澆帶施工完畢拆除。四、模板工程施工要點4。

13、1 模板安裝1、模板及支撐結構應具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；2、固定在模板上的預埋件和預留孔不得遺漏,安裝必須牢固且位置準確。3、重要預埋件,必須根據(jù)相關設計圖紙精確加工，輔以經緯儀、水準儀準確定位，牢靠固定；梁、板、剪力墻、筒體所有模板的軸線尺寸、平整度、垂直度通過自檢、互檢、交接檢嚴格檢查，確認無誤后，進入下一道工序。4、應對模板和配件進行挑選和檢測，不合格者應剔除,并應運至工地指定地點堆放。5、模板及其支架在安裝過程中,必須設置有效防傾覆的臨時固定設施。6、梁、板的支架立柱底部應設置墊木或底座,墊板厚度不得小于50mm,頂部應設置可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須塞緊,其螺桿

14、伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。7、支撐鋼管立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主接點不宜大于步距的1/3。8、嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。9、滿堂模板和共享空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐,剪刀撐的底端應與地面頂緊,夾角宜為45。60。10、用扣件連接的鋼管腳手架，其縱向或橫向水平桿的軸線與立桿軸線在主節(jié)點上并不匯交在一點

15、。當縱向或橫向水平桿傳荷載至立桿時,存在偏心距53mm。在一般情況下，此偏心產生的附加彎曲應力不大，為了簡化計算,予以忽略。由于忽略偏心而帶來的不安全因素，已在有關的計算調整系數(shù)中加以考慮.4.1。1 基礎模板安裝模板前先復查地基墊層標高及中心線位置，彈出基礎邊線?；A模板面標高應符合設計要求。4。1。2 墻體模板1、 墻體模板放線根據(jù)施工圖彈出模板的內邊線和外側控制線，便于模板安裝和施工。2、 墻體支模前,模板承墊底部沿模板內邊線用1:2。5水泥砂漿找平.3、 墻模板安裝前按位置線先安裝門洞定型模板及預埋件等，門洞定型模板下口要用木方頂牢。4、 模板按位置線就位后安裝拉桿或斜撐，清掃墻內雜物

16、，再安另一側模板，調整斜撐拉桿使模板垂直后，擰緊穿墻螺栓.5、 墻模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固,模板拼縫及下口是否嚴密。4。1.3 柱模板1、 柱模安裝前，必須在樓板面放線、驗線,放線時應彈出中心線、邊線、支?？刂凭€，同時進行校正和支撐固定,這是保證柱子垂直度、防止軸線位移的關鍵工序。2、 為防止柱子模板根部澆筑混凝土時漏漿，支模前應在樓面柱子根部用1:2水泥砂漿找平。3、 柱模安裝完畢后，將柱模內清理干凈,封閉清理口，辦理柱模預檢。4.1。4 梁板模板1、 嚴格控制梁板模板的起拱率,跨度L4m板，支模時跨中起拱L/400。2 、在樓板施工縫留置處,根據(jù)板厚放置木檔板，在梁上放一

17、木板，其中間要按鋼筋位置留切口以通過鋼筋。3 、梁模板的定位,可利用彈在柱側面的中線或軸線作為定位控制線，梁底模的標高按彈在墻、柱上的標高線進行控制。4 、模板拼縫采用刮水泥膩子或粘貼海綿條堵縫，避免漏漿。所有模板均須涂刷脫模劑。項 目允許偏差（mm）檢驗工具標 高±23m靠尺、水準儀平 整 度 ±13m靠尺相鄰兩板高低差±13m靠尺、水準儀房 間 尺 寸3直尺相鄰兩板調差1直尺5 、樓梯模板先安裝平臺梁模板，再裝樓梯底模，然后安裝樓梯外幫側板,最后安裝踏步模板。6 、預留洞模予留洞模必須幾何尺寸準確，連接緊固，每隔500mm 一道橫撐并加設剪刀撐,利用洞邊加筋控

18、制其位移，直徑或寬度500mm以上的預留洞模板下口設混凝土出氣孔,以保證混凝土澆注密實。 4。2 模板拆除4。2。1 模板拆除原則拆模前需要填寫拆模申請表，附砼強度報告,由施工單位質檢員、安全員、技術負責人簽字認可后,監(jiān)理工程師簽字才可以進行模板拆除。梁柱側模(包括墻模板）當混凝土強度能保證構件不變形，其表面及棱角不因拆除模板而受損壞,并能滿足同條件拆模試塊試壓強度不低于1。2Mpa時，方可拆除.4.2.2 獨立柱模板拆除先拆掉柱斜拉桿或斜支撐，卸掉柱箍，再把連接每片柱模板的連接螺栓拆掉，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離。柱模拆除后分兩個直角直立堆放,在堆放時加鋼管斜撐，防止傾倒。4

19、。2.3 墻模板拆除先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜拉桿或斜撐，用撬棍撬動模板，使模板離開墻體,即可把模板吊運走。4.2.4 樓板模板、梁底模拆除應先拆梁側幫模，再拆除樓板模板，拆樓板模板要待樓板混凝土強度達到設計強度75，并經項目總工同意后方可轉動早拆頭手柄，降下次龍骨，拆除樓板模板及木方.對于懸挑結構的模板拆除,必須待懸挑結構混凝土強度達到設計強度100%后,方可拆除。 4.2.5 后澆帶處的梁、板底模板的支撐必須待后澆帶混凝土澆筑后，混凝土強度達到設計強度100%后,才能拆除底模及支撐。 4。2.6 模板拆除后，應立即清理干凈刷上脫模劑，新模板進場，必須先刷脫模劑方可使用，拆下的扣件及時集

20、中收集管理.4.2.7 拆模時嚴禁模板直接從高處往下扔，以防止模板變形和損壞。五、模板施工質量保證措施5。1 梁板模板5.1。1 梁模板上下口設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。5.1.2 側模上口橫檔要用斜撐雙面支撐在支柱頂部，有樓板的部位，上口橫檔要放在板模格柵下。5.1。3 板模與梁模連接處，板模應拼鋪到梁側模外口齊平，避免模板嵌入梁混凝土內，以便拆除.5.2 柱模板5。2。1 支模前較正鋼筋位置，使其不發(fā)生偏扭，在柱頂部拉通線，將柱模板位置兜方找中.安裝斜撐、吊線找垂直時相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，使柱模不扭向。5。2.2

21、 成排柱子支模前要在地面上彈出柱軸線及柱邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線，支模時,先立兩端柱模，校直與復核位置無誤后，頂部拉通線立中間各根柱模.柱距小于3000mm時相互間用剪刀撐及水平撐搭牢，大于3000mm時，單獨拉四面斜撐，保證每根柱子垂直和位置準確.5.3 墻模板5。3。1 兩片模板之間根據(jù)墻厚用塑料管撐頭，再用對拉螺栓拉緊，以保證墻體厚度一致,防止脹模。有防水要求時，穿墻螺栓要加焊止水片。5。3。2 每層混凝土的澆筑厚度要控制在450mm500mm范圍內。只有在混凝土達到1.2MPa強度后方可拆除模板。5。3.3 模板根部用砂漿找平塞嚴，嚴格控制模板上口標

22、高. 5.4 其它注意事項5.4。1 技術部門針對現(xiàn)場實際情況制定施工工藝，并在實際施工中監(jiān)督執(zhí)行情況。5.4。2 工長要監(jiān)督組織施工，合理安排人力,交叉施工時協(xié)調好各工種之間的配合.5。4。2 施工班組要精心施工,做好自檢,交接檢。六、模板施工安全技術措施6.1 大模板的堆放要搭設插放架，并進行面對面堆放,長期堆放時，應用杉槁通過吊環(huán)把各塊模板連在一起.6.2 大模板進行組裝時，場地要堅實平整，按順序逐塊組裝。6.3 起吊模板時，穩(wěn)起穩(wěn)落，就位準確,嚴禁大幅度擺動.6.4 安裝和拆除模板時,操作人員和指揮必須站在安全可靠的地方，防止意外傷人。6.5 拆模后起吊模板時，應檢查所有穿墻螺栓和連接

23、件是否全都拆除,在確無遺漏、模板與墻體完全脫離后，方準起吊.待起吊高度超過障礙物后,方準轉臂行車。6。6 臨時堆放的大模板，要面對面放置,留出人行道,以便清理和涂刷脫模劑。七、模板計算書7。1、剪力墻、擋土墻模板計算:由于本工程墻體厚度有200、250、300的，現(xiàn)取最具代表性的醫(yī)技樓斷面寬度300mm，高度6000mm的墻體進行計算一、墻模板基本參數(shù) 計算斷面寬度300mm，高度6000mm，兩側樓板厚度160mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距200mm，內龍骨采用50×100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×3。0mm.對拉螺栓布置13道，在斷面內水平間距300

24、+400+400+400+400+400+400+400+500+500+500+500+500mm,斷面跨度方向間距400mm，直徑16mm.面板厚度15mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度14.0N/mm2，彈性模量6000。0N/mm2。木方剪切強度1。3N/mm2，抗彎強度11。0N/mm2,彈性模量9000。0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取25。100kN/m3； t 新

25、澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/（T+15)，取7。407h； T 混凝土的入模溫度，取12.000; V 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h; H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取6.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1。000; 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。000。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=57。840kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0。9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×57。850=52.065kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9,倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.9×

26、4.000=3。600kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照簡支梁計算. 面板的計算寬度取0.20m。 荷載計算值 q = 1。2×52。065×0。200+1.40×3。600×0.200=13。504kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 20。00×1。50×1.50/6 = 7.50cm3； I = 20。00×1。50×1.50×1.50/12 = 5.63cm4； 計算簡圖

27、彎矩圖（kN.m） 剪力圖（kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖（mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1。080kN N2=2.971kN N3=2.971kN N4=1.080kN 最大彎矩 M = 0。054kN。m 最大變形 V = 0.334mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.054×1000×1000/7500=7。200N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取14.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f，滿足要求! （2)抗剪計算 可以不計算

28、截面抗剪強度計算值 T=3×1620。0/(2×200.000×15.000)=0.810N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度驗算 T < T,滿足要求！ (3）撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0。334mm 面板的最大撓度小于200.0/250，滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算. 內龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.20×52.07+1.4×0.20×3。60=13。504kN/m 撓度計算荷載標準值q=0。20×

29、;52。07=10。413kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖（kN。m) 內龍骨剪力圖（kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.607kN.m 經過計算得到最大支座 F= 8.107kN 經過計算得到最大變形 V= 0.262mm 內龍骨的截面力學參數(shù)為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10。00/6 = 83。33cm3； I = 5。00×10。00×10.0

30、0×10.00/12 = 416。67cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.607×106/83333。3=7.28N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于11。0N/mm2,滿足要求！ （2）內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3×4056/（2×50×100)=1.217N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.262mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/250，滿足要求！

31、 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算. 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算. 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下: 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。567kN。m 最大變形 vmax=0。104mm 最大支座力 Qmax=17.431kN 抗彎計算強度 f=0。567×106/8982.0=63.13N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/

32、mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm，滿足要求！ 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 （mm2）； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 16 對拉螺栓有效直徑（mm）： 14 對拉螺栓有效面積（mm2）: A = 144。000 對拉螺栓最大容許拉力值（kN）： N = 24。480 對拉螺栓所受的最大拉力(kN)： N = 17。431 對拉螺栓強度驗算滿足要求!7。2扣件鋼管樓板模板支架計算書地下室部分本工程結構板厚地下室部分有100

33、mm、120mm、160mm板，現(xiàn)取160mm樓板進行計算,所有地下室部分板模按此計算搭設。 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ1622008)。 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為6.0m， 立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切強度1。3N/mm2，抗彎強度14。0N/mm2，彈性模量6000。0N/mm2。 木方50×100mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度11.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2,混凝土鋼筋自重25。10kN/m3，施工活荷載3

34、。00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1。00。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 按照模板規(guī)范4。3。1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下: 由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25。10×0。16+0。30)+1.40×3.00=9.379kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1。35×24。00×0。16+0.7×1.40×3.00=8.124kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1。2，可變荷載分項系數(shù)取1。40 采用的鋼管類型為48×3。0。 一、模板面板計算

35、面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算. 考慮0。9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q1 = 0。9×（25.100×0。160×0。800+0.300×0。800)=3。108kN/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，活荷載標準值 q2 = 0。9×（0.000+3。000)×0。800=2.160kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 80。00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； I = 80.00×

36、;1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4; （1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N。mm）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取14.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100×（1.20×3.108+1.40×2.160）×0.200×0.200=0。027kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。027×1000&

37、#215;1000/30000=0。900N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！ （2）抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600×(1。20×3.108+1.4×2.160)×0。200=0。810kN 截面抗剪強度計算值 T=3×810.0/(2×800。000×15。000)=0.101N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0

38、.677×3.108×2004/(100×6000×225000)=0。025mm 面板的最大撓度小于200.0/250，滿足要求! (4）2。5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為2700.000mm 集中荷載 P = 2。5kN 考慮0.9的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q = 0.9×(25.100×0.160×2.700+0。300×2。700）=10.488kN/m 面板的計算跨度 l = 200。000mm 經計算得到

39、 M = 0。200×0。9×1.40×2。5×0。200+0。080×1.20×10.488×0。200×0。200=0。166kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.166×1000×1000/30000=5.542N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算. 1。荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重（kN/m)： q11 = 25。100×0.160×0。200=0。803kN/m （2)模板的自

40、重線荷載(kN/m): q12 = 0。300×0。200=0。060kN/m (3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = （3.000+0.000）×0。200=0.600kN/m 考慮0。9的結構重要系數(shù)，靜荷載 q1 = 0。9×（1。20×0。803+1.20×0.060)=0.932kN/m 考慮0。9的結構重要系數(shù)，活荷載 q2 = 0。9×1。40×0。600=0。756kN/m 計算單元內的木方集中力為（0。756+0.932)×0.800

41、=1.350kN 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 1.351/0。800=1。688kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.1×1。69×0。80×0.80=0。108kN。m 最大剪力 Q=0。6×0。800×1。688=0.810kN 最大支座力 N=1。1×0。800×1.688=1.486kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5.00×10。00×10。0

42、0/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10。00×10。00/12 = 416.67cm4; (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.108×106/83333.3=1.30N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11.0N/mm2，滿足要求! （2)木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×810/（2×50×100)=0。243N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪

43、強度計算滿足要求! （3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0。777kN/m 最大變形 v =0。677×0。777×800.04/（100×9000。00×4166666.8）=0.057mm 木方的最大撓度小于800。0/250,滿足要求！ (4)2。5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0。2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載 P = 0.9×2。5kN 經計算得到 M = 0。200×1.40×0.9×2.5&

44、#215;0。800+0.080×0。932×0.800×0.800=0.552kN。m 抗彎計算強度 f=0.552×106/83333.3=6.62N/mm2 木方的抗彎計算強度小于11。0N/mm2,滿足要求！ 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算. 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖（mm) 經過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0

45、.446kN.m 最大變形 vmax=0。417mm 最大支座力 Qmax=6.500kN 抗彎計算強度 f=0。446×106/4491。0=99。24N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800。0/150與10mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.50kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、模板支架荷載標準

46、值（立桿軸力） 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN）： NG1 = 0。115×6。000=0.691kN (2)模板的自重（kN）： NG2 = 0。300×0.800×0.800=0。192kN （3）鋼筋混凝土樓板自重(kN）： NG3 = 25。100×0。160×0.800×0。800=2.570kN 考慮0。9的結構重要系數(shù)，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0。9×(NG1+NG2+NG3）= 3.108kN。 2。活荷載為施工荷載標準值與

47、振搗混凝土時產生的荷載。 考慮0.9的結構重要系數(shù)，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9×(3.000+0.000）×0.800×0.800=1.728kN 3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N = 6。15kN i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm; A 立桿凈截面面積,A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=4.491cm3; f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N

48、/mm2; a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0。30m； h 最大步距,h=1。50m; l0 計算長度，取1。500+2×0。300=2.100m； - 由長細比，為2100/16。0=132 <150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=6149/（0.391×424）=37。077N/mm2; 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0。9×0。9×1。4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值（kN/m2）； Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h - 立桿的步距，1。50m； la - 立桿迎風面的間距,0.80m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0。9×0.9×1。4×0。086×0。800×1.500×1。500/10=0.018kN.m； Nw - 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1。2×3.108+0。9×1。4×1。728