供電系統(tǒng)圖整定計算書.doc

1、1309大采高工作面供電系統(tǒng)整定計算書機電副總：機電科長:審 核:計 算 人:杜亞玲編制單位：寺河礦機電科編制時間：2004年12月20日1309大采高工作面供電系統(tǒng)整定計算書一、6KV干線電纜選型計算1、電纜選型根據(jù)我礦實際供電要求與負荷大小進行6KV電纜選型。（1）東區(qū)集中變電所6#高壓開關至電纜三通間采用MYPTJ3。6/6 395+325/3+3*2.5型高壓電纜L1=240米;電纜三通至13091巷膠帶機用移變間采用MYPTJ3。6/6 395+325/3+3*2。5型高壓電纜L2=10米；電纜三通至東一集中運輸巷膠帶機用移變處采用MYPTJ3.6/6 3*50+316/3+32。5

2、型高壓電纜L3=5米.（2）東二盤區(qū)變電所2#高壓開關至電纜三通間采用MYPTJ3.6/6 3*95+3*25/3+32。5型高壓電纜L4=2430米；電纜三通至噴霧泵與乳化液泵用移變間采用MYPTJ3。6/6 395+325/3+3*2。5型高壓電纜L5=10米；電纜三通至采煤機用移變間采用MYPTJ3.6/6 3*95+325/3+32.5型高壓電纜L6=5米.（3)東二盤區(qū)變電所4#高壓開關至電纜三通間采用MYPTJ3.6/6 3*95+325/3+32.5型高壓電纜L7=2430米；電纜三通至工作面輸送機用移變間采用MYPTJ3.6/6 395+3*25/3+32。5型高壓電纜L8=1

3、0米；電纜三通至破碎機與轉載機用移變間采用MYPTJ3.6/6 395+3*25/3+32。5型高壓電纜L9=5米。2、6KV干線電纜電壓損失計算由于電纜的電抗值較小,故在計算電壓損失時，只考慮電纜電阻的影響，對電纜電抗值忽略不計。（1)分析1309工作面供電系統(tǒng)圖，東區(qū)集中變電所6#高壓開關供電回路中13091巷膠帶機用1#移變電壓損失最大。13091巷膠帶機用移變高壓側電流為I1，該移變所帶負荷可能同時運行的最大負荷為P1.P1=842。5KWI1 = P1/（1。732Ue) = 842。5/(1。7326）=81A東一集中運輸巷膠帶機移變高壓側電流為I2，該移變所帶負荷可能同時運行的最

4、大負荷為P2.P2=425.5KWI2 = P2/（1.732Ue） = 425。5/（1。732*6）=41A查高壓系統(tǒng)參數(shù)表中高壓電纜的電阻值表,得:MYPTJ3.6/6 395+3*25/3+3*2。5型6KV高壓電纜電阻為0.226歐姆/千米;MYPTJ3。6/6 3*50+3*16/3+32。5型6KV高壓電纜電阻為0.429歐姆/千米;因此,該6KV干線電纜最大電壓損失為U1，U1=1.732(I1+I2）L1*0.226+I1*L20.226cosn =10V其中：cos為功率因數(shù)，n為效率,取cosn為0。85。（2）分析1309工作面供電系統(tǒng)圖,東二盤區(qū)變電所2高壓開關供電回

5、路中采煤機用4#移變電壓損失最大。噴霧泵與乳化液泵用移變高壓側電流為I1，該移變所帶負荷可能同時運行的最大負荷為P1。P1=329KWI1 = P1/（1。732Ue) =329/(1.732*6)=31.7A采煤機用移變高壓側電流為I2,該移變所帶負荷可能同時運行的最大負荷為P2。P2=917 KWI2 = P2/（1.732Ue) = 917/(1.732*6)=88.2A查高壓系統(tǒng)參數(shù)表中高壓電纜的電阻值表，得：MYPTJ3.6/6 395+3*25/3+3*2.5型6KV高壓電纜電阻為0.226歐姆/千米；因此，該6KV干線電纜最大電壓損失為U2，U2=1。732（I1+I2)L4*0

6、.226+I2*L60.226cos*n = 97。1V其中：cos為功率因數(shù)，n為效率，取cos*n為0。85。（3）分析1309工作面供電系統(tǒng)圖，東二盤區(qū)變電所4#高壓開關供電回路中工作面輸送機用5#移變電壓損失最大。工作面輸送機用移變高壓側電流為I1,該移變所帶負荷可能同時運行的最大負荷為P1。P1=1400KWI1 = P1/(1.732Ue) = 1400/(1。7326)=134。7A轉載機與破碎機用移變高壓側電流為I2,該移變所帶負荷可能同時運行的最大負荷為P2。P2=630KWI2 = P2/（1。732Ue） = 630/（1。7326）=60.6A查高壓系統(tǒng)參數(shù)表中高壓電纜

7、的電阻值表，得：MYPTJ3。6/6 3*95+3*25/3+32。5型6KV高壓電纜電阻為0。226歐姆/千米；因此,該6KV干線電纜最大電壓損失為U3，U3=1。732（I1+I2）L7*0。226+I1L80.226cosn =158。3V其中：cos為功率因數(shù)，n為效率，取cosn為0.85。3、采取措施（1）東區(qū)集中變電所6#高壓開關至負荷處最大電壓損失為U1=10V，U1= (U1/Ue）100 =(10/6000)100%=0。17%5%電纜選用符合使用要求。（2）東二盤區(qū)變電所2#高壓開關至負荷處最大電壓損失為U2=97。1V，U2%= (U2/Ue)*100% =(97.1/

8、6000)*100=1.62%5電纜選用符合使用要求。(3）東二盤區(qū)變電所4#高壓開關至負荷處最大電壓損失為U3=158.3V，U3= (U3/Ue)100% =(158.3/6000)*100%=2.64%5%電纜選用符合使用要求。二、最小兩相短路電流計算1、13091巷膠帶機用移變所帶負荷，以13091巷膠帶機除鐵器開關處短路電流為最小兩相短路電流.從KBSGZY1000-6/1。2移變至13091巷除鐵器開關處有MYP3*95+125型電纜50米,MYP316+1*10型電纜200米。根據(jù)煤礦井下低壓電網(wǎng)短路保護裝置的整定細則中表6電纜長度換算表，換算為MYP3*50+1*16型電纜62

9、8米，查表16KBSGZY型移動變電站用變壓器二次側電壓1200V兩相短路電流計算表，得出最小兩相短路電流為Id1(2）1865A。2、東一集中膠帶巷膠帶機用移變所帶負荷，以靠工作面里的18.5KW絞車電機處短路電流為最小兩相短路電流。從KBSGZY1000-6/1。2移變至靠工作面里18。5KW絞車開關處有MYP3*35+116型電纜1050米，MYP3*25+1*16型電纜205米。根據(jù)煤礦井下低壓電網(wǎng)短路保護裝置的整定細則中表6電纜長度換算表，換算為MYP350+116型電纜1830米，查表16KBSGZY型移動變電站用變壓器二次側電壓1200V兩相短路電流計算表，得出最小兩相短路電流為

10、Id2(2)700A。從KBSGZY1000-6/1。2移變至東一集中膠帶巷卷帶電機處有MYP395+1*25型電纜120米,MYP316+110型電纜75米。根據(jù)煤礦井下低壓電網(wǎng)短路保護裝置的整定細則中表6電纜長度換算表,換算為MYP3*50+116型電纜290米,查表16KBSGZY型移動變電站用變壓器二次側電壓1200V兩相短路電流計算表，得出最小兩相短路電流為Id3(2)3300A.3、工作面泵站用移變所帶負荷，以2#噴霧泵電機處短路電流為最小兩相短路電流。從KBSGZY-1000-6/1.2移變至2#乳化噴霧泵電機處有MYP3*50+1*16型電纜85米.根據(jù)煤礦井下低壓電網(wǎng)短路保護

11、裝置的整定細則中表16KBSGZY型移動變電站用變壓器二次側電壓1200V兩相短路電流計算表，得出最小兩相短路電流為Id4(2)5470A.4、采煤機電機處短路電流計算從KBSGZY-1250-6/1。2移變至采煤機電機處有MYP395+125型電纜460米。根據(jù)煤礦井下低壓電網(wǎng)短路保護裝置的整定細則中表6電纜長度換算表，換算為MYP350+116型電纜244米,查表16KBSGZY型移動變電站用變壓器二次側電壓1200V兩相短路電流計算表，得出最小兩相短路電流為Id5（2)3650A.5、工作面輸送機側電機處短路電流計算由公式：Id（2)= .。R=R1/Kb2+Rb+R2X=Xx+X1/K

12、b2+Xb+X2其中：Ue=3450V，Kb=1.74查表得：Xx=0.2380查KBSGZY20006/3。45移動變電站技術參數(shù)得：Rb=0。0113歐姆 ，Xb=0.0324歐姆.6KV高壓電纜的電阻、電抗值，查表得：395mm2 6KV高壓銅芯電纜：R1=0。217歐姆/千米 X1'=0。069歐姆/千米3*70 mm2 低壓銅芯電纜的電阻、電抗值，查表得:R2=0.277歐姆/千米 X2=0.075歐姆/千米因此，短路回路中一相電阻、電抗值的總和為:R=R1/Kb2+Rb+R2=(0。2173。36）/（1.742）+0.0113+0.2770.44=0。374（歐姆）X=X

13、x+X1/Kb2+Xb+X2=0。2380+(0。069*3.36)/（1.742)+0。0324+0.075*0.44=0。380（歐姆）兩相短路電流為:Id6（2）= =3235A6、工作面轉載機、破碎機用移變所帶負荷，以轉載機電機處短路電流為最小兩相短路電流。從KBSGZY1000-6/1。2移變至轉載機電機處有MYP3*70+125型電纜415米。根據(jù)煤礦井下低壓電網(wǎng)短路保護裝置的整定細則中表6電纜長度換算表，換算為MYP350+1*16型電纜303米,查表16KBSGZY型移動變電站用變壓器二次側電壓1200V兩相短路電流計算表，得出最小兩相短路電流為Id7(2)3220A.三、移動

14、變電站與低壓開關整定1、1#移變及其負荷低壓開關整定1移變（13091巷膠帶機用)高壓側采用平陽煤礦機械廠GKDZ200/6礦用隔爆型高壓真空開關,額定電流200A;低壓側采用平陽煤礦機械廠KDZ500/1140礦用隔爆型真空饋電開關，額定電流500A。（1）低壓側整定：低壓側負荷最大總電流：Ie=Pe/(1.732*Uecos*n)=842500/(1。7321200*0。85) =476.9AIe/500=0。95，考慮到實際使用負荷大小，長延時過載整定Izg=0。9Ie=450A考慮到躲過容量最大的電動機起動電流，短路瞬時整定： Izd=3 Ie=1500A靈敏度系數(shù)校驗：Id1(2）/

15、 Izd =1865/1890=1.241。2（2）高壓側整定:變壓器容量為1000KVA通過計算：Ie=Pe/（1。732*Ue）=1000/(1。7326) =96。2AIe/200=0。48，因此,高壓側長延時過載整定：0。5Ie=100A短路瞬時整定： 3 Ie=600A(3）1#移變負荷低壓開關整定13091巷膠帶機負荷開關采用長治海通開關廠產(chǎn)HT6L1-400Z/1140型九組合開關,各電機按額定功率進行整定如下：負荷名稱額定功率Pe額定電流Ie過流整定短路整定備注膠帶機驅動電機1400KW256 A260 A8Ie閘電機11 KW0。6A熱繼電器保護空氣開關膠帶機驅動電機2400

16、KW256 A260 A8Ie閘電機21 KW0.6A熱繼電器保護空氣開關張緊絞車電機18.5 KW11.8 A12A8Ie保護插件張緊油泵電機3KW1.9A熱繼電器保護空氣開關卷帶電機22 KW14 A14A8Ie除鐵器開關17KW10.9A11AQBZ80D照明綜保720W3.6A(二次側)二次側熔斷器保護IR=5A2、2#移變及其負荷低壓開關整定(1）2#移變（東一集中膠帶巷膠帶機用）低壓整定:2移變高壓側采用平陽煤礦機械廠GKDZ-200/6礦用隔爆型高壓真空開關,額定電流200A；低壓側采用平陽煤礦機械廠KDZ-500/1140礦用隔爆型真空饋電開關，額定電流500A。低壓側負荷最大

17、總電流：Ie=Pe/（1。732Ue*cos*n）=425500 /（1。732*12000.85) =241AIe/500=0.482，考慮到實際使用負荷大小，長延時過載整定Izg=0.5Ie=250A考慮到躲過容量最大的電動機起動電流，短路瞬時整定： Izd=3 Ie=1500A靈敏度系數(shù)校驗:Id3(2）/ Izd =3300/1500=2。21。2(2)高壓側整定：變壓器容量為1000KVA通過計算：Ie=Pe/(1。732Ue)=1000/（1。7326） =96.2AIe/200=0.48,因此,高壓側長延時過載整定：0.5Ie=100A短路瞬時整定： 3 Ie=600A（3)2#

18、移變負荷低壓開關整定（3-1)東一集中膠帶巷膠帶機負荷開關采用長治海通開關廠產(chǎn)HT61-400Z/1140型九合開關,各電機按額定功率進行整定如下：負荷名稱額定功率Pe額定電流Ie過流整定短路整定備注膠帶機驅動電機1400KW256 A260 A8Ie閘電機11 KW0.6A熱繼電器保護空氣開關膠帶機驅動電機2400KW備用閘電機21 KW0。6A熱繼電器保護空氣開關張緊絞車電機18.5 KW11。8 A12A8Ie保護插件張緊油泵電機3KW1.9A熱繼電器保護空氣開關卷帶電機22 KW14 A14A8Ie照明綜保100W0.5A（二次側)二次側熔斷器保護IR=1A（3-2）靠工作面里18。5

19、KW絞車開關處短路電流為最小兩相短路電流Id3(2)=700A，采用線路中分饋電開關進行保護,過流整定為Iz=25A（該饋電開關根據(jù)負荷大小進行整定），靈敏度系數(shù)校驗：Id2（2）/(8Iz）=700/（825）=3.51。2（3-3)18。5KW絞車開關采用QBZ80D/1140V磁力起動器,Ie=12A，過流整定為：Iz=12A3、3移變及其負荷低壓開關整定（1）3#移變（乳化液泵與噴霧泵用）低壓整定：3#移變高壓側采用平陽煤礦機械廠GKDZ-200/6礦用隔爆型高壓真空開關，額定電流200A；低壓側采用平陽煤礦機械廠KDZ500/1140礦用隔爆型真空饋電開關，額定電流500A。低壓側負

20、荷最大總電流：Ie=Pe/(1.732Uecos*n）= 329000/(1.732*12000。85） =186.2AIe/500=0.37，考慮到實際使用負荷大小，長延時過載整定Izg=0。4Ie=200A考慮到躲過容量最大的電動機起動電流，短路瞬時整定： Izd=3 Ie=1500A靈敏度系數(shù)校驗:Id4(2)/ Izd =5470/1500=3.651.2（2)高壓側整定:變壓器容量為1000KVA通過計算：Ie=Pe/（1.732Ue)=1000/(1。7326） =96.2AIe/200=0.481，因此，高壓側長延時過載整定:0。5Ie=100A短路瞬時整定: 3 Ie=600A

21、（3）3#移變負荷低壓開關整定噴霧泵開關采用BQD23-315/1140型磁力起動器，每臺噴霧泵額定功率Pe=125KW，額定電流Ie=80A，過流整定為：Iz=80A，短路整定為：8Ie（保護器自整定）乳化液泵開關采用BQD23315/1140型磁力起動器,每臺乳化液泵額定功率Pe=250KW，額定電流Ie=160A,過流整定為：Iz=160A，短路整定為：8Ie(保護器自整定)照明綜保負荷的額定功率為910W，采用二次側熔斷器保護，二次負荷的額定電流為Ie=4.87A,由公式:IR=1.2Ie，選取二次側熔斷器IR=6A。4、4#移變及其負荷低壓開關整定（1)4#移變（采煤機用）低壓整定：

22、4移變高壓側采用平陽煤礦機械廠GKDZ-200/6礦用隔爆型高壓真空開關，額定電流200A;低壓側采用平陽煤礦機械廠KDZ630/1140礦用隔爆型真空饋電開關，額定電流630A.低壓側負荷最大總電流：Ie=Pe/（1.732Ue*cosn)= 917000/（1。732*1200*0。85) =519AIe/630=0.824，考慮到實際使用負荷大小，長延時過載整定Izg=0.9Ie=567A考慮到躲過容量最大的電動機起動電流,短路瞬時整定： Izd=3 Ie=1890A靈敏度系數(shù)校驗:Id5(2）/ Izd =3650/1890=1。931。2（2）高壓側整定:變壓器容量為1250KVA通

23、過計算：Ie=Pe/(1.732Ue）=1250/（1。7326） =120。3AIe/200=0.60，因此，高壓側長延時過載整定:0。6Ie=120A短路瞬時整定： 3 Ie=600A(3)4移變負荷低壓開關整定采煤機開關采用兩臺QBZ400/1140型磁力起動器,一臺QBZ-400/1140型磁力起動器帶一個截割電機與油泵電機,額定功率Pe=437KW，額定電流Ie=280A，過流整定為:Iz=280A，短路整定為：6Ie（保護器自整定)。另一臺QBZ-400/1140型磁力起動器帶一個截割電機與行走電機,額定功率Pe=480KW,額定電流Ie=307A，過流整定為：Iz=307A，短路整定為:6Ie（保護器自整定)。5、5移變及其負荷低壓開關整定（1）5#移變（工作面輸送機用）低壓整定：低壓側采用賽特PBE3004開關，450A，3300V三路輸出。低壓側負荷最大總電流：I=Pe/(1。732Uecosn）= 1400000/（1。732*33000。85） =288AIe/450=0。64，考慮到實際使用負荷大小,長延時過載整定Izg=0。7Ie=315A考慮到躲過工作面輸送機電動機起動電流，短路瞬時整定：Izd=4 Ie=1800A靈敏度系數(shù)校驗：Id6(2)/ Izd =3235/1800=2.111。