土力學(xué)復(fù)習(xí)資料

1、第一章土的物理性質(zhì)和工程分類一、單項(xiàng)選擇題1. 土顆粒的大小及其級(jí)配，通常是用粒徑級(jí)配曲線來表示的。級(jí)配 曲線越平緩表示。 土粒大小較均勻，級(jí)配良好(B) 土粒大小不均勻，級(jí)配不良(0 土粒大小不均勻，級(jí)配良好2 .對(duì)土粒產(chǎn)生浮力的是。(A)毛細(xì)水 (B)重力水 結(jié)合水3 .毛細(xì)水的上升，主要是水受到下述何種力的作用？(A)粘土顆粒電場(chǎng)引力作用孔隙水壓力差的作用(C)水與空氣交界面處的表面張力作用4 .三種粘土礦物中，的結(jié)構(gòu)單元最穩(wěn)定。(A)蒙脫石(B)伊利石高嶺石5 .顆粒表面具有很強(qiáng)的吸附水化陽(yáng)離子和水分子的能力，稱為表面 能。顆粒大小和表面能之間的關(guān)系為。(A)顆粒越大，表面能越大(B)

2、顆粒越細(xì)，表面能越大(0顆粒越圓，表面能越大6 .三種粘土礦物的親水性大小，哪種次序排列是正確的：(A)高嶺石伊利石 蒙脫石 (B)伊利石 蒙脫石高嶺石 (0蒙脫石伊利石高嶺石二、填空題1 .顆粒級(jí)配曲線越，不均勻系數(shù)越，顆粒級(jí)配越 O為獲得較大密實(shí)度,應(yīng)選擇級(jí)配 的土料作為填方或砂墊層的土料。2 .粘粒含量越,顆粒粒徑越,比表面積越,親水性 越，可吸附弱結(jié)合水的含量越,粘土的塑性指標(biāo)越 3.塑性指標(biāo)Ip=，它表明粘性土處于可塑性狀態(tài)時(shí)的 變化范圍，它綜合反映了、等因素。因此規(guī)范 規(guī)定：為粉質(zhì)粘土，為粘土。4.粘性土的液性指標(biāo)，它的正負(fù)、大小表征了粘性土的 狀態(tài)，規(guī)范按 L將粘性土的狀態(tài)劃分

3、為: ，o 三、簡(jiǎn)答題1 .什么是粒組？什么是粒度成分？ 土的粒度成分的測(cè)定方法有哪兩 種，它們各適用于何種土類？2 .什么是顆粒級(jí)配曲線，它有什么用途？w-wp w-wpwWp L-3 . 土中水有幾種存在形態(tài)，各有何特性？4 . 土的結(jié)構(gòu)有哪幾種類型？各對(duì)應(yīng)哪類土？5 .什么叫界限含水率？液限、塑限、縮限的概念6 .描述土體壓實(shí)性與含水率的關(guān)系，什么是最優(yōu)含水率？ 四、推導(dǎo)題& T）p“1. p'=1 + ee2. n 1 + e五、計(jì)算題1 .某一塊試樣在天然狀態(tài)下的體積為60cm3,稱得其質(zhì)量為108g, 將其烘干后稱得質(zhì)量為96. 43g,根據(jù)試驗(yàn)得到的土粒比重Gs為

4、2. 7, 試求試樣的濕密度、干密度、飽和密度、含水率、孔隙比、孔隙率和 飽和度。2 .某砂土土樣的密度為1.77 g/ cm3,含水率為9.8%, 土粒比重為 2.67,烘干后測(cè)定最小空隙比為0.461,最大空隙比為0.943,試求 空隙比e和相對(duì)密實(shí)度Dr,并判定該砂土的密實(shí)度。3 .土料室擊實(shí)試驗(yàn)數(shù)據(jù)如表所示，繪制入一卬關(guān)系曲線，求最優(yōu)含水 率和最大干密度。含水率w（%）510203040密度(g/ cm3)1. 581. 761.942.022. 064.某一完全飽和粘性土試樣的含水率為30%, 土粒比重為2. 73,液 限為33%,塑限為17%,求空隙比、干密度和飽和密度，并按塑性

5、指數(shù)和液性指數(shù)分別定出該粘性土的分類名和軟硬狀態(tài)。答案：一、單項(xiàng)選擇題1 .C 2. B 3. C 4. C 5. B 6. C二、填空題2 .平緩（陡），大（?。?，好（差），良好。3 .多（少），細(xì)（粗），大（?。?，強(qiáng)（弱），多（少），大（小）4 . IP= w.-wP ,含水量，粘粒的含量、粘土礦物，10VIpW17, IP> 175 .% ，軟硬，堅(jiān)硬，硬塑，可塑，軟塑，流塑三、簡(jiǎn)答題1 . 土粒大小在一定程度上反映了土性質(zhì)的差異，土粒大小通常用粒徑 表示。粒組：通常把工程性質(zhì)相近的土粒合并為一組。粒徑分析方 法：篩分法（d>0. 075mm的土），密度計(jì)法（d<0.

6、075mm的土）。2 .工程中常用土中各粒組的相對(duì)含量，占干土總質(zhì)量的百分?jǐn)?shù)來表 示，稱為土的粒徑級(jí)配。按粒徑分布曲線可求得：（1） 土中各粒組的 土粒含量，用于粗粒土的分類和大致評(píng)估土的工程性質(zhì)；（2）某些特 性粒徑，用于建筑材料的選擇和評(píng)價(jià)士級(jí)配的好壞。根據(jù)某些特征粒 徑，可得到兩個(gè)有用的指標(biāo)，即不均勻系數(shù)Cu和曲率系數(shù)Cc3 .吸著水（結(jié)合水），離開土顆粒表面較遠(yuǎn)，不受土顆粒電分子引 力作用，且可自由移動(dòng)的水稱為自由水（分為毛細(xì)管水和重力水） 4.單粒結(jié)構(gòu)（砂土礫石）、蜂窩結(jié)構(gòu)（粉土）、絮狀結(jié)構(gòu)（粘土）5 .粘性土從一種狀態(tài)過渡到另一種狀態(tài)，可用某一界限含水率來區(qū) 分，叫界限含水率。液限

7、（W）從流動(dòng)狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榭伤軤顟B(tài)的界限 含水率。塑限（Wp）：從可塑狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榘牍腆w狀態(tài)的界限含水率。 縮限（VI）：從半固體狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣腆w狀態(tài)的界限含水率，亦即粘性 士隨著含水率的減小而體積開始不變時(shí)的含水率。6 . （1）當(dāng)含水率較低（顆粒表面的水膜很薄）土偏干，土粒之間存在 著強(qiáng)結(jié)合水，土粒間電分子引力較大，擊實(shí)時(shí)土粒難于移動(dòng)，擊實(shí)時(shí) 土粒難于移動(dòng)，擊實(shí)效果差。（2）當(dāng)含水率達(dá)到最優(yōu)含水率，顆粒間 存在部分的強(qiáng)結(jié)合水、部分的弱結(jié)合水，弱結(jié)合水在擊實(shí)過程中起到 潤(rùn)滑作用，因而擊實(shí)效果好（3）當(dāng)含水率較高，土偏濕，土粒中存 在大量的自由水，在擊實(shí)過程中不易很快的排除，這阻止了顆粒的靠 擾，因引

8、擊實(shí)效果差。使土體壓實(shí)，得到最大干密度這時(shí)土體的含水 率為最優(yōu)含水率。四、推導(dǎo)題PsYfPw Ps-P“ （pS/pW-l）pw （Gs-l）pw1. p V = Vs+Vv =1+VJY= = l+e2. v Vs + v, vs+evs 1 + e五、計(jì)算題1.解：（1）已知 V=60cm3, m=108g, P =m / v=108 / 60=1.8g/cm3 （2）已知 m=96. 43g, m =m-ms=108-96. 43=11. 57gw=叫 / ms=11.57 / 96.43=12%（3）已知 Gs=2. 7,則 Vs=m. / P S=96. 43 / 2. 7 = 35

9、. 7cm3 Vv=V-Vs=60-35. 7 = 24. 3cm3 e= Vv / Vs=24. 3 / 35. 7=0. 68（4） n= Vv / V = 24. 3 / 60=40. 5%（5） Vw = m. / P.=11.57 / l = 11.57cm3St= A / Vv=11.57 / 24. 3=48%e =2.解1.77maxlin954(l + w) 2.67(1 + 0.098)-1 e =-1= 0.656該砂土的密實(shí)度屬于中密3 .解夕尸1.581 C1pA = 1 *51八 1 + 0.05_ 2.02 _1 _ Pd4 - - 1 55 1 + 031.76

10、Pa i = 1.61 + 0.12.06pd5 = 1.47' 1 + 0443=3-= 1.623 1 + 02010203040 w最優(yōu)含水率20%,最大干密度1.62 g/ cm3s =必=14 . ' e= 0.3x2.73 = 0.81942.73 一一 3pd - pw =xl = 1.5/cmd l + eM 1.8192.73 + 0.8193PsM = -7 A = -rr: x 1 = L95g / cm1 + e1.819Ip= WL-WP =0. 33-0. 17 = 0. 16=16%w-Wp=O.3-O.17O81IP 0.16該粘性土為粉質(zhì)粘土

11、，軟塑第二章 土的滲透性與滲流一、簡(jiǎn)答題1 .達(dá)西定律的基本假定及應(yīng)用條件適用范圍？2 .什么是管涌流土？3 .什么叫滲透力？其大小和方向如何確定？二、計(jì)算題1 .如圖計(jì)算地表以下5m處的有效應(yīng)力Sr=O. 6 w=30%cmGs=2.7w=40%JSr=l2 .如圖開挖基坑，土體為均質(zhì)各向同性的粉質(zhì)粘土厚12. 24m,底部 為砂土。地下水在地表以下21處。粉質(zhì)粘土的孔隙比。為0.62,比重為2.7。那么基坑開挖多深可以避免發(fā)生流土。筑工臂基槽排水,引起地太水由下往上流動(dòng)。水頭差70cm,滲徑迫cm3助土的飽和重度4y202KN / m問是否會(huì)發(fā)生流土答案： 一、簡(jiǎn)答題1 .達(dá)西定律的基本假

12、定為水的滲透速度與水力坡降成正比 v = k = kiL由于達(dá)西定律只適用于層流的情況，故一般只適用于中砂、細(xì)砂、粉 砂等。2 . (1)流土：在上升流作用下，動(dòng)水壓力超過土重度時(shí)，土體的表面 隆起、浮動(dòng)或某一顆粒群的同時(shí)起動(dòng)而流失的現(xiàn)象稱為流土。流土主 要發(fā)生在滲流出口無任何保護(hù)的部位。流土可使土體完全喪失強(qiáng)度， 危及建筑物的安全。(2)管涌：在滲流作用下，土體中的細(xì)顆粒在粗顆粒形成的孔隙中流 失的現(xiàn)象稱為管涌。主要發(fā)生在內(nèi)部結(jié)構(gòu)下穩(wěn)定的砂礫石層中。3 .滲透力：水在流動(dòng)時(shí)，水流受到來自土骨架的阻力，同時(shí)流動(dòng)的 孔隙水對(duì)土骨架產(chǎn)生一個(gè)摩擦、拖曳力為滲透力。滲透力js滲透作用中，孔隙水對(duì)土骨架

13、的作用力，方向與滲流方向一致。大小為 J, = Ywi 二、計(jì)算題1 .解：地下水以上co = xl00%=30% m,mw = 0.3msSr= = 0-6V,嗓。加 Y =鬻=o,5msmr = pg = g =m，+叫，工V + vv 6m +0.3mKm so + 0.5m, PsmK + 0.3in<-8+ 0.5ins2.7sx9.8= 14.6kN/m3地下水以下rsat =17.8kN/m3g = 2y + 3yw+ 3/ = 2丫 + 3ysat =2x 14.6+3 x 17.8 = 82.6kPau = 3yw =3x9.8 = 29.4kPao=o-u = 82.

14、6 - 29.4 = 53.2kPai =JL_GS-1_ 2.7-12 .解：臨界水力坡降"" l + e "1 + 0.62=1.05實(shí)際水力坡降A(chǔ)H H-h 12.24-h 1 =12.24-hh = 5.97mD = (12.24 +2)-h =14.24-5.97 = 8.27mI _ _Z_ = 丫sai - 73 _ Q23 .解：臨界水力坡降“一九一 丫3一 1。一 .AH = 70 = 實(shí)際水力坡降 一 h 一60一 .實(shí)際水力坡降大于臨界水力坡降發(fā)生流土。第三章 地基中的應(yīng)力一、簡(jiǎn)答題1 .什么是自重應(yīng)力與附加應(yīng)力？附加應(yīng)力大小與何有關(guān)?2 .

15、附加應(yīng)力在地基中的傳播、擴(kuò)散有何規(guī)律？3 .簡(jiǎn)述土的有效應(yīng)力原理。4 .什么是基底附加應(yīng)力？如何計(jì)算？二、計(jì)算題1 .計(jì)算并繪制出地基中的自重應(yīng)力外沿深度的分布曲線。1= 17.0kN/n?ly.OkN/m2 尸 lS.5kN/ir?4=33.0kN/n?b35. 02 .今有均布荷載P=100kN/m2,荷載面積為2X1 m2,如圖所示，求 荷載面積上角點(diǎn)A、邊點(diǎn)E、中心點(diǎn)0以及荷載面積外F點(diǎn)和G點(diǎn)等 各點(diǎn)下z=lm深度處的附加應(yīng)力。并利用計(jì)算結(jié)果說明附加應(yīng)力的擴(kuò) 散規(guī)律。nmniminiinn1rps 1 叩"- -1 j-1 H良二,K ；2 -J卜6: F答案：一、簡(jiǎn)答題1

16、.由土的自重在地基內(nèi)所產(chǎn)生的應(yīng)力稱為自重應(yīng)力；由建筑物的荷 載或其它外荷載（如車輛、堆放在地面的材料重量等）在地基內(nèi)所產(chǎn)生 的應(yīng)力稱為附加應(yīng)力.2 .在集中力作用線上，附加應(yīng)力隨著深度的增加而遞減；離集中力作 用線某一距離時(shí)，在地表面的附加應(yīng)力為零，隨著深度的增加，逐漸 遞增，但到某一深度后，又隨深度的增加而減?。辉谀骋簧疃忍?，在 同一水平面上，附加應(yīng)力在集中力作用線上最大隨著水平距離的增大 而減小。3 .作用于飽和土體內(nèi)某截面上總的正應(yīng)力由兩部分組成：一部分為 孔隙水壓力，它沿著各個(gè)方向均勻作用于土顆粒上，其中由孔隙水自 重引起的稱為靜水壓力，由附加應(yīng)力引起的稱為超靜孔隙水壓力（通 常簡(jiǎn)稱為

17、孔隙水壓力）；另一部分為有效應(yīng)力，它作用于土的骨架（土 顆粒)上，其中由土粒自重引起的即為土的自重應(yīng)力，由附加應(yīng)力引 起的稱為附加有效應(yīng)力。飽和土中總應(yīng)力與孔隙水壓力、有效應(yīng)力之 間存在如下關(guān)系：b=b+m (1)飽和土體內(nèi)任一平面上受到的總應(yīng) 力等于有效應(yīng)力加孔隙水壓力之和；(2) 土的強(qiáng)度的變化和變形只取決于土中有效應(yīng)力的變化4.基礎(chǔ)通常是埋置在天然地面下一定深度的。由于天然土層在自重 作用下的變形已經(jīng)完成，故只有超出基底處原有自重應(yīng)力的那部分應(yīng) 力才使地基產(chǎn)生附加變形，使地基產(chǎn)生附加變形的基底壓力稱為基底 附加壓力P。因此，基底附加壓力是上部結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)傳到基底的地基 反力與基底處原先存在

18、于土中的自重應(yīng)力之差，按下式計(jì)算：%二 p -、0d0 s= B? L 0二、計(jì)算題1.解：41. 0m高程處(地下水位處)Hl=44. 0-41.0=3. 0m仁=八"=17.0X3. 0=51kN/m2V40. 0m高程處H2 = 41.0-40. 0=1. 0mol八$=5i+(i9. o-9. 8) X 1 =60. 2kN/m2V38. Om高程處H3 = 40. 0-38. 0=2. Om。此+-"2 +-品=60. 2+(18. 5-9. 8) X2 = 77. 6kN/m2V35. Om高程處H4 = 38. 0-35. 0=3. Om=77. 6+(20-

19、9. 8) X 3=108. 2kN/m2A點(diǎn)下的附加應(yīng)力：A點(diǎn)是矩形ABCD的角點(diǎn)，且n尸L/B=2/1=2； n=z/B=l, 查表得=0. 1999,故4A=ai = °999xioo = 2OkN/m2E點(diǎn)下的附加應(yīng)力：通過E點(diǎn)將矩形荷載面積劃分為兩個(gè)相等的矩形EADI和EBCI。求EADI的角點(diǎn)應(yīng)力系數(shù)4:L 1 ,Z 1 ,m = - = - = n = = - = 1 Bl；Bl查表得=0. 1752,故心3)=2X0. 1752X100=35kN/m20點(diǎn)下的附加應(yīng)力：通過。點(diǎn)將原矩形面積分為4個(gè)相等的矩形OEAJ, OJDI, OICK和OKBE。求OEAJ角點(diǎn)的附

20、加應(yīng)力系數(shù)必 ：L 1cz 1c8 0.5 ；B 0.5查表得=0. 1202,故<”=4X0. 1202X100=48. lkN/m2F點(diǎn)下附加應(yīng)力：過F點(diǎn)作矩形FGAJ, FJDH, FGBK和FKCH。假設(shè)如為 矩形FGAJ和FJDH的角點(diǎn)應(yīng)力系數(shù)；%】為矩形FGBK和FKCH的角點(diǎn) 應(yīng)力系數(shù)。L 2.5 , Z 1c八 m = = = 5 = = = 2求知:B 0.5. B 0.5查表得知二。1363查表得%=0.0840故=2（a” a,“）p=2 （0. 1363-0. 0840） X 100=10. 5kN/m2G點(diǎn)下附加應(yīng)力：通過G點(diǎn)作矩形GADH和GBCH分別求出它們

21、的角點(diǎn) 應(yīng)力系數(shù)如和。川。求知:Lm =B查表得%=0. 2016o求Mu ：查表得%=0. 1202。故4；=(%-%")尸二(0. 2016-0. 1202) X 100=8. lkN/m2第四章 士的壓縮性與地基沉降計(jì)算一、簡(jiǎn)答題1 .什么是土的壓縮性，它是由什么引起的？2 .壓縮系數(shù)的物理意義是？如何利用壓縮系數(shù)評(píng)價(jià)土的壓縮性質(zhì)？3 .什么是正常固結(jié)土、超固結(jié)土和欠固結(jié)土？ 土的應(yīng)力歷史對(duì)土的 壓縮性有何影響？4 .分層總和法的步驟二、計(jì)算題1 .有一矩形基礎(chǔ)，放置在均質(zhì)粘土層上，如圖所示?；A(chǔ)長(zhǎng)度L為 10m,寬度B為5m,埋置深度D為1.5m,其上作用著中心荷載P等于 l

22、OOOOkNo地基上的天然濕容重為20kN/m3,飽和容重為21kN/m3, 土 的壓縮曲線如圖所示。若地下水位距離基底2.5m,試求基礎(chǔ)中心點(diǎn) 的沉降量。2 .設(shè)飽和粘土層的厚度為10m,位于不透水堅(jiān)硬巖層上，由于基底 上作用著豎直均布荷載，在土層中引起的附加應(yīng)力的大小和分布如圖 所示。若土層的初始孔隙比el為0.8,壓縮系數(shù)av為2. 5Xl（TkPa t,滲透系數(shù)k為2. Ocm/year。試問：（1）加荷一年后，基礎(chǔ)中心點(diǎn)的沉降量為多少？(2)當(dāng)基礎(chǔ)的沉降量達(dá)到20cm時(shí)需要多少時(shí)間？nTTTIlTTTTl ；，二Z1透水層I240kPa160kPaI不透水層一、簡(jiǎn)答題1 . 土的壓縮

23、性是指土在壓力作用下體積壓縮變小的性能。在荷重作 用下，土發(fā)生壓縮變形的過程就是土體積縮小的過程。土是由固、液、 氣三相物質(zhì)組成的，土體積的縮小必然是土的三相組成部分中各部分 體積縮小的結(jié)果。土粒與水本身的微小變形可忽略不計(jì)，土的壓縮變 形主要是由于孔隙中的水和氣體被排出，土粒相互移動(dòng)靠攏，致使土 的孔隙體積減小而引起的，因此土體的壓縮變形實(shí)際上是孔隙體積壓 縮，孔隙比減小所致。2 .壓縮曲線上的一段曲線的斜率“ = tga = " =芻工一 Pl壓縮系數(shù)是表示土的壓縮性大小的主要指標(biāo)，其值越大，表明在某壓 力變化范圍內(nèi)孔隙比減少得越多，壓縮性就越高。同一種土的壓縮系 數(shù)并不是常數(shù)，

24、而是隨所取壓力變化范圍的不同而改變。因此在建 筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJ7-89)中規(guī)定，以p,=0. IMPa, p2=0. 2MPa 時(shí)相應(yīng)的壓縮系數(shù)a一作為判斷土的壓縮性的標(biāo)準(zhǔn)。低壓縮性土： a1.2<0. IMPa-l中等壓縮性土: 0. IMPa-laO. 5 MPa-1高壓縮性土： a-220.5 MPa-3 .土在形成和存在的歷史中只受過的荷載等于目前土層所受的自重 應(yīng)力。并在其應(yīng)力作用下完全固結(jié)的土稱為正常固結(jié)土若土層在歷史上曾經(jīng)受到固結(jié)應(yīng)力大于目前土層所受的自重應(yīng)力。由 于地質(zhì)作用，上部土層被剝蝕，而形成現(xiàn)在地表，這種土稱為超固結(jié) io如土屬于新近沉積的堆積物，在其自重

25、應(yīng)力作用下尚未完全固結(jié)，稱 為欠固結(jié)土。4 .分層，除每一薄層的厚度hWO. 4b (b為基底寬度)外，地下 水位處，層與層接觸面處都要作為分層點(diǎn)。或者厚度為1 2m。計(jì)算地基土的自重應(yīng)力，并按一定比例繪制自重應(yīng)力分布圖，(自 重應(yīng)力從地面算起)。計(jì)算基礎(chǔ)底面接觸壓力計(jì)算基礎(chǔ)底面附加應(yīng)力，基礎(chǔ)底面附加應(yīng)力Po等于基礎(chǔ)底面接觸壓力減去基礎(chǔ)埋深(d)以內(nèi)土所產(chǎn)生的自重應(yīng)力rd。即 M)= p-yd計(jì)算地基中的附加應(yīng)力，并按與自重應(yīng)力同一比例繪制附加應(yīng)力的 分布圖形。附加應(yīng)力從基底面算起。按基礎(chǔ)中心點(diǎn)下土柱所受的附加 應(yīng)力計(jì)算地基最終沉降量。基礎(chǔ)底面以下某深度z處的附加應(yīng)力C 為：% = KjPo確

26、定壓縮土層最終計(jì)算深度ZI1O因地基土層中附加應(yīng)力的分布是隨 著深度增大而減小，超過某一深度后，以下的土層壓縮變形是很小， 可忽略不計(jì)。此深度稱為壓縮土層最終計(jì)算深度乙。一般土根據(jù)。Z W0.2。.條件確定，軟土由。zWO.lOs確定。計(jì)算每一薄層的沉降量Si。由以下公式得§ =(上上)h1 +。即為對(duì)應(yīng)于第i分層土上下層面自重應(yīng)力值的平均值Pli從土的壓縮 曲線上得到的孔隙比；打?yàn)閷?duì)應(yīng)于第i分層土自重應(yīng)力平均值Ph與上下層面附加應(yīng)力 值的平均值PA之和計(jì)算地基最終沉降量二:計(jì)算題1.解：由L/B=10/5=210可知，屬于空間問題，且為中心荷載，所 以基底壓力為 p=P/(LXB)

27、 =10000/(10X5) =200kPa基底附加應(yīng)力為 pO=p- Y d=200-20 XI. 5 = 170kPa因?yàn)槭蔷|(zhì)土，且地下水位在基底以下2. 5m處，取分層厚Hi=2. 5m。 求各分層面的自重應(yīng)力(注意：從地面算起)并繪分布曲線0 s0= Yd=20 X 1.5=30kPao sl= o sO +yH1=30+20 X2. 5=80kPa0 s2= o si +vH2=80+(21-9. 8) X2. 5=108kPao s3= o s2 +YH3=108+(21-9. 8) X2. 5=136kPao s4= o s3 +YH4=136+(21-9. 8) X2. 5=

28、164kPao s5= o s4 +YH5=164+(21-9. 8) X2. 5=192kPa求各分層面的豎向附加應(yīng)力并繪分布曲線通過中心點(diǎn)將基底劃分為四塊相等的計(jì)算面積，每塊的長(zhǎng)度Ll=5m,寬度Bl=2.5m位置Zj (幺 BL B% = 4KsPo (kPa)00020. 2517012.5120. 199913625.0220. 12028237.5320. 073250410.0420. 047432512. 5520. 032822確定壓縮層厚度。從計(jì)算結(jié)果可知，在第4點(diǎn)處有 o z4/ s4 = 0. 195<0. 2,所以，取壓縮層厚度為10m。計(jì)算各分層的平均自重應(yīng)力

29、和平均附加應(yīng)力。根據(jù)pli二。si和p2i=。si+ ozi分別查取初始孔 隙比和壓縮穩(wěn)定后的孔隙比，層號(hào)%CTziP2i= °si + %«2i%252030170180550. 9351361532080. 872108940.915821092030. 8731361220. 89550661880.87541641500. 88532411910.873尸(1)該土層的平均附加應(yīng)力為 0 z=(240+160)/2=200kPa 最終沉降量S = gzH =1 + e, z固結(jié)系數(shù)c =k(l + e*2 _、avrw = 時(shí)間因子ZXlOkPa1 “z sen x

30、 200kPa x 1000cm1 + 0.8= 27.8cm2cm/y(l + 0.8)0.00025kPa ! x lOkN / m3 = L47 x 105cm2 / y -Ct L47xl0cm2 / vxl'-IF 10002cm2= 0.147az 240 1 .a = = 1.56160查表確定U=0. 45St = S xU = 12.5cm(2)已知基礎(chǔ)的沉降為St=20cm,最終沉降量S=27.8cmS =0.72g 240a = Y =% 160查表確定Tv=0.47U =又Cv = L47xl05cm2/yT =幺' H2t = 0.73year第五章土

31、的抗剪強(qiáng)度一、簡(jiǎn)答題1 .什么是土的抗剪強(qiáng)度？影響土的抗剪強(qiáng)度的主要因素。2 .試推導(dǎo)出粘性土的極限平衡條件方程式。3 . 土體中發(fā)生剪切破壞的平面是不是剪應(yīng)力最大的平面？在什么情 況下，剪切破壞面與最大剪應(yīng)力面是一致的？在一般情況下，剪 切破壞面與大主應(yīng)力面成什么角度？4 .簡(jiǎn)述有效應(yīng)力原理？二、計(jì)算題1 .已知某土體單元的大主應(yīng)力。l=380kPa,小主應(yīng)力。3 = 210kPao 通過試驗(yàn)測(cè)得土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c=20kPa, 6=19° ,問該單元土體 處于什么狀態(tài)？并判斷最大剪應(yīng)力面是否破壞？2 .設(shè)砂土的內(nèi)摩擦角為38度,A點(diǎn)的大主應(yīng)力為530kPa,小主應(yīng)力 為120kP

32、a,該點(diǎn)處于什么狀態(tài)？ B點(diǎn)所受剪應(yīng)力122kPa,法線應(yīng)力 246kPa該點(diǎn)處于什么狀態(tài)？3 .某飽和土樣，有效抗剪強(qiáng)度指標(biāo)為C' = 12kPa” = 28。大小主應(yīng)力 為巴=400kPa % = 250kPa孔隙水壓力為 =160kPa時(shí)，土樣可能破裂面 上的剪應(yīng)力是多少？ 土樣是否會(huì)破壞？答案：一、簡(jiǎn)答題1. 土的抗剪強(qiáng)度是指土體對(duì)于外荷載所產(chǎn)生的剪應(yīng)力的極限抵抗能 力。當(dāng)土中某點(diǎn)由外力所產(chǎn)生的剪應(yīng)力達(dá)到土的抗剪強(qiáng)度時(shí)，土體就 會(huì)發(fā)生一部分相對(duì)于另一部分的移動(dòng)，該點(diǎn)便發(fā)生了剪切破壞。土的 抗剪強(qiáng)度主要由粘聚力C和內(nèi)摩擦角夕來表示，土的粘聚力c和內(nèi) 摩擦角伊稱為土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)。

33、sin。=(% -%)/2(b +bJ/2 + Cctg。%=a.tg2 （45° +1）+ 2c 吆（45° + g） 乙乙g（45° § + 2c吆（45”一!）3 . 土體中發(fā)生剪切破壞的平面不是剪應(yīng)力最大的平面。在三軸壓縮 試驗(yàn)的不固結(jié)不排水試驗(yàn)下，剪切破壞面與最大剪應(yīng)力面是一致的。在一般情況下，剪切破壞面與大主應(yīng)力面成儀=45。+0。 24 .作用于飽和土體內(nèi)某截面上總的正應(yīng)力由兩部分組成：一部分為 孔隙水壓力，它沿著各個(gè)方向均勻作用于土顆粒上，其中由孔隙水自 重引起的稱為靜水壓力，由附加應(yīng)力引起的稱為超靜孔隙水壓力（通 常簡(jiǎn)稱為孔隙水壓力）；

34、另一部分為有效應(yīng)力它作用于土的骨架（土 顆粒）上，其中由土粒自重引起的即為土的自重應(yīng)力，由附加應(yīng)力引 起的稱為附加有效應(yīng)力?？梢赃M(jìn)一步表述成如下的有效應(yīng)力原理：（1） 飽和土體內(nèi)任一平面上受到的總應(yīng)力等于有效應(yīng)力加孔隙水壓力之 和；（2） 土的強(qiáng)度的變化和變形只取決于土中有效應(yīng)力的變化 二、計(jì)算題1.解： （1）直接用工與Tf的關(guān)系來判別 剪破面與大主應(yīng)力面的夾角：8 = 45。+幺=54。2分別求出剪破面上的法向應(yīng)力。和剪應(yīng)力丁為3 "八 480 + 210 480 210ng = - + cos26 =+cos108 = 303kPa2222t = 7一.26 = 480 210

35、 sin 108° = 128kPa 22求相應(yīng)面上的抗剪強(qiáng)度Tf為Tf =c + Ban。= 20 + 303tanl9° = 124kPa由于t=128> t f=124,說明該單元體早已破壞。（2）取最大剪應(yīng)力斜面處于什么狀態(tài)最大剪應(yīng)力與大主應(yīng)力面的夾角8 = 45°分別求出最大剪應(yīng)力面上的法向應(yīng)力。和剪應(yīng)力T為0+5.480 + 210 480-210,、八。no = -5+ cos20 =+cos90° = 345kPa2222t = aLgAsin2e = 480 219 shi90。= 135kPa22求相應(yīng)面上的抗剪強(qiáng)度Tf為Tf

36、=c + Ban。= 20 + 345tanl9° = 139kPa由于t=135> t f=138,說明最大剪應(yīng)力面沒有破壞2.解：(1)判斷A點(diǎn)LL->o0clf = G3tan2(45° +-) + 2ctan(45° + -) = 120tan2(45° + ) + 2x 0tan(45° + ) = 504.45kPa 2222%f<%=530 a點(diǎn)破壞(2)判斷B點(diǎn)Tf =c + otan = 0 + 246tan38° = 192.2kPaT = 122<Tf B點(diǎn)不會(huì)破壞3.解:t f=cJ +

37、 (o -u) tg 4> gi =0,-11= 400 -160 = 240kpa j - u = 250 -160 = 90kpa剪破面與大主應(yīng)力面的夾角e = 45°+ = 59°2分別求出剪破面上的法向應(yīng)力。'和剪應(yīng)力丁為.G/+G/ 6 y “ 240 + 90 240-900 ico = -+ cos20 =+cosl 18 = 130kPa2222240-900t = - sin20 =sin 118 = 66kPa22Tf =ctan。=12 + 130tan28。=81kPa由于t=66 < t f=8h說明土體穩(wěn)定。第六章土壓力與擋土

38、墻一、簡(jiǎn)答題1 .影響擋土墻土壓力的因素？其中最主要的影響因素是什么？2 . 土壓力的分類及大小關(guān)系？3 .對(duì)朗肯士壓力理論和庫(kù)侖士壓力理論進(jìn)行比較。二、計(jì)算題1 .已知某重力式擋土墻，墻高H=6.0m,墻背豎直、光滑，填土表面 水平，填土容重Y =18. 5kN/m3,內(nèi)摩擦角6 =200,粘聚力c=19kPa。 求作用在擋土墻上的主動(dòng)、被動(dòng)土壓力，并繪出土壓力分布圖。2 .已知某混凝土擋土墻，墻高H=5.0m,墻背豎直、光滑，填土表面 水平，作用有均布荷載q=20kPa。填土容重Y=17kN/m3,內(nèi)摩擦角6 = 300,粘聚力c=10kPa。求作用在擋土墻上的主動(dòng)土壓力。3 .已知某混凝

39、土擋土墻，墻高H=5. 0m,墻背豎直、光滑，填土表 面水平，墻后土體分為兩層。第一層層高為2m. n為18kN/m: 61為 30°,3 = 0。第二層層高為 3m 心為 19. 5kN/m C2為 lOkPa, 62為 15° 求作用在擋土墻上的主動(dòng)土壓力？4 .已知某混凝土擋土墻，墻高H=7.0m,墻背豎直、光滑，填土 表面水平，墻后土體分為兩層，第一層層高為3m. n為16. 5kN/m：', 儲(chǔ)為20*3=0。第二層層高為4m心為19kN/m3, C?為10kPa,。為 30° ,門球?yàn)?0kN/n?。地下水位于填土表面以下3m處。求作用在擋 土

40、墻上的主動(dòng)土壓力？ 答案：一、簡(jiǎn)答題1. 土壓力的性質(zhì)和大小與墻身的位移、墻體的材料、墻體高度及 結(jié)構(gòu)形式、墻后填土的性質(zhì)、填土表面的形狀以及墻和地基的彈性等 有關(guān)。在這些因素中，以墻身的位移、墻高和填土的物理力學(xué)性質(zhì)最 為重要。墻體位移的方向和位移量決定著土壓力的性質(zhì)和大小。2. 土壓力可以分為以下三種：（一）靜止土壓力：擋土墻在土壓力作用下，墻后土體沒有破壞， 處于彈性平衡狀態(tài)，不向任何方向發(fā)生位移和轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，作用在墻背上 的士壓力稱為靜止土壓力。（二）主動(dòng)土壓力：當(dāng)擋土墻沿墻趾向離開填土方向轉(zhuǎn)動(dòng)或平行 移動(dòng)時(shí)，墻后土壓力逐漸減小。這是因?yàn)閴笸馏w有隨墻的運(yùn)動(dòng)而下 滑的趨勢(shì)，為阻止其下滑，土

41、內(nèi)沿潛在滑動(dòng)面上的剪應(yīng)力增加，從而 使墻背上的土壓力減小。當(dāng)位移達(dá)到一定量時(shí)，滑動(dòng)面上的剪應(yīng)力等 于土的抗剪強(qiáng)度，墻后土體達(dá)到主動(dòng)極限平衡狀態(tài)，填土中開始出現(xiàn) 滑動(dòng)面，這時(shí)作用在擋土墻上的土壓力 減至最小，稱為主動(dòng)土壓力。（三）被動(dòng)土壓力：當(dāng)擋土墻在外力作用下（如拱橋的橋臺(tái)）向墻背 填土方向轉(zhuǎn)動(dòng)或移動(dòng)時(shí)，墻擠壓土，墻后土體有向上滑動(dòng)的趨勢(shì)，土 壓力逐漸增大。當(dāng)位移達(dá)到一定值時(shí)，潛在滑動(dòng)面上的剪應(yīng)力等于土 的抗剪強(qiáng)度，墻后土體達(dá)到被動(dòng)極限平衡狀態(tài)，填土內(nèi)也開始出現(xiàn)滑 動(dòng)面。這時(shí)作用在擋土墻上的土壓力增加至最大，稱為被動(dòng)土壓力。 三種土壓力之間存在如下關(guān)系P'PoVPp3. 1）朗肯和庫(kù)倫

42、士壓力理論都是由墻后填土處于極限平衡狀態(tài)的條 件得到的。但朗肯理論求得是墻背各點(diǎn)土壓力強(qiáng)度分布，而庫(kù)倫理論 求得是墻背上的總土壓力。2）朗肯理論在其推導(dǎo)過程中忽視了墻背與 填土之間的摩擦力，認(rèn)為墻背是光滑的，計(jì)算的主動(dòng)土壓力誤差偏大, 被動(dòng)土壓力誤差偏小，而庫(kù)倫理論考慮了這一點(diǎn)，所以，主動(dòng)土壓力 接近于實(shí)際值，但被動(dòng)土壓力因?yàn)榧俣ɑ瑒?dòng)面是平面誤差較大，因此,一般不用庫(kù)倫理論計(jì)算被動(dòng)土壓力。3)朗肯理論適用于填土表面為水 平的無粘性土或粘性土的土壓力計(jì)算，而庫(kù)倫理論只適用于填土表面 為水平或傾斜的無粘性土，對(duì)無粘性土只能用圖解法計(jì)算。二、計(jì)算題1 .解： (1)主動(dòng)土壓力Ka=tg2(45

43、76;-1) = 0.49Pa = yzKa - 2c 底= 18.5x6x0.49-2x 19 血麗=27.79kPa2c 2x19丫 底 18.5x7049=2.93mEa =-(H- z0 )pa =-(6-2.93) x 27.79 = 42.6kN /in2 2作用點(diǎn)：生2 = 1.02m3(2)被動(dòng)土壓力Kp=tg2(45° + ?) = 2.04Z = 0 ppI =2CK7 = 2xl95/Zo4=54.3kPaZ = H pp2= yzKp + 2c= 18.5x6x2.04 + 2x 19同？ = 280.7kPaEp=l H(2c 網(wǎng)7+YHKp + 2c 網(wǎng)7

44、)= - yH2Kp + 2c/7 = 1005kN / m22F1Xy + F2x1 = F.X54.3 x6x- + 226.4 x-x- = 1005>X 22 3作用點(diǎn)的計(jì)算：2. 32m2.解：Ka = tg2 (45°) = 033將均布荷載換算成當(dāng)量的士重。g = yh = q h = = 1.2m Y擋土墻上表面的主動(dòng)土壓力：pa =yzKa - 2CkT = 17 x 6.2 x 0.33 - 2 x lOx/033 = 23.3kPap = yzK - 2CJK"=Oz = = = 2x：。= 2.1ma7 a丫辰 17x>/033z0 =

45、z -h = 2.1 L2 = 0.9mEa =-(H-z0)/; =A(5-0.9)x23.3 = 48kN/m 22作用點(diǎn):H-Zo 一 =1.4m33.解：Kal =tg2(45°-y) = 0.331 .第一層土的主動(dòng)土壓力計(jì)算"450書=0.59Paijt = Y)zK31 = 0Pai 下= 18 X 2 X 033 = 12kPaYiHi=Y2h4H 18x2=1.9m2 .第二層土的主動(dòng)土壓力計(jì)算pa2、= 丫？hK垃 一2C277 = 19.5xl.9x0.59-2xl0x>/039 = 5.9kPaPaiF = Y2 (h + H? )K&

46、2 2C2= 19.5 x (L9 + 3) x 659 2 x 1° x 5/ = 40 4kPaE& = 2 珥 x 12 + ,耳 x (5.9 + 40.4) = 81.4kN / m 224.解：KaI=tg2(450-y) = 0.49Ka2=tg2(450-y) = 0.33(一)第一層土的主動(dòng)土壓力計(jì)算g = y 乩=qh0 = = 6. ImYi1 .第一層土的上表面Pan = Y.h0Kal =qKal =100x0.49 = 49kPa下=力(h0 + H1)Kal = 16.5x9.1x0.49 = 74kPa(二)第二層土的主動(dòng)土壓力計(jì)算Yi(H+%

47、) = ”】h=Y1(H1+h() = 18x94丫219pil2 1 =- 2C2= 19 x 8.6 x 0.33-2xl0x >/033 = 42kPaPa2y = (y2h +r2H2)Ka2 2C2 -y/Ka2 = (19 x 8.6 4-10 x 4) x 0.332 x 10 x a/0.33 =56kPaEa =lH1x(49 + 74) + lH2x(42 + 56) = 381kN/m2 2第七章土坡穩(wěn)定一、簡(jiǎn)答題1 . 土坡失穩(wěn)的機(jī)理是什么？有那些影響土坡穩(wěn)定的因素。2 .試從滑動(dòng)面形式、條塊受力條件及安全系數(shù)定義簡(jiǎn)述瑞典條分法 的基本原則。答案：一、簡(jiǎn)答題1.如

48、果靠坡面處剪切破壞的面積很大，則將產(chǎn)生一部分土體相對(duì)于 另一部分土體滑動(dòng)的現(xiàn)象，稱為滑坡。土體的滑動(dòng)一般系指土坡在一定范圍內(nèi)整體地沿某一滑動(dòng)面向下和向外移動(dòng)而喪失其穩(wěn)定性。土坡滑動(dòng)失穩(wěn)的原因一般有以下兩類情況：（1）外界力的作用破壞了土體內(nèi)原來的應(yīng)力平衡狀態(tài)。如基坑的 開挖，由于地基內(nèi)自身重力發(fā)生變化，改變了土體原來的應(yīng)力平衡狀 態(tài)；又如路堤的填筑、土坡頂面上作用外荷載、土體內(nèi)水的滲流、地 震力的作用等也都會(huì)破壞土體內(nèi)原有的應(yīng)力平衡狀態(tài)，導(dǎo)致土坡坍 塌。（2） 土的抗剪強(qiáng)度由于受到外界各種因素的影響而降低，促使土 坡失穩(wěn)破壞。如外界氣候等自然條件的變化，使土?xí)r干時(shí)濕、收縮膨 脹、凍結(jié)、融化等，

49、從而使土變松，強(qiáng)度降低；土坡內(nèi)因雨水的浸入 使土濕化，強(qiáng)度降低；土坡附近因打樁、爆破或地震力的作用將引起 土的液化或觸變，使土的強(qiáng)度降低。2.假定滑坡體和滑面以下土體均為不變形的剛體，滑面為連續(xù)面， 滑面上各點(diǎn)的法向應(yīng)力采用條分法獲得，分析每一土條受力，根據(jù)滑 塊剛體極限平衡條件，假定整個(gè)滑面上各點(diǎn)的安全系數(shù)相等，確定安 全系數(shù)?；瑒?dòng)體內(nèi)土條n,第i 土條上的力：1、重力：Wi=ribihi； 都為已知量；2、底面反力：Ni和Ti；3、比較所有安全系數(shù)，選最小 值；假設(shè)滑動(dòng)面為圓弧，不考慮條間力這時(shí)土條i僅有作用力Wi, Ni及 Ti,根據(jù)平衡條件可得：% =嗎 cos ?年=CFj tan

50、嗎 +c；=1（2 tan +/幻，3=（J cos q tan 中% +A于是土條i上的作用力對(duì)圓心0產(chǎn)生的滑動(dòng)力矩Ms及抗滑 力矩Mr分別為：", 二 7；舄=叫%安全系數(shù):Mt = %/逮=(筆 cos% tan 電：+<7/)我廠 X( cJi + W,cos ajg R)二G ：/ j 必sin出第八章地基承載力一、簡(jiǎn)答題1 .地基破壞形式有哪幾種類型？各在什么情況下容易發(fā)生?2 .影響地基承載力的因素有哪些？3 .何謂地基的臨塑荷載？如何計(jì)算？4 .地基臨界荷載的物理概念是什么？中心荷載和偏心荷載作用下， 臨界荷載有何區(qū)別？二、計(jì)算題1.例：某建筑物采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)

51、?；A(chǔ)底面長(zhǎng)度為3m,寬度為 2.4m,承受中心荷載?；A(chǔ)埋深2.2m。地基土分為三層第一層：人 工填土 Yi=18. 6kN/m3,第二層：粘土 Y2=19. 8kN/m3, 4)2=220, c2 = 26kPao 第三層：粉質(zhì)粘土 Y 3=16. 2kN/m3, (l)3=150, c3 = 15kPao求地基的臨塑荷載和臨界荷載答案：一、簡(jiǎn)答題1 .(1)整體剪切破壞：其特征是，當(dāng)基礎(chǔ)上荷載較小時(shí)，基礎(chǔ)下形 成一個(gè)三角形壓密區(qū)I,隨同基礎(chǔ)壓入土中，這時(shí)p- s曲線呈直線 關(guān)系。隨著荷載增加，壓密區(qū)I向兩側(cè)擠壓，土中產(chǎn)生塑性區(qū)，塑性 區(qū)先在基礎(chǔ)邊緣產(chǎn)生，然后逐步擴(kuò)大。這時(shí)基礎(chǔ)的沉降增長(zhǎng)率

52、較前一 階段增大，故p-s曲線呈曲線狀。當(dāng)荷載達(dá)到最大值后，土中形成 連續(xù)滑動(dòng)面，并延伸到地面，土從基礎(chǔ)兩側(cè)擠出并隆起，基礎(chǔ)沉降急 劇增加，整個(gè)地基失穩(wěn)破壞。這時(shí)P-S曲線上出現(xiàn)明顯的轉(zhuǎn)折點(diǎn)， 其相應(yīng)的荷載稱為極限荷載。整體剪切破壞常發(fā)生在淺埋基礎(chǔ)下的密 砂或硬粘土等堅(jiān)實(shí)地基中。(2)局部剪切破壞：其特征是，隨著荷載的增加，基礎(chǔ)下也產(chǎn)生壓密 區(qū)I及塑性區(qū)n,但塑性區(qū)僅僅發(fā)展到地基某一范圍內(nèi)，土中滑動(dòng)面 并不延伸到地面，基礎(chǔ)兩側(cè)地面微微隆起，沒有出現(xiàn)明顯的裂其 曲線也有一個(gè)轉(zhuǎn)折點(diǎn)，但不象整體剪切破壞那么明顯。局部剪切破壞 常發(fā)生于中等密實(shí)砂土中。(3)刺入剪切破壞：其特征是，在基礎(chǔ)下沒有明顯的連

53、續(xù)滑動(dòng)面，隨 著荷載的增加，基礎(chǔ)隨著土層發(fā)生壓縮變形而下沉，當(dāng)荷載繼續(xù)增加, 基礎(chǔ)周圍附近土體發(fā)生豎向剪切破壞，使基礎(chǔ)刺入土中，刺入剪切破 壞的p-s曲線沒有明顯的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，沒有明顯的比例界限及極限荷載, 這種破壞形式發(fā)生在松砂及軟土中。2 . (1)基礎(chǔ)形狀的影響：在用極限荷載理論公式計(jì)算地基承載力時(shí) 是按條形基礎(chǔ)考慮的，對(duì)于非條形基礎(chǔ)應(yīng)考慮形狀不同對(duì)地基承載力 的影響。（2）荷載傾斜與偏心的影響：在用理論公式計(jì)算地基承載力時(shí)， 均是按中心受荷考慮的。但荷載的傾斜和偏心對(duì)地基承載力是有影響 的。（3）覆蓋層抗剪強(qiáng)度的影響：基底以上覆蓋層抗剪強(qiáng)度越高，地 基承載力顯然越高，因而基坑開挖的大小和施

54、工回填質(zhì)量的好壞對(duì)地 基承載力有影響。（4）地下水位的影響：地下水位上升會(huì)降低土的承載力。（5）下臥層的影響：確定地基持力層的承載力設(shè)計(jì)值應(yīng)對(duì)下臥層 的影響作具體的分析和驗(yàn)算。此外，還有基底傾斜和地面傾斜的影響，地基土壓縮性和試驗(yàn)底 板與實(shí)際基礎(chǔ)尺寸比例的影響、相鄰基礎(chǔ)的影響、加荷速率的影響地 基與上部結(jié)構(gòu)共同作用的影響等等。在確定地基承載力時(shí)，應(yīng)根據(jù)建 筑物的重要性及結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，對(duì)上述影響因素作具體分析。3 .地基的臨塑荷載臨塑荷載P cr是地基變形的第一、二階段的分界荷載，即地基中 剛開始出現(xiàn)塑性變形區(qū)時(shí)，相應(yīng)的基底壓力。P “二兀（yd+cYg（p）+yd=7Uctg（p- + （p4 .

55、臨界荷載：大量工程實(shí)踐表明，用P cr作為地基承載力設(shè)計(jì)值是 比較保守和不經(jīng)濟(jì)的。即使地基中出現(xiàn)一定范圍的塑性區(qū)，也不致危 及建筑物的安全和正常使用。工程中允許塑性區(qū)發(fā)展到一定范圍，這 個(gè)范圍的大小是與建筑物的重要性、荷載性質(zhì)以及土的特征等因素有 關(guān)的。一般中心受壓基礎(chǔ)可取z皿=b/4,偏心受壓基礎(chǔ)可取z a=b/3 二、計(jì)算題1 .解：（1）求臨塑荷載PcrfdNq+cNc根據(jù)持力層粘土6查表Nd =3.4Nc=6.0Y】X1 + Y2X1.2 18.6X1 + 19.8X1.2 XT z 5Yo = 1=19. 26kN / m302.22.2pcr = y（）dNd +cN c=19. 26X3. 4X2. 2 + 26X6 = 300kpa（2）求臨界荷載Pl =