110kV變電站模板安裝和拆除工程施工設(shè)計方案

1、專業(yè)資料SJSB3 ：特殊（專項）施工技術(shù)方案（措施）報審表特殊（專項）施工技術(shù)方案（措施）報審表工程名稱：泉州永春達埔110kV 變電站工程編號：致廈門瑞駿電力監(jiān)理有限公司監(jiān)理項目部：現(xiàn)報上泉州永春達埔110kV 變電站工程模板安裝及拆除工程特殊（專項）施工技術(shù)方案（措施），請審查。附件：模板安裝及拆除專項施工技術(shù)方案施工項目部（章） ：項目經(jīng)理：日期：2016年10月10日監(jiān)理項目部審查意見：監(jiān)理項目部（章） ：總監(jiān)理工程師：專業(yè)監(jiān)理工程師：日期：年月日業(yè)主項目部審批意見：業(yè)主項目部（章） ：項目經(jīng)理：日期：年月日注本表一式份，由施工項目部填報，業(yè)主項目部、監(jiān)理項目部、施工項目部各存份。w

2、ord 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料泉州永春達埔110kV 變電站工程模板安裝及拆除專項施工技術(shù)方案泉州億興電力工程建設(shè)有限公司2016年 10月 10日word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料批準：年月日審核：年月日編寫：年月日word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料目錄一、適用范圍1二、編寫依據(jù)1三、作業(yè)流程2四、工藝流程說明及主要質(zhì)量控制要點2五、模板及支撐系統(tǒng)驗算6六、危險點辨識及預(yù)控措施21七、工藝質(zhì)量要求22八、質(zhì)量通病防治措施25九、強制性條文27十、質(zhì)量驗評及質(zhì)量控制方式30word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料模板安裝及拆除專項施工技術(shù)方案一、 適用范圍1.1 適用范圍本作業(yè)指導(dǎo)書適用我公司泉州永春達埔

3、110kV 變電站工程承包的合同環(huán)境下，實施變電站配電裝置樓、警衛(wèi)室、 主變壓器基礎(chǔ)、 屋外配電裝置構(gòu)筑物、屋外電纜溝、圍墻及大門、 照明設(shè)施基礎(chǔ)等零星工程模板安裝及拆除施工質(zhì)量保證及內(nèi)部開展經(jīng)營管理。1.2 模板概述及選用參數(shù)配電裝置室柱底標高為±0.000m，縱梁最大跨度為9.45m，橫梁最大跨度為6.5m，屋面結(jié)構(gòu)標高為4.8m-5.1m 。二次設(shè)備室柱底標高為±0.000m，縱梁最大跨度為9.45m，橫梁最大跨度為5.4m；樓面結(jié)構(gòu)標高3.8m-4.1m 。警衛(wèi)室柱底標高為±0.000m，縱梁最大跨度為5.4m，橫梁最大跨度為4.5m；樓面結(jié)構(gòu)標高3.5m

4、-3.65m 。本工程柱用采用木模，支撐采用48mm鋼管滿堂支撐，鋼管應(yīng)符合國家現(xiàn)行規(guī)范，支柱模用方木采用鋼管通長上下卡牢，柱間距不大于600mm用短鋼管卡牢。梁板支撐采用48mm鋼管，底模起拱高度符合規(guī)范要求。二、 編寫依據(jù)序號編寫依據(jù)1福建億興電力設(shè)計院有限公司設(shè)計的泉州永春達埔110kV 變電站工程施工圖；2建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20133 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-20124 建筑施工計算手冊江正榮著5 建筑施工手冊第四版6建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-20087建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ 80-19918建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范

5、JGJ162-20089混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-201110 110kV1000kV 變電（換流）站土建工程施工質(zhì)量驗收及評定規(guī)程Q/GDW183-200811 輸變電工程建設(shè)標準強制性條文實施管理規(guī)程Q/GDW248-200812國家電網(wǎng)公司輸變電工程質(zhì)量通病防治工作要求及技術(shù)措施（基建質(zhì)量【 2010】 19 號）13國家電網(wǎng)公司輸變電工程標準工藝（一）：施工工藝示范手冊14 國家電網(wǎng)公司輸變電工程標準工藝（三） ：工藝標準庫 2012 版15電力建設(shè)安全工作規(guī)程（變電所部分）（ DL5009.3-2005 ）16 經(jīng)批準的施工組織設(shè)計word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料

6、三、 作業(yè)流程施工準備地梁、承臺模板支設(shè)驗收合格鋼筋工程澆筑混凝土經(jīng)批準地梁模板拆除驗收合格圈梁、柱頭模板支設(shè)鋼筋工程澆筑混凝土經(jīng)批準驗收合格支設(shè)柱、梁板模板柱鋼筋工程鋼筋綁扎、澆筑混凝土經(jīng)批準模板拆除清理現(xiàn)場模板摟板模板工程施工工藝流程圖四、工藝流程說明及主要質(zhì)量控制要點4.1 施工準備4.1.1人員準備：工序名稱工作人數(shù)（人）負責(zé)人監(jiān)護人測量放線2黃智君鄧正文腳手架工人8黃智君鄧正文模板安裝、拆除工人12黃智君鄧正文運輸工人6黃智君鄧正文細部處理3黃智君鄧正文4.1.2材料準備：序號材料名稱要求1鋼管及扣件鋼管 ? 48× 3.2mm2模板九夾合板（應(yīng)選用表面平整、有一定強度剛度

7、的材料。）word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料3松方木50 mm×100 mm松方木， 100 mm×150 mm松方木4螺栓10 螺紋螺栓， 12 對拉螺栓4.1.3主要工器具及機械設(shè)備：序號名 稱規(guī)格/ 型號單位數(shù)量備注1全站儀BTS912CLA臺12水準儀HZX-32臺13塔尺5m把24鋼尺50m把25鋼尺5m把46自卸汽車20t臺27電鋸臺48手鋸臺69電鉆臺210電焊機臺111切割機臺14.1.4技術(shù)培訓(xùn)及交底 :項目部應(yīng)該對施工班組進行技術(shù)培訓(xùn)及技術(shù)交底，使施工人員掌握熟悉場地平整施工工藝標準、相關(guān)的技術(shù)要求、 要領(lǐng)。組織施工人員熟悉施工圖紙，明確施工方法，掌握施工

8、工藝，熟悉機具的使用。4.2柱模板安裝柱模板安裝工藝流程圖施工準備定位放線腳手架搭設(shè)模板安裝檢查對角線長度差安裝柱箍全面檢查校整體固定柱頭補差預(yù)驗柱模板工程施工工藝流程圖柱模板采用16 厚復(fù)合板，背楞采用50× 100mm木枋，柱箍用48× 3.5 鋼管。模板根據(jù)柱截面尺寸進行配制，柱與梁接口處，采取柱模開槽，梁底及側(cè)模與槽邊相接，拼縫嚴密，并用木枋壓緊，柱模加固采用鋼管抱箍，每450mm一道。安裝前要檢查是否平整，若不平整，要先在模板下口外輔一層水泥漿（1020mm厚）以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。柱模板的下端應(yīng)有空位的基礎(chǔ)和防止模板位移固定措施。模板及其支撐等的排列布

9、置應(yīng)按設(shè)計圖進行，柱箍或緊固木楞的規(guī)格，間距應(yīng)按模板設(shè)計計算確定。word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料安裝預(yù)拼裝大塊模板，應(yīng)同時安設(shè)臨時支撐支穩(wěn)，嚴禁將大片模板系于柱子鋼筋上，待四周側(cè)板全部就位后，應(yīng)隨時進行校正，并緊固四個角步，按規(guī)定設(shè)柱，箍或緊固木楞，安設(shè)支撐永久固定。4.2.7安裝預(yù)拼裝整體柱模時，應(yīng)邊就位邊校正邊安設(shè)支撐。支撐與地面的傾角不能小于60°。4.3梁模板施工4.3.1工藝流程：施工準備定位放線支撐搭設(shè)支柱頭模鋪設(shè)底板拉線找平支設(shè)側(cè)模全面檢查整體固定預(yù)驗梁模板工程施工工藝流程圖根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿

10、縱、橫向間距均為1.4m；立桿須設(shè)置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內(nèi)設(shè)置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于 1800mm；. 立桿頂端必須設(shè)置縱橫雙向水平桿。在滿堂架的基礎(chǔ)上在主次對拉螺栓梁的梁底再加一排立桿，沿梁方向間距1.4m。梁底小橫桿和立桿交接處立枋木桿加設(shè)保險扣。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4.3.4 剪刀撐。豎直方向： 縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設(shè)置一道豎向剪刀? 48×3.5鋼管撐。水平方向：沿全平面每隔2 步設(shè)置一道水平剪刀撐，剪刀撐寬度不應(yīng)小于 4 跨，且不應(yīng)小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜

11、在4560 度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45 度。梁模板安裝1 大龍骨采用? 48× 3.2mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm× 80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。2 梁底模板鋪設(shè)：按設(shè)計標高拉線調(diào)整支架立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。3 梁側(cè)模板鋪設(shè)：根據(jù)墨線安裝梁側(cè)模板、壓腳板、斜撐等。梁側(cè)模應(yīng)設(shè)置斜撐，當梁高大于700mm時設(shè)置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。4.4樓板模板施工工藝流程圖：word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料施工準備

12、定位放線支撐搭設(shè)高程控制龍骨鋪設(shè)、加固樓板模板鋪支設(shè)側(cè)模板全面檢查校正整體固定預(yù)驗摟板模板工程施工工藝流程圖支架搭設(shè)：樓板模板支架搭設(shè)同梁模板支架搭設(shè)，與梁模板支架統(tǒng)一布置。立桿頂部如設(shè)置頂托，其伸出長度不應(yīng)大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應(yīng)靠近立桿，且不大于 100 。模板安裝：采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設(shè)、局部小塊拼補的方法，模板接縫應(yīng)設(shè)置在龍骨上。大龍骨采用? 48×3.2mm 雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm× 80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設(shè)小龍骨，

13、鋪設(shè)模板。樓面模板鋪完后，應(yīng)認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。4.5模板的拆除拆模程序： 先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側(cè)模板最后拆梁底模板。柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設(shè)計或規(guī)范要求的脫模強度。柱模板應(yīng)在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應(yīng)在梁板砼強度達到設(shè)計強度的100%，并有同條件養(yǎng)護拆模試壓報告，經(jīng)監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除。模板拆除的順序和方法。應(yīng)按照配板設(shè)計的規(guī)定進行，遵循先支后拆， 先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。拆模時，操作人員

14、應(yīng)站在安全處，以免發(fā)生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應(yīng)傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料五、模板及支撐系統(tǒng)驗算5.1模板支撐架計算書參數(shù)信息：1. 腳手架參數(shù)橫向間距或排距(m) ：1.5 ；縱距 (m) ：1.5 ；步距 (m) ： 1.80 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m) ：0.10 ；腳手架搭設(shè)高度(m) ： 6.065 ；采用的鋼管 (mm)：? 48× 3.2 ；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養(yǎng)

15、情況，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80 ；板底支撐連接方式：40mm×80mm方木支撐，間距300mm；鋼材彈性模量E=206× 103（ N/mm2）；鋼管抗壓強度設(shè)計值f=205.0 N/mm2鋼管截面慣性矩I=11.357 × 104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。2. 荷載參數(shù)(1) 模板及木楞自重標準值 (kN/m2) ：0.350 ；荷載分項系數(shù) i=1.2(2) 混凝土與鋼筋自重標準值 (kN/m3) ：板 26.0 ； i=1.2(3) 施工人員及設(shè)備均布荷載標準值(kN/m2) ； i=1.4a. 計算模板時取2.50 ；b

16、. 計算支撐小楞構(gòu)件時取1.5 ；c 計算支架立柱時取1.0 ；(4) 砼振搗時產(chǎn)生的荷載標準值 (kN/m2) ：水平模板 2.0 ；垂直面模板 4.0 ； i=1.4(5) 傾倒砼產(chǎn)生的荷載標準值?。?2KN/m2； i=1.43. 木方參數(shù)木方彈性模量E(N/mm2)：9.5 × 103；木方抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)： 13.000 ；木方抗剪強度設(shè)計值(N/mm2)：1.400 ；木方的間隔距離(mm)： 300.000 ；木方的截面寬度(mm)：40.00 ；木方的截面高度(mm)： 80.00 ；word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料圖 2樓板支撐架荷載計算單支撐模板的方木

17、的計算：方木按照簡支梁計算，其截面抵抗矩W和慣性矩 I 分別為：W=bh2/6=4.0 × 8.02/6 = 42.67cm3；I= bh3/12=4.0×8.03/12 =170.67cm4；方木楞計算簡圖荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m) ：q1= 26.00 ×0.30 × 0.120 = 0.936 kN/m；模板的自重線荷載(kN/m) ：q2= 0.350 ×0.30 = 0.105kN/m；word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ： p1 =(1.5+2.0)×

18、; 1.50 ×0.30=1.575kN ；2. 方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q = 1.2×(0.936+0.105) = 1.249 kN/m；集中荷載p = 1.4×1.575=2.205kN；最大彎距M = Pl/4 + ql2/8 = 2.205×0.75 /4 + 1.249×；方木的最大應(yīng)力值 = M / W =0.501×106 /（42.67 × 103） =11.75N/mm2；方木抗彎強度設(shè)計值f=13.0 N/mm2； <f，滿

19、足要求。3. 方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：V = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足：T=3V/（ 2bh）< T其中最大剪力：V = 1.249× 0.75/2 + 2.205/2 = 1.481 kN；方木受剪應(yīng)力計算值T = 3× 1.481×103/(2×40.0 × 80.0) = 0.694 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值T = 1.400 N/mm2； T< T，滿足要求。4. 方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載：q = 1.2（q1 + q2）

20、= 1.249kN/m；集中荷載：p = 1.4P1=2.205 kN；方木最大撓度計算值：Vmax=2205× 1000.03 /(48×9500.0 ×170.67 × 104) +5× 1.249 ×1000.04/(384× 9500.0 × 170.67× 104)=3.836mm；方木最大允許撓度值：V= 1000.0/250=4.0mm； Vmax < V ，滿足要求支撐木方的鋼管的計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料集中荷載P 取縱向板底

21、支撐傳遞力，P =1.249 × 1.0 + 2.205 =3.454 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.267PL=0.267× 3.454 × ；最大撓度 Vmax = 1.883PL3/（100EI ） =3.904mm；最大支座力Nmax = 1.267P +1.000P=4.721kN；鋼管最大彎曲應(yīng)力=M/W=0.726× 106/4732.0=194.84N/mm2；鋼管抗壓強度設(shè)計值f=205.0 N/mm2； < f,滿足要求。支撐鋼管的最大

22、撓度Vmax小于 1000.0/150與 10 mm,滿足要求?？奂够频挠嬎悖弘p扣件承載力設(shè)計值取16.00kN ，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80 ，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值R= Nmax=4.721kN ； R < 12.80 kN，雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料模板支架立桿荷載標準值( 軸力 ) ：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重 (kN) ： NG1 = 0.116 × 9.5 = 1.102kN

23、 ；(2)模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.350 ×1.0 ×1.0 = 0.350 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ： NG3 = 26.0 ×0.12 × 1.0 × 1.00 = 3.12 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3 =4.572 kN；2. 活荷載為施工荷載標準值、振搗和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。活荷載標準值NQ = (1.0+2.0+2.0 )× 1.0 × 1.0 = 5.0 kN；3. 不考慮風(fēng)荷載時 , 立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4

24、NQ = 12.486 kN；立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中N 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN)： N =5.658 kN ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù), 由長細比 lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.58 cm；A立桿凈截面面積(cm2) ：A = 4.502cm2；W立桿凈截面模量( 抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3；(N/mm2)f鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值： f =205.0 N/mm2；l0計算長度(m) ； l0 = h+2ak1計算長度附加系數(shù)，取值為1.155 ；u計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表； u = 1.70；a立桿上端伸出頂層橫桿中

25、心線至模板支撐點的長度；a = 0.10 m；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度l0 = h+2a = 1.800+0.10× 2 = 2.0 m；l0/i =2.0×103/ 15.8 = 126.58；由長細比l0/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.537；鋼管立桿的最大應(yīng)力計算值；=5.658 ×103/ （ 0.537 ×450.2）= 23.4 N/mm2； < f = 205.000 N/mm2，立桿穩(wěn)定性滿足要求。word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料5.2梁模板計算書參數(shù)信息1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m) ： 0.4 ；

26、梁截面高度D(m) ：0.5混凝土板厚度 (mm)： 0.12 ；梁支撐架搭設(shè)最大高度對拉螺栓H(m)：6.065m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m) ：0.10 ；枋 木腳手架步距 (m) ：1.80 ；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m) ： 1.50 ；?4 8×3.5 鋼管立桿橫向間距或排距Lb(m) ：1.50 ；采用的鋼管類型為? 48×3.20 ；扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80 ；承重架支設(shè)：木方支撐平行梁截面A；2. 荷載參數(shù)模板自重 (kN/m2) ： 0.35 ；新澆混凝土自重：24.0kN/m3 ；鋼筋自重 (kN/m3)

27、 ： 4.0 ；施工均布荷載標準值(kN/m2) ：a. 計算模板時取 2.50 ；b. 計算支撐小楞構(gòu)件時取1.5 ；c 計算支架立柱時取1.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2) ：水平模板取2.0 ，垂直面板取4.0 ；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2) ： 2.0 ；新澆筑砼對模板側(cè)面的壓力標準值：F、 F中較小值；i=1.2F=0.22 ct0 1 2V1/2F= cH3. 材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0 ；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0 ；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2) ：1.4 ；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0 ；面板抗彎強度設(shè)計

28、值fm(N/mm2)：13.0 ；鋼材彈性模量E(N/mm2)：2.06 × 105；word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料鋼材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：205.0 ；4. 梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：250.0 ；面板厚度 (mm)： 18.0 ；5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm)： 500；次楞間距 (mm)： 300；穿梁螺栓水平間距 (mm)： 500；穿梁螺栓豎向間距 (mm)： 250；穿梁螺栓直徑 (mm)： M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度 80mm，高度 40mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度 80mm，高度 40mm；梁模板荷載標準值計算1. 梁側(cè)模板

29、荷載新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：式中： c混凝土的密度，取 28KN/m3；t 新澆筑砼的初凝時間（h）： t=200/(T+15)=5.714；T混凝土的入模溫度，取20.0 1外加劑修正系數(shù)，因采用泵送砼故取為1.2 ； 2砼坍落度影響系數(shù)，2 取為 1.15 ；V澆筑速度（ m/h）， V=2.5m/h ；H砼側(cè)壓力計算位置處至新澆筑砼頂面的總高度（m）；梁取1.0 ；則 F=0.22 ct 1 2V1/2=0.22 ×28×5.714 ×1.2 ×1.15 × 2.51/2=76.8KN/m2 F

30、= cH=28× 1.1=30.8KN/m2取兩者較小值，則標準值為F = F =30.8KN/m2；梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1. 內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度 40mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為：W =80×402/6 = 21.33cm3；word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料I=80 × 403/12 = 42.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（ 1） . 內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中，內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M 內(nèi)楞的最大彎距 (N.mm)；W 內(nèi)

31、楞的凈截面抵抗矩；f 內(nèi)楞的強度設(shè)計值 (N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載q=(1.2 ×30.8 × 0.90+1.4 ×2.0 × 0.90) ×0.30=10.735kN/m ；內(nèi)楞計算跨度 ( 外楞間距 ) ： l = 500mm ；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1 × 10.735 ×500.02= 2.684×105N.mm；內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值=2.684 × 105/2.133 × 104=12.583N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 13.

32、0N/mm2； < f，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（ 2） . 內(nèi)楞的撓度驗算其中 E 木材的彈性模量：E =9500.0N/mm2；q作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：q=1.2 × 30.8 ×0.3=11.088 KN/m ；l 計算跨度 ( 外楞間距 ) ： l = 500.0mm ；I內(nèi)楞的截面慣性矩：I =4.267 × 105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計算值：=0.677 ×11.088 ×500.04/(100×9500× 4.267 × 105)=1.157mm；word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料

33、內(nèi)楞的最大容許撓度值： = 2.000mm ； < ，內(nèi)楞撓度滿足要求。2. 外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度80mm，截面高度 40mm，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W分別為：W =80×402/6 = 21.33cm3；I=80 × 403/12 = 42.67cm4；外楞計算簡圖（ 1） . 外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M 外楞的最大彎距 (N.mm)；W 外楞的凈截面抵抗矩；f 外楞的強度設(shè)計值 (N/mm2)。最大彎矩 M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載：P

34、= (1.2× 30.8 ×0.90+1.4 × 2.0 × 0.90) × 0.50 ×0.30=5.368kN ；外楞計算跨度 ( 對拉螺栓豎向間距) ： l = 250mm ；外楞的最大彎距：M = 0.175 ×5.368 × 103×250.0 = 2.349× 105N.mm外楞的受彎應(yīng)力計算值： = 2.349× 105/2.133 × 104 = 1.101N/mm2 ；外楞的抗彎強度設(shè)計值：f = 13.0N/mm2； < f，內(nèi)楞抗彎強度滿足要求。（

35、 2） . 外楞的撓度驗算其中 E 外楞的彈性模量，其值為9500.0N/mm2；P作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值：p=30.8 ×0.5 × 0.3=4.62 KN ；word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料l 計算跨度 ( 對拉螺栓間距 ) ： l = 250.00mm ；I面板的截面慣性矩：I = 4.267×105mm4；外楞的最大撓度計算值： = 1.146× 4.62 ×103× 250.03/(100 × 9500.0 × 4.267 × 105) = 0.204mm ；外楞的最大容許撓度值： =

36、 1.20mm ； < ，滿足要求。穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積(mm2) ；f穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170.0N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm ；穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm2 ；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =30.8 × 0.50 ×0.30 × 2 =9.24kN 。穿梁螺栓最大容許拉力值：N = 170.0× 76/1000 =12.920 kN； N< N，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu), 需要驗算其抗彎強度和撓度。計算

37、的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小, 按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W分別為：W =250.0× 18.02/6 = 1.35 × 104mm3；I = 250.0×18.03/12 = 1.215 ×105mm4；1. 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料其中，梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M 計算的最大彎

38、矩 (kN.m) ；L 計算跨度 ( 梁底支撐間距 ) ： l =250.00mm ；Q作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m) ；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1：1.2 × 28.0 ×0.4 ×0.5 × 0.90=6.048kN/m ；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2：1.2 × 0.4 × 0.4 ×0.90=0.172kN/m ；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3：1.4 × 2.0 × 0.40 ×0.90=1.0kN/m ；q = q1 + q2 + q3=6.048+0.172+1.0

39、=7.22kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.10 × 7.22 ×； =0.045 ×106/1.35 × 104=3.33N/mm2； < f=13.0，滿足要求。2. 撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中， q 作用在模板上的壓力線荷載：q =（24.0+4.0 ）× 1.5+0.4×0.4=16.96N/mm；l 計算跨度 ( 梁底支撐間距 ) ： l =250.0mm ；E面板的彈性模量：E = 9500.0N/mm2 ；面板的最大允許撓度值

40、： =250.0/250 = 1.0mm；面板的最大撓度計算值：=0.677 ×16.96 × 250.04/(100×9500.0 × 1.215 × 105)=0.383mm； < ，滿足要求。word 格式可復(fù)制編輯專業(yè)資料梁底支撐木方的計算1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN) ：q1= (24.0+4.0)×0.4 ×0.5 × 0.250=1.4kN ；(2) 模板的自重荷載(kN) ：q2 = 0.4× 0.250 ×(2 ×0.5+0.4) =0.1

41、4 kN；(3) 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1 = (1.80+2.0)×0.4 × 0.306=0.47kN；2. 木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設(shè)計值q=1.2 （q1+q2）=1.2 ×（ 1.4+0.14 ）=1.848kN ；活荷載設(shè)計值P2=1.4 P1=1.4×0.306=0.428 kN；P=1.848+0.428=2.276kN。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W分別為：W=4.0×8.02/6 = 42.67 cm3；I=4.0×8.03/12 = 170.67 cm4；3. 支撐方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩，跨中最大彎距計算公式如下：M=2.276方木最大應(yīng)力計算值 =M/W=0.286&