鉆孔專用機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)

1、攀枝花學(xué)院本科學(xué)生課程設(shè)計(jì)任務(wù)書題目  臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)1、課程設(shè)計(jì)的目的學(xué)生在完成液壓傳動(dòng)與控制課程學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)上，運(yùn)用所學(xué)的液壓基本知識(shí)，根據(jù)液壓元件、各種液壓回路的基本原理，獨(dú)立完成液壓回路設(shè)計(jì)任務(wù)；從而使學(xué)生在完成液壓回路設(shè)計(jì)的過程中，強(qiáng)化對(duì)液壓元器件性能的掌握，理解不同回路在系統(tǒng)中的各自作用。能夠?qū)W(xué)生起到加深液壓傳動(dòng)理論的掌握和強(qiáng)化實(shí)際運(yùn)用能力的鍛煉。2、課程設(shè)計(jì)的內(nèi)容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)要求、工作要求等）臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)，要求液壓系統(tǒng)完成的工作循環(huán)是：快進(jìn)工進(jìn)快退停止；系統(tǒng)參數(shù)如下,動(dòng)力滑臺(tái)采用平面導(dǎo)軌，其靜、動(dòng)摩擦系數(shù)

2、分別為0.2、0.1，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加減速時(shí)間要求不大于0.2s。單面多軸鉆孔組合機(jī)床，動(dòng)力滑臺(tái)的工作循環(huán)是：快進(jìn)工進(jìn)快退停止。液壓系統(tǒng)的主要性能參數(shù)要求如下，工件部件重量為G=9800N；最大行程為了300mm，工進(jìn)行程為100mm，快進(jìn)與快退速度相等，均為 7mmin，工進(jìn)速度為v= 30-55mmmin。工作時(shí)要求運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，且可隨時(shí)停止運(yùn)動(dòng)。試設(shè)計(jì)該液壓系統(tǒng)。完成設(shè)計(jì)計(jì)算書，擬定系統(tǒng)方案圖，確定各液壓元件的型號(hào)及尺寸，設(shè)計(jì)液壓缸。3、主要參考文獻(xiàn)1 王積偉.液壓傳動(dòng)M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社出版，2006.122 章宏甲.液壓與氣壓傳動(dòng)M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社出版，2007.1 3 雷天覺.液

3、壓工程手冊(cè)M.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，19904、課程設(shè)計(jì)工作進(jìn)度計(jì)劃 內(nèi)容學(xué)時(shí)明確機(jī)床對(duì)液壓系統(tǒng)的要求，進(jìn)行工作過程分析4初步確定液壓系統(tǒng)的參數(shù)，進(jìn)行工況分析和負(fù)載圖的編制14確定液壓系統(tǒng)方案，擬訂液壓系統(tǒng)圖4確定液壓制造元件的類型并選擇相應(yīng)的液壓元件，確定輔助裝置4液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算2液壓油箱的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，制圖及編制技術(shù)文件12合計(jì)1周指導(dǎo)教師（簽字）日期年 月 日教研室意見：年 月 日學(xué)生（簽字）： 接受任務(wù)時(shí)間： 年 月 日注：任務(wù)書由指導(dǎo)教師填寫。課程設(shè)計(jì)（論文）指導(dǎo)教師成績(jī)?cè)u(píng)定表題目名稱臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)評(píng)分項(xiàng)目分值得分評(píng)價(jià)內(nèi)涵工作表現(xiàn)20%01學(xué)習(xí)態(tài)度6遵守各項(xiàng)紀(jì)律，

4、工作刻苦努力，具有良好的科學(xué)工作態(tài)度。02科學(xué)實(shí)踐、調(diào)研7通過實(shí)驗(yàn)、試驗(yàn)、查閱文獻(xiàn)、深入生產(chǎn)實(shí)踐等渠道獲取與課程設(shè)計(jì)有關(guān)的材料。03課題工作量7按期圓滿完成規(guī)定的任務(wù)，工作量飽滿。能力水平35%04綜合運(yùn)用知識(shí)的能力10能運(yùn)用所學(xué)知識(shí)和技能去發(fā)現(xiàn)與解決實(shí)際問題，能正確處理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，能對(duì)課題進(jìn)行理論分析，得出有價(jià)值的結(jié)論。05應(yīng)用文獻(xiàn)的能力5能獨(dú)立查閱相關(guān)文獻(xiàn)和從事其他調(diào)研；能提出并較好地論述課題的實(shí)施方案；有收集、加工各種信息及獲取新知識(shí)的能力。06設(shè)計(jì)（實(shí)驗(yàn)）能力，方案的設(shè)計(jì)能力5能正確設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)方案，獨(dú)立進(jìn)行裝置安裝、調(diào)試、操作等實(shí)驗(yàn)工作，數(shù)據(jù)正確、可靠；研究思路清晰、完整。07計(jì)算及計(jì)算機(jī)

5、應(yīng)用能力5具有較強(qiáng)的數(shù)據(jù)運(yùn)算與處理能力；能運(yùn)用計(jì)算機(jī)進(jìn)行資料搜集、加工、處理和輔助設(shè)計(jì)等。08對(duì)計(jì)算或?qū)嶒?yàn)結(jié)果的分析能力（綜合分析能力、技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析能力）10具有較強(qiáng)的數(shù)據(jù)收集、分析、處理、綜合的能力。成果質(zhì)量45%09插圖（或圖紙）質(zhì)量、篇幅、設(shè)計(jì)（論文）規(guī)范化程度5符合本專業(yè)相關(guān)規(guī)范或規(guī)定要求；規(guī)范化符合本文件第五條要求。10設(shè)計(jì)說明書（論文）質(zhì)量30綜述簡(jiǎn)練完整，有見解；立論正確，論述充分，結(jié)論嚴(yán)謹(jǐn)合理；實(shí)驗(yàn)正確，分析處理科學(xué)。11創(chuàng)新10對(duì)前人工作有改進(jìn)或突破，或有獨(dú)特見解。成績(jī)指導(dǎo)教師評(píng)語(yǔ)指導(dǎo)教師簽名： 年 月 日目錄1 設(shè)計(jì)題目11.1 繪制動(dòng)作循環(huán)圖.22 負(fù)載分析13 負(fù)載圖和

6、速度圖的繪制33.1 繪制負(fù)載圖33.2 繪制速度圖44 液壓缸主要參數(shù)的確定54.1 初選液壓缸的工作壓力54.2 液壓缸面積計(jì)算54.3 計(jì)算各個(gè)工作階段中的壓力、流量和功率值65 液壓系統(tǒng)圖的擬定75.1 液壓回路的選擇75.2 液壓回路的綜合86 液壓元件的選擇106.1 液壓泵106.2 閥類元件及輔助元件選擇116.3 油管126.4 油箱147 液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算147.1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定閥的調(diào)整值147.2 油液溫升驗(yàn)算168 油箱設(shè)計(jì)178.1 容積的確定17 8.2 壁厚、箱頂及箱頂元件的設(shè)計(jì)17 8.3箱壁、清洗孔、吊耳、液位計(jì)的設(shè)計(jì)18 8.4 箱底、放油塞及支架

7、的設(shè)計(jì)18 8.5 油箱內(nèi)隔板及除氣網(wǎng)的設(shè)置199 致謝.2010參考文獻(xiàn).211 設(shè)計(jì)題目1. 設(shè)計(jì)題目試設(shè)計(jì)一臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)，要求液壓系統(tǒng)完成的工作循環(huán)是：快進(jìn)工進(jìn)快退停止；系統(tǒng)參數(shù)如下表,動(dòng)力滑臺(tái)采用平面導(dǎo)軌，其靜、動(dòng)摩擦系數(shù)分別為0.2、0.1，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加減速時(shí)間要求不大于0.2s。 2. 設(shè)計(jì)內(nèi)容完成系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算，5000字左右的課程設(shè)計(jì)論文，包含動(dòng)作循環(huán)圖、負(fù)載圖、速度圖、系統(tǒng)原理圖。繪制系統(tǒng)圖，油箱圖紙。3. 設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)已知數(shù)據(jù)見表1-1：表1-1 臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)已知數(shù)據(jù)參數(shù)1主軸參數(shù)孔一直徑(mm

8、)13 個(gè)數(shù)12孔二直徑(mm)8.5個(gè)數(shù)4快進(jìn)、快退速度(m/min)7工進(jìn)速度(mm/min)30-55最大行程(mm)300工進(jìn)行程(mm)100材料硬度(HB)240工作部件重量(N)98001.1繪制動(dòng)作循環(huán)圖 圖1-1 動(dòng)作循環(huán)圖2 負(fù)載分析負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析：工作負(fù)載：高速鋼鉆頭鉆鑄鐵孔時(shí)的軸向切削力（單位為N）與鉆頭直徑D（單位為mm）、每轉(zhuǎn)進(jìn)給量s（單位為mm/r）和鑄鐵硬度HBW之間的經(jīng)算式為： （2-1）鉆孔時(shí)的主軸轉(zhuǎn)速n和每轉(zhuǎn)進(jìn)給量s（參考組合機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)）選?。?對(duì)13mm的孔，=360r/min，=0.147mm/r 對(duì)8.5的孔， =550r/min, =0.096m

9、m/r代入式(2-1)求得：=26560N 慣性負(fù)載 m= kg=1000kg=1000=583N阻力負(fù)載 靜摩擦阻力 動(dòng)摩擦阻力由此得出液壓缸在各工作階段的負(fù)載如下表2-1所示： 表2-1 液壓缸在各工作階段的負(fù)載 （單位：N）工況負(fù)載組成負(fù)載值F推力=F/起動(dòng)=19602178加速=+15631737快進(jìn)=9801089工進(jìn)=+2754030560反向起動(dòng)=19602178加速=+15631737快退=9801089注: 1. 液壓缸的機(jī)械效率通常取0.9-0.95,此處取0.9。 2. 不考慮動(dòng)力滑臺(tái)上顛覆力矩的作用。 3 負(fù)載圖和速度圖的繪制3.1 繪制負(fù)載圖負(fù)載圖按表2-1中數(shù)值繪制

10、,如圖3-1:圖3-1負(fù)載圖3.2 繪制速度圖速度圖按已知數(shù)值=7m/min, =200mm、=100mm、快退行程=+=300mm和工進(jìn)速度等的繪制，如圖3-2，其中由主軸轉(zhuǎn)速及每轉(zhuǎn)進(jìn)給量求出，即=53 mm/min圖3-2速度圖4 液壓缸主要參數(shù)的確定4.1 初選液壓缸的工作壓力 由參考文獻(xiàn)1中表11-2和表11-3可知，臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床液壓系統(tǒng)的最大負(fù)載為30560N時(shí)，宜取。4.2 液壓缸面積計(jì)算鑒于動(dòng)力滑臺(tái)要求快進(jìn)、快退速度相等，這里液壓缸可選用單桿式的，并在快進(jìn)時(shí)做差動(dòng)連接。這種情況下液壓缸無桿腔工作面積應(yīng)為有桿腔工作面積的兩倍，即活塞桿直徑與缸筒直徑呈的關(guān)系。在孔加工時(shí)，

11、液壓缸回油路上必須具有背壓，以防孔被鉆通時(shí)突然消失而造成滑臺(tái)突然前沖而設(shè)置的回油腔背壓0.8MPa。快進(jìn)時(shí)液壓缸雖作差動(dòng)連接，但由于油管中有壓降存在，有桿腔的壓力必須大于無桿腔，估算時(shí)可取MPa?？焱藭r(shí)回油腔中是有背壓的，這時(shí)可按0.6MPa估算?？梢运愠龉ぷ髑恍枰墓ぷ髅娣e。 由參考文獻(xiàn)1中工進(jìn)時(shí)的推力式（5-3）得： 故有 ； 根據(jù)將這些直徑圓整成就近標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)得:D=110mm,d=80mm。由此求得液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積為： 經(jīng)檢驗(yàn)，活塞桿的強(qiáng)度和穩(wěn)定性均符合要求。4.3 計(jì)算各個(gè)工作階段中的壓力、流量和功率值 根據(jù)以上D與d的值，可估算液壓缸在各個(gè)工作階段中的壓力、流量和功率值，如表

12、4-1所示：表4-1 液壓缸在各個(gè)工作階段中的壓力、流量和功率值工況計(jì)算公式推力回油腔壓力 進(jìn)油腔壓力輸入流量輸入功率快 進(jìn)起動(dòng)217800.434_加速17370.791_恒速10890.66235.180.388工進(jìn),305600.83.7620.50.031快 退起動(dòng)217800.487加速17370.61.66恒速10891.51731.340.792并根據(jù)表4-1繪出工況圖，如圖4-1： 圖4-1 組合機(jī)液壓缸工況圖5 液壓系統(tǒng)圖的擬定5.1 液壓回路的選擇1. 供油方案：參考同類組合機(jī)床，選用雙作用葉片泵雙泵供油，調(diào)速閥進(jìn)油節(jié)流調(diào)速的開式回路，溢流閥做定壓閥。為防止孔鉆通時(shí)負(fù)載突然

13、消失引起運(yùn)動(dòng)部件前沖，在回路上加背壓閥，初定背壓值Pb=0.8Mpa.2. 快速運(yùn)動(dòng)回路：和速度換接回路 根據(jù)運(yùn)動(dòng)方式和要求，采用差動(dòng)連接和雙泵供油二種快速運(yùn)動(dòng)回路來實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。即快進(jìn)時(shí)，由大小泵同時(shí)供油，液壓缸實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接。3. 速度換接回路：采用二位二通電磁閥的速度換接回路，控制由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)。與采用行程閥相比，電磁閥可直接安裝在液壓站上，且能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化控制，由工作臺(tái)的行程開關(guān)控制，管路較簡(jiǎn)單，行程大小也容易調(diào)整，另外采用液壓順序閥與單向閥來切斷差動(dòng)油路。因此速度換接回路為行程閥與壓力聯(lián)合控制形式。4. 換向回路：本系統(tǒng)對(duì)換向的平穩(wěn)性沒有嚴(yán)格的要求，所以選用電磁換想閥的換向回路。為便于實(shí)

14、現(xiàn)差動(dòng)連接，所以選用三位五通電磁換向閥。為提高換向的位置精度，采用死擋鐵鐵和壓力繼電器的行程終點(diǎn)返程控制。5.2 液壓回路的綜合 將上述選出的液壓基本回路組合在一起，并根據(jù)要求作必要的修改補(bǔ)充，即組成如圖5-1所示的液壓系統(tǒng)圖。為便于觀察調(diào)整壓力，在液壓泵的進(jìn)口處，背壓閥和液壓缸無桿腔進(jìn)口處設(shè)置測(cè)壓點(diǎn)，并設(shè)置多點(diǎn)壓力表開關(guān)。這樣只需一個(gè)壓力表即能觀測(cè)各點(diǎn)壓力。 圖5-1 組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)原理圖各電磁鐵的動(dòng)作順序如表5-1所示：表5-1 電磁鐵的動(dòng)作順序1Y2Y3Y快進(jìn)+-工進(jìn)+-+快退-+-停止-6液壓元件的選擇6.1 液壓泵由表4-1可知工進(jìn)階段液壓缸工作壓力最大，若取進(jìn)油路壓力損失

15、P=0.8MPa，壓力繼電器可靠動(dòng)作需要壓力差為0.5MPa，則小流量液壓泵最高工作壓力可按式下式算出 = +P+0.5=(3.762+0.8+0.5)MPa=5.062MPa 大流量泵是在快速運(yùn)動(dòng)時(shí)才向液壓缸輸油的，由圖4-1可知，快退時(shí)液壓缸中的工作壓力比快進(jìn)時(shí)大，若取進(jìn)油路壓力損失為0.5MPa，則大流量泵的最高壓力為兩個(gè)液壓泵應(yīng)向液壓缸提供的最大流量是35.18L/min，若回路中的泄露按液壓缸輸入流量的10%估計(jì)，則兩個(gè)泵的總流量為=1.1×35.18L/min=38.7L/min由于溢流閥的最小穩(wěn)定溢流量為3L/min,而工進(jìn)時(shí)輸入液壓缸的流量為0.5L/min，由小流量

16、液壓泵單獨(dú)供油，所以小液壓泵的流量規(guī)格最少應(yīng)為3.5L/min。根據(jù)上面計(jì)算的壓力和流量，并考慮液壓泵存在容積損失，查液壓元件及選用，選用PV2R12-6/26型的雙聯(lián)葉片泵，其中大流量泵和小流量泵的排量分別為26mL/r和6mL/r，若取液壓泵的容積效率為0.9，則當(dāng)泵的轉(zhuǎn)速=,940r/min時(shí)，液壓泵的實(shí)際輸出流量為由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大，這時(shí)液壓泵工作壓力為2.017MPa,流量為27.1L/min。取泵的總效率，則液壓泵驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)所需的功率為根據(jù)此數(shù)值按JB/T9616-1999，查閱電動(dòng)機(jī)產(chǎn)品樣本選取Y100L-6型電動(dòng)機(jī)，其額定功率，額定轉(zhuǎn)速6.2 閥類元件及輔助元件選擇

17、 根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過各閥類元件的實(shí)際流量，查閱產(chǎn)品樣本，選出的閥類元件和輔助規(guī)格如下表6-1所示。表6-1中序號(hào)與系統(tǒng)原理圖5-1的序號(hào)一致。表6-1 液壓元件明細(xì)表序號(hào)元件名稱估計(jì)通過流量/L.min-1額定流量/L.min-1額定壓力/MPa額定壓降/MPa型號(hào)、規(guī)格1雙聯(lián)葉片泵（5.1+22）16/14PV2R12-6/262單向閥226316<0.2AF3-Ea10B3三位五通電磁閥508016<0.535DYF3Y-E10B4二位二通電磁閥606316<0.3AXQF-E10B5調(diào)速閥0.50.07-5016AXQF-E10B6壓力繼電器10HED1Ka/

18、107單向閥256316<0.2AF3-Ea10B8液控順序閥226316<0.2XF3-E10B9背壓閥0.36316YF3-E10B10液控順序閥（卸載用）226316<0.2XF3-E10B11單向閥606316<0.2AF3-Ea10B12溢流閥5.16316YF3-E10B13過濾器3063<0.02XU-63×80J14壓力表開關(guān)10KF3-E3B15單向閥506316<0.2AF3-Ea10B6.3 油管各元件間邊接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出油管見分曉按輸入、排出的最大流量計(jì)算。由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段

19、的進(jìn)、出流量已與原定數(shù)值不同，所以要重新計(jì)算如下表6-2所示。表中的數(shù)值說明，液壓缸快進(jìn)、快退的速度與、與設(shè)計(jì)相近。這表明上邊所選液壓泵的型號(hào)、規(guī)格是合適的。表6-2 液壓缸的進(jìn)、出流量和運(yùn)動(dòng)速度流量、速度快進(jìn)工進(jìn)快退輸入流量 =(95.0327.1/(95.03-44.77)=51.24=0.5 =27.1排出流量 = =24.14 =0.24 = = 57.52運(yùn)動(dòng)速度 =5.39 =0.053=6.05 根據(jù)表6-2中數(shù)值，當(dāng)油液在壓力管中流速取3m/s時(shí)，按參考文獻(xiàn)1中式（7-9）算得與液壓缸無桿腔和有桿腔相連的油管內(nèi)徑分別為=mm=19.04mm = =13.85mm 這兩根油管根據(jù)

20、GB/T2351-2005選用外徑為mm、內(nèi)徑mm的無縫鋼管。6.4 油箱油箱容積按參考文獻(xiàn)1式（78）估算，當(dāng)取時(shí)，求得其容積為 按JB/T79381999規(guī)定，取標(biāo)準(zhǔn)值V=250L。7 液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算7.1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定閥的調(diào)整值 由于系統(tǒng)的管路布置尚未具體確定，整個(gè)系統(tǒng)的壓力損失無法全面估算，故只能先按參考文獻(xiàn)1式(3-46)估算閥類元件的壓力損失，待設(shè)計(jì)好管路布局圖后，加上管路的沿程損失和局部損失即可。但對(duì)于中小型液壓系統(tǒng)，管路的壓力損失甚微，可以不予考慮。壓力損失的驗(yàn)算應(yīng)按一個(gè)工作循環(huán)中不同階段分別進(jìn)行。 7.1.1 快進(jìn) 滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)，液壓缸差動(dòng)連接，由表6-1和表6-2

21、可知，進(jìn)油路上油液通過單向閥2的流量是22,通過電流換向閥3的流量是27.1,然后與液壓缸有桿腔的回油匯合，以流量51.24通過電磁閥4并進(jìn)入無桿腔。因此進(jìn)油路上的總壓降為：此值不大，不會(huì)使壓力閥開啟，故能確保兩個(gè)泵的流量全部進(jìn)入液壓缸?；赜吐飞?，液壓缸有桿腔中的油液通過電液換向閥3和單向閥7的流量都是22.14然后與液壓泵的供油合并，經(jīng)電磁閥4流入無桿腔。由此可算出快進(jìn)時(shí)有桿腔壓力與無桿腔壓力之差。此值小于原估值0.5，所以是偏安全的。7.1.2 工進(jìn)工進(jìn)時(shí)，油液在進(jìn)油路上通過電液換向閥3的流量為0.5，在調(diào)速閥5處的壓力損失為0.5MPa；油液在回油路上通過電液換向閥的流量是0.24，通過

22、順序閥8處的流量為（22+0.24）=22.24,在背壓閥9處的壓力損失為為0.5。因此這時(shí)液壓缸回油腔的壓力為 因?yàn)?.537MPa大于原估計(jì)值0.8，故可按照表4-1中公式重新計(jì)算工進(jìn)時(shí)液壓缸進(jìn)腔壓力，即：此值與表4-1中的數(shù)值3.762MPa相近?？紤]到壓力繼電器可靠動(dòng)作需要壓差。故溢流閥12的調(diào)壓為： 7.1.3 快退快退時(shí)，油液在進(jìn)油路上通過單向閥2的流量為22L/min，通過電液換向閥3的流量為27.1L/min；油液在回油路上通過單向閥7、換向閥3和單向閥14的流量都是57.52L/min。因?yàn)檫M(jìn)油路上總壓降為：此值較小，所以液壓泵驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的功率是足夠的?；赜吐飞系目倝航禐椋汗?/p>

23、快退時(shí)液壓泵的最大工作壓力應(yīng)為：=（1.66+0.082）=1.742因此大流量液壓泵卸荷的順序閥10的調(diào)壓應(yīng)大于1.742。7.2 油液溫升驗(yàn)算 工進(jìn)在整個(gè)工作循環(huán)中所占比： =95%因此，系統(tǒng)發(fā)熱和油液溫升可用工進(jìn)時(shí)的情況來計(jì)算。 工進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率（即系統(tǒng)輸出功率）為：這時(shí)大流量泵通過順序閥10卸荷，小流量泵在高壓下供油，所以兩泵的總輸出功率（即系統(tǒng)輸入功率）為： 由此得液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：按參考文獻(xiàn)1式（11-2）求出油液溫升近似值： =13.06溫升沒有超出允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需設(shè)置冷卻器。8 油箱設(shè)計(jì) 8.1容積的確定油箱的體積為：（此處取0.8參照資料2給出的值。） =0.

24、3125且選擇開式油箱，考慮到油箱的整體美觀大方,將其設(shè)計(jì)成為帶支撐腳的長(zhǎng)方體形油箱。所以其長(zhǎng)、寬、高尺寸均按國(guó)家規(guī)格選取，其外形圖如圖8-1所示。圖8-1 油箱外形圖 8.2 壁厚、箱頂及箱頂元件的設(shè)計(jì)由表中數(shù)據(jù)分析可采取鋼板焊接而成，故取油箱的壁厚為：，并采用將液壓泵安裝在油箱的上表面的方式，故上表面應(yīng)比其壁要厚，同時(shí)為避免產(chǎn)生振動(dòng)，則頂扳的厚度應(yīng)為壁厚的4倍以上，所以?。?，并在液壓泵與箱頂之間設(shè)置隔振墊。在箱頂設(shè)置回油管、泄油管、吸油管、通氣器并附帶注油口，即取下通氣帽時(shí)便可以進(jìn)行注油，當(dāng)放回通氣帽地就構(gòu)成通氣過濾器，其注油過濾器的濾網(wǎng)的網(wǎng)眼小于，過流量應(yīng)大于40L/min。另外，由于要

25、將液壓泵安裝在油箱的頂部，為了防止污物落入油箱內(nèi)，在油箱頂部的各螺紋孔均采用盲孔形式，其具體結(jié)構(gòu)見油箱的結(jié)構(gòu)圖。 8.3 箱壁、清洗孔、吊耳、液位計(jì)的設(shè)計(jì)在此次設(shè)計(jì)中采用箱頂與箱壁為不可拆的連接方式，由于油箱的體積也相對(duì)不大，采用在油箱壁上開設(shè)一個(gè)清洗孔，在法蘭蓋板中配以可重復(fù)使用的彈性密封件。法蘭蓋板的結(jié)構(gòu)尺寸根據(jù)油箱的外形尺寸按標(biāo)準(zhǔn)選取，具體尺寸見法蘭蓋板的零件結(jié)構(gòu)圖，此處不再著詳細(xì)的敘述。為了便于油箱的搬運(yùn)，在油箱的四角上焊接四個(gè)圓柱形吊耳，吊耳的結(jié)構(gòu)尺寸參考同類規(guī)格的油箱選取。在油箱的箱體另一重要裝置即是液位計(jì)了，通過液位計(jì)我們可以隨時(shí)了解油箱中的油量，同時(shí)選擇帶溫度計(jì)的液位計(jì)，我們還

26、可以檢測(cè)油箱中油液的溫度，以保證機(jī)械系統(tǒng)的最佳供油。將它設(shè)計(jì)在靠近注油孔的附近以便在注油時(shí)觀察油箱內(nèi)的油量。 8.4 箱底、放油塞及支架的設(shè)計(jì)在油箱的底設(shè)置放油塞，可以方便油箱的清洗和換油，所以將放油塞設(shè)置在油箱底傾斜的最低處。同時(shí)，為了更好地促使油箱內(nèi)的沉積物聚積到油箱的最低點(diǎn)，油箱的傾斜坡度應(yīng)為：。在油箱的底部，為了便于放油和搬運(yùn)方便，在底部設(shè)置支腳，支腳距地面的距離為150mm，并設(shè)置加強(qiáng)筋以增加其剛度，在支腳設(shè)地腳螺釘用的固定。 8.5 油箱內(nèi)隔板及除氣網(wǎng)的設(shè)置為了延長(zhǎng)油液在油箱中的逗留時(shí)間，促進(jìn)油液在油箱中的環(huán)流，促使更多的油液參與系統(tǒng)中的循環(huán)，以更好地發(fā)揮油箱的散熱、除氣、沉積的作用，在油箱中的上下板上設(shè)置隔板，其隔板的高度為油箱內(nèi)油液高度的2/3以上。并在下隔板的下部開缺口，以便吸油側(cè)的沉積物經(jīng)此缺口至回油側(cè)，經(jīng)放油孔排出。在油箱中為了使油液中的氣泡浮出液面，并在油箱內(nèi)設(shè)置除氣網(wǎng)，其網(wǎng)眼的直徑可用