PSS配置、構(gòu)成、參數(shù)計算及投運試驗講解學(xué)習(xí)

1、此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除PSS配置、構(gòu)成、參數(shù)計算及投運試驗中國電力科學(xué)研究院方思立華北電力科學(xué)研究院蘇為民摘要本文介紹了 PSS的配置要求及各種輸入信號的PSS的特點及適用范圍 ,論述了 PSS相位補償及增益選取的計算方法 , 以及 PSS的現(xiàn)場試驗方法等 .1 PSS 配置PSS 是采用勵磁附加控制，增加對低頻振蕩的阻尼，提高電力系統(tǒng)穩(wěn)定的裝置，對于數(shù)字式 AVR，它不需要增加設(shè)備，又有很好的阻尼效果，因此近年來在電力系統(tǒng)中得到了廣泛的采用。 經(jīng)驗表明， 不僅快速勵磁系統(tǒng)采用PSS增大系統(tǒng)阻尼的效果良好， 即使常規(guī)勵磁系統(tǒng)，采用 PSS也有良好效果。美國西部和加拿大聯(lián)合電力

2、系統(tǒng)(WSCC)建議 60MW及以上機組，勵磁控制系統(tǒng)遲后角小于（1）式三階典型系統(tǒng)時應(yīng)配置PSS。(6.28) 3Ts =(S+0.628)(S+6.28)(S+62.8)(1)式（ 1）的遲后特性見表1。表 1三階典型系統(tǒng)遲后角頻率特性振蕩頻率(Hz)0.160.30.480.641.12遲后角(度 )6590100115135163某快速勵磁系統(tǒng)的傳遞函數(shù)如式2F(ex)=30/ (1+0.03S) 1+(1/ 2S )(2)如發(fā)電機時間常數(shù)Tdo=6s,其勵磁控制系統(tǒng)的遲后特性見表2a，某常規(guī)交流勵磁機勵磁系統(tǒng)的傳遞函數(shù)如式3F(ex)=300(1+1.6S)/(1+16S)(1+0.

3、5S)/(1+0.05S)1/(1+0.03S)1/(1+0.8S)(3)同上發(fā)電機采用式（ 3）勵磁的遲后特性見表2b. 式（ 3）中勵磁機簡化為一階慣性環(huán)節(jié)雖有較大的時間常數(shù)， 因采用較強的超前補償，其遲后特性仍小于1 式?？焖賱畲畔到y(tǒng)的遲后特性則較1 式小很多 . 因此要求勵磁系統(tǒng)性能良好的發(fā)電機，普遍采用PSS。我國勵磁系統(tǒng)行標(biāo) L/T 650 1998，DL/T 843 2003 均將 PSS作為必備的附加單元，并規(guī)定其投入率分別不低于99%（自并勵）及90%（交流勵磁機勵磁） 。2 PSS 輸入信號及其數(shù)學(xué)模型2.1 PSS各輸入信號的優(yōu)缺點PSS是在 AVR輸入附加控制信號，如轉(zhuǎn)

4、速偏差（或頻率偏差f ），功率偏差 e（或加速功率偏差a）或兩個信號的綜合，使發(fā)電機產(chǎn)生軸方向的阻尼力矩（ e）以抑制電力系統(tǒng)的低頻功率振蕩，各輸入信號的優(yōu)缺點如下：2.1.1 或 f因為勵磁控制系統(tǒng)是一個遲后環(huán)節(jié)，有較大的遲后角，要求以為輸入信號的 PSS，只供學(xué)習(xí)交流用此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除有很大的超前角補償，以便PSS的輸出使發(fā)電機產(chǎn)生的附加轉(zhuǎn)矩與同相位，從表 2 可見，當(dāng)振蕩頻率為1Hz 時，超前補償角在100 o 左右，超前補償角大，微分作用強，控制回路就容易發(fā)生諧振，臨界增益就較小，限制了使用增益.此外信號的測取比較困難，這也限制了為輸入信號的PSS的采用。f 為

5、輸入信號的PSS，與有相同的缺點，也需要大的超前補償。而且信號是在發(fā)電機軸上測取，是軸功角的變化,而f 從機端電壓測取，是機端電壓功角的變化，因此f 較的靈敏度低，一般很少采用f 作為 PSS 單一的輸入信號，通常與Pe 組合使用。Pa 或Pe加速功率Pa 的相位超前90°，因此它減小了PSS所需要的超前相位校正，設(shè)= 0 時勵磁遲后角為90°，則Pa 為輸入信號的PSS,所需相位校正 , 在 0 時為遲后校正，0 只需進行很小的超前校正.所以電路穩(wěn)定，可采用較大的增益，充分發(fā)揮PSS的作用 .Pa 為機械功率Pm與電功率Pe 之差，采樣很困難，當(dāng)Pm不變時 ,Pa=-Pe

6、，測取 Pe比較方便，因此一般都以Pe 代替 Pa，但 Pe 為輸入信號的 PSS有反調(diào)的缺點， 當(dāng) Pm增大 ,PSS的輸出使勵磁減小， 這可能影響電力系統(tǒng)靜態(tài)穩(wěn)定，但對汽輪發(fā)電機影響不大，由于其電路簡單，效果良好，除美國外，大都采用以Pe 為輸入信號的 PSS。2.1.3Pe 與f（）組合對于快速勵磁系統(tǒng)，如自并勵或高起始勵磁，其勵磁控制系統(tǒng)遲后角較小如表2，當(dāng)f=1.1Hz時，遲后角為 93°仍不需超前補償，而采用Pe 及f 信號相加，可得到 090°之間任何需要的超前相位，因此快速勵磁系統(tǒng)可采用Pe 與f 直接相加的PSS,其數(shù)學(xué)模型及超前相位組成,如圖 1 所示V

7、p=KpPe (f)TS1+TSKVpssVKpssPeTpSKppe1+TpSVPaa、數(shù)學(xué)模型b、超前相位圖1 PSS輸入信號為 ( f )及 Pe在考慮將Pe 的輸出 Vp 及f 的輸出 Vf 相加時， 要考慮信號 =-Pe/MS，因為S=j ，所以的信號較Pe 的信號小 M倍，因此增益 K應(yīng)為 Kp 的 M倍，才能使兩通道的輸出相當(dāng)，如M=6 ， =5， Kp=1，則 K =30 時， V =Vp， PSS的超前角為 45 度 . 圖中 =tan -1 Vp /V = KpM /K 由Pe 和相加作為PSS的輸入信號， 不但在某一頻率時得到要求的超前相位，還可以改善 PSS的補償頻率特

8、性。因為當(dāng)頻率改變時Vp 與 V的比例也隨之改變.振蕩頻率減小，超前角也減小， 這與勵磁控制系統(tǒng)遲后角的變化是一致的，因此可改善PSS的相頻補償特性。此外采用Pe 及f 雙輸入信號， 還可以在一定程度上減輕反調(diào)作用，因為或f 沒有反調(diào)，所以Pe 與f 合成的 PSS 反調(diào)作用較小。只供學(xué)習(xí)交流用此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除Pe 和組成模擬Pa為了徹底消除反調(diào)的影響，ABB等制造廠采用圖2 電路(f)TSMS+Pm1+TN+PaKpss1+T 3S . 1+T 5SVpssT S1S M（ 1+T 2S）1+T 4S1+T 6S1+ +-高頻濾波器PeTpS1+TpS(a)(f)TS

9、+1+TN+Kpss1+T 3S . 1+T 5SVpss1+ TS1S M+（ 1+T 2S）-1+T 4S1+T 6SPeTpS2/M1+TpS1+2S(b)圖 2消除反調(diào)的 PSS圖 2（ a）經(jīng)微分處理后得加速度，在第一相加點與Pe 相加得Pm=Pe+MS，經(jīng)高頻濾波器后，在第二相加點再減去Pe，得加速功率Pa，由于原動機功率變化的頻率較低， 可以通過高頻濾波器，因此在二次相加中消除了原動機功率變化的影響，也就消除了反調(diào)。 對于電力系統(tǒng)的低頻振蕩，經(jīng)高頻濾器后有較大衰減，如果高頻濾過器能完全阻止低頻振蕩信號通過 , 則此時相當(dāng)于Pe 輸入信號的 PSS，但實際上高頻濾波器不能完全阻止低

10、頻信號通過，所以要經(jīng)第一相加點構(gòu)成Pm，然而在第一相加點的輸出信號，也不可能是純的Pm, 因此還必須有高頻濾過器，以減弱第一相加點輸出的低頻振蕩分量。該電路的缺點之一是經(jīng)微分后容易發(fā)生諧振，為了使電路穩(wěn)定， 將兩個輸入信號均除以 MS，但Pe 除以 MS后 , 響應(yīng)不夠靈敏，所以將1/MS 改為 1/TmS，Tm一般選用 2 秒，分母改為 2S 后，分子也需乘2/M，才能與通道相應(yīng)， 此外，因 2S>>1，因此可以 (2/m)/(1+2s)代替 (2/m)/2S 。得到圖 2（b）. 經(jīng)這樣處理后，雖在輸入通道減少了超前環(huán)節(jié), 但由于電路繁復(fù)，仍有引起高頻電氣振蕩的可能性。2.1.

11、5不同機組宜采用相應(yīng)的輸入信號。汽輪發(fā)電機組有功調(diào)節(jié)的速度較慢，經(jīng)過多年運行經(jīng)驗， 以Pe 為輸入信號的 PSS，只要參數(shù)合理，反調(diào)不明顯，不必采用特殊的減小反調(diào)的措施.常規(guī)勵磁系統(tǒng)遲后角較大，適宜采用以Pe 為輸入信號的 PSS，自并勵系統(tǒng)或高起始勵磁系統(tǒng)，遲后角較小可以采用Pe 為輸入信號的PSS，也可以采用Pe 與f 簡單相加的PSS。有的汽輪發(fā)電機采用圖2 的 PSS，這沒有必要 ,會使電路復(fù)雜化，建議改為簡單的，以Pe 為輸入信號的 PSS。水輪發(fā)電機有功調(diào)節(jié)速度較快，要考慮反調(diào)的影響，適宜采用Pe 與f 相加的 PSS，或者采用對抑制反調(diào)更有效的邏輯控制電路。2.1.6西門子公司

12、PSS的結(jié)構(gòu)。西門子生產(chǎn)的PSS輸入信號為Pe，其相位補償比較特殊如圖3 所示Vpss- PeV0V1V2V3KpssK0K1K2K3V2A . 1BC1.1.1.V1V31+TT1ST2ST3 SV0Pe圖 3西門子 PSS圖 4 西門子向量圖只供學(xué)習(xí)交流用此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除圖中 AB為隔直環(huán)節(jié)， C 點將Pe 及各級的反饋相加，并使其輸出相位在給定頻率時與Pe 同相位，因為遲后 90°, 2 遲后 90°與 反相，為Pe， 又遲后 290°。 選用不同的 K1-K 3 值，就可以使K3 輸出在 0° -360°之間的任

13、意相位，如圖4， V1超前 -Pe90°， 遲后 -Pe 90°。2即 V3/2從幅值看 V3 =(1/T1S )(1/T 2S)V1 = V1/T1T2SV1正比 1/, 當(dāng)增大時3減小，輸出合成向量有更多的超前補償，反之減小，則超前補償減小, 這有利于改善PSS的補償特性。3 PSS 參數(shù)計算3.1勵磁系統(tǒng)遲后及PSS相位補償3.1.1勵磁控制及遲后角對于一機無限大系統(tǒng)，勵磁控制的遲后角可按圖5 計算。K1Pe10K2GECK5MSSK5K6VtK3K6Vt1+K3Td0SK2PeGECVpss勵磁(a)(b)圖 5勵磁控制系統(tǒng)（GEC）遲后角計算PSS輸出 Vpss

14、與發(fā)電機電磁功率的變化Pe 之間的相角差， 為勵磁控制系統(tǒng)EC的遲后角，由圖3b 采用 SME或其他程序可計算出EC遲后角的頻率特性。從圖5a，當(dāng) 5時，Pe 與 t 同相位， K 時， t與Pe 相位不同，例如IEEE 編寫的采用勵磁5控制增加電力系統(tǒng)穩(wěn)定性資料中, 某系統(tǒng)等值電抗 e=0.2 及 e 0.6時， Pe 對Ppss和 t對Ppss 之間的相位遲后特性見圖80 °.80°.）40° .40°.0 ° .Et度）（0 °.度Epss移Et（ -40 °.漂-40 °.Epss移-80°.GE

15、P(j )位EP(j漂.相 -80 °.G )位-120°-120°.相.-160°-160°.-200°.-200°. . . HZ-240 °.0.010.01100.020.050.10.20.51.02.05.0100.020.050.10.20.51.02.05.0(a) 強系統(tǒng)（Xe=0.2pu)(b ）弱系統(tǒng)(Xe=0.6pu)圖Pe和t 對Ppss的相位遲后從圖可見， 對于強系統(tǒng) （ e 0.2 ） t 與Pe 的相位， 基本相同， 但對于弱系統(tǒng)，K5 為負(fù)值， 當(dāng)小于地區(qū)模振蕩頻率時, t 相位較

16、Pe 相位超前約10° 20°。 式（）及式（）勵磁系統(tǒng)，與系統(tǒng)連接的等值電抗不同時，勵磁控制系統(tǒng)相位遲后特性見表從表 2 可見， Xe 加大，在低頻區(qū) GEC遲后角減小約 10 20°只供學(xué)習(xí)交流用此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除表 2不同系統(tǒng)等值電抗, 勵磁控制系統(tǒng)相位遲后特性a)自并勵f （Hz ）0.160.30.480.641.12（式）x =0.2(pu)4564758193109exe=0.4(pu)3656687690 o107 oe33o53o6674o89107ox =0.6(pu)b) 交流機勵xe=0.2(pu)56 o86 o95

17、 o104 o114 o131 o磁（式）e43o78o92o100o112o130ox =0.4(pu)xe=0.6(pu)38o75 o91 o99 o111 o130 o可見勵磁控制系統(tǒng)遲后特性如采用實測則要考慮時相位的變化 . 如進行計算， 則需計算多種運行方式，運行方式的要求。 t 與 Pe 之差及運行方式改變使 PSS的相位超前遲后補償 , 滿足各種的相位補償在考慮 PSS的相位補償時， 要著重考慮 PSS的魯棒性， 不能只考慮一種運行方式， 對一種振蕩頻率 , 阻尼效果最佳 . 制造廠在選擇 PSS參數(shù)時 , 常只注意本機振蕩頻率，而忽略了系統(tǒng)中更重要 , 頻率較低的振蕩模。PS

18、S 相位計算舉例如下, 某系統(tǒng)的振蕩頻率范圍為: 最低振蕩頻率f=0.3Hz ，最高f=1.6Hz ，該機為自并勵， 勵磁模型如式 （ 2），本機振蕩頻率f=1.2Hz ，PSS輸入信號為Pe,從表 2 可見該機在f=1.1Hz 時無需補償， f 1.1 時，需遲后補償， f >1.1Hz 時 , 需超前補償。遲后補償?shù)闹行念l率取f=0.16Hz左右，選取PSS遲后函數(shù)為（ 1+0.35s ） / （ 1+2s）其實際中心頻率fc1=1 /2 0(.35 ×2)0.5=0.19Hz超前補償中心頻率取 f=2 Hz 左右，選取超前函數(shù)為（ 1+0.1s） /(1+0.05s) ，

19、其實際中心頻率為fc2=1/2 (0×.10.05) 0.5=2.2HzPSS（ 1） =Kpss(1+0.35S)/(1+2S) *(1+0.1S)/(1+0.05S)(4)該 PSS 的頻率特性見表 3 表 3 PSS 相位補償特性(表中正值為遲后 -Pe 的角度 , 負(fù)值為超前 -Pe 角度 , C 項中為 90 o- )F(Hz)0.160.30.480.641.12a)PSS(1)42o38 o26 o18 o2 o-6 ob)PSS(2)5 o4 o-1 o-11 o-18 o-25 oc) Pe+50 o26 o22 o17 o9 o4 o對比表2及表 3,PSS 的相

20、角補償特性，可以滿足式（2）自并勵系統(tǒng)不同運行方式時的補償要求。只供學(xué)習(xí)交流用此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除對于式（ 3）的交流勵磁機勵磁， 則在 0.4-0.5Hz 以上主要考慮超前補償 ,中心頻率取 2.5Hz 左右，超前函數(shù)取（ 1+0.1s） /(1+0.04s)fc 2=1/ 2( 0.1× 0.04) 0.5=2.5Hz因為f 0.3Hz不需要遲后補償,所以只需在很低頻時,略有遲后 . 取遲后環(huán)節(jié)函數(shù)為(1+S)/(1+1.2S) 。中心頻率計算值為fc1 =1/2(1× 1.2) 0.5 =0.14Hz其傳遞函數(shù)為：PSS(2)=Kpss(1+S)/

21、(1+1.2S)*(1+0.1S)/(1+0.04S)(5)相位補償見表 3b ,因該系統(tǒng)的最低頻率 f=0.3Hz 所以 PSS(2)勵磁控制系統(tǒng)的遲后得到了很好的補償。對于輸入信號為Pe+f 的自并勵磁系統(tǒng)，因為它的最大超前軸的角度為90 o，所 以 在 選 擇 補 償 的 計 算 頻 率 時 不 宜 太 靠 近90 o , 式 （ 2 ） 自 并 勵 系 統(tǒng) 計 算 頻 率 取f=0.48Hz(W=3r/s) ，當(dāng) Xe=0.4 時，遲后角為68 o 則 PSS 的輸出電壓Vp /Vf = Tan-1(6)68 o =2.5以 Vp=Kp PeVf=Kf f=KfPe/M 代入（ 6）式

22、得 KpM /Kf=2.5設(shè) Kp=1則Kf=M /2.5=6 × 3/2.5=7.2如振蕩頻率 =4(f=0.64).因 Vf=KfVp/KpM ,以上述參數(shù)代入 =tan -1 (Vp / Vf) = Tan -1 (KpM / Kf ) 73 o不同振蕩頻率時遲后于Pe 的相角 , 列于表（），從表可見電功率與頻率直接相加的, 使快速勵磁系統(tǒng)的相位遲后得到了較好的補償。以上可見， 自并勵系統(tǒng)及高起始響應(yīng)交流勵磁系統(tǒng)，如輸入信號為Pe，則其相位補償主要在低頻段采用遲后補償，高頻段采用少量的超前補償. 輸入如采用Pe f ，則選取計算 Kf 的頻率時，不宜使Kf 值過小，要使該系統(tǒng)

23、低頻振蕩范圍內(nèi), 補償后的頻率特性完全符合標(biāo)準(zhǔn)要求。常規(guī)勵磁系統(tǒng)的相位補償, 應(yīng)著重在高頻段的超前補償，在低頻段采用少量遲后補償 .對于 Te 較大的勵磁系統(tǒng) , 適當(dāng)采用負(fù)反饋 , 減小勵磁機時間常數(shù)， 不僅可以提高勵磁響應(yīng)速度, 還可以減小勵磁控制系統(tǒng)的遲后角，有利于的相位補償。3.2 PSS 增益增益 Kpss 是指不考慮低頻通過超前遲后等環(huán)節(jié)，對增益的影響， 又稱直流增益。交流增益是在一定振蕩頻率時PSS的實際增益， 不同振蕩頻率時交流增益值不同，所以一般只以直流增益作為PSS的增益，但 PSS超前遲后環(huán)節(jié)的參數(shù) , 對實際交流增益是有影響的。例如 3.1.2 節(jié)中快速勵磁 (4)及常

24、規(guī)勵磁 (5), PSS不同振蕩頻率時,其實際增益如表 4.表 4 不同振蕩頻率時PSS的交流增益rad/s25810式5PSS0.860.931.031.09式6PSS0.30.20.220.23從表中可見在考慮PSS的增益時，需考慮超前遲后環(huán)節(jié)對實際增益的影響。限制 PSS增益的因素有以下幾種：(a) 機電振蕩模阻尼下降由于 PSS輸出產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩與軸有一定的相位差，所以 PSS的輸出不但會影響阻尼轉(zhuǎn)只供學(xué)習(xí)交流用此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除矩，還會影響同轉(zhuǎn)短，如 PSS輸出有較大超前， 則 PSS輸出的同轉(zhuǎn)矩為負(fù)值， 使振蕩頻率下降，從而超前角更大 , 使負(fù)同轉(zhuǎn)矩更大，當(dāng) Kp

25、ss 達到一定值 ,PSS 增益再加大，輸出轉(zhuǎn)矩雖然增加，但如果由于頻率下降，超前角加大，使阻尼轉(zhuǎn)矩分量反而減小，則使用的Kpss 應(yīng)小于該值。(b) PSS 控制電路的振蕩當(dāng) PSS的增益增大時， PSS控制回路振蕩模阻尼減小，直至阻尼由正變負(fù)，產(chǎn)生振蕩，通常這是限制PSS增益的主要因素， 因此控制回路發(fā)生振蕩時的Kpss 稱為 PSS的臨界增益，PSS的使用增益與臨界增益之間應(yīng)有較大裕度。（ c）Pe 為輸入信號的PSS，調(diào)節(jié)有功功率時，勵磁產(chǎn)生反調(diào),為限制反調(diào)，有時也需限制 Kpss 。（ d）發(fā)電機正常運行時，由于調(diào)速器等的原因，有功有些擺動，使Pe 為輸入的PSS輸出產(chǎn)生相應(yīng)的擺動，

26、如擺動較大要減小Kpss 。（ e）有的 PSS輸出噪音較大，也需減小Kpss，以限制噪音量PSS增益的計算一般是根據(jù)勵磁控制環(huán)的臨界增益，其他的因素大都由現(xiàn)場試驗時根據(jù)實際情況確定。根軌跡法采用小干擾程序，電力系統(tǒng)為實際系統(tǒng),PSS 按選定的相位補償投入，Kpss 從零開始增大，計算特征根，PSS控制回路振蕩模從正逐漸減小到零，此時PSS增益為臨界增益,見圖 7( 參考 IEEE 勵磁控制增加電力系統(tǒng)穩(wěn)定性) 。(rad/s)j 1.52.557K=0.4.8K1NS=7.5。1.1。 。0.80.50.33.3.67.5 。.40.2.4.1.2。. 303.0.。02.5-0.4-0.3

27、-0.2-0.1。1.5. 202。1.0。0.8K=0。0.5 0.3.100.5。.80.8。. 6K=0.31.1.4。1.5 。2.5.2.3.0a.0-20-10-4 -2圖 7 PSS 臨界增益計算350Pe(MW).300. 無PSS250. .200有 PSS.150。.。.。100。50。0.0f(Hz)0.00.10.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.80.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0圖 9 AVR 輸入低頻信號，發(fā)電機功率波動量測定孝以 Pe 為輸入信號的 PSS，電路穩(wěn)定 , 臨界增益較大，使用

28、增益一般為臨界的增益的1/3 1/5 。以或f 為輸入信號的PSS，由于超前校正較大, 電路容易發(fā)生振蕩，臨界增益較小，使用增益取臨界增益的1/2 1/3 。如果 Kpss 在小于臨界增益之前， 低頻振蕩模發(fā)生 Kpss 增大阻尼下降的情況， 則使用增益應(yīng)小于該增益 , 并有一定裕度。只供學(xué)習(xí)交流用此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除仿真計算在根據(jù)頻率特性初步選定PSS 的相位校正參數(shù)后,再通過仿真計算，進一步確定PSS的參數(shù)。仿真計算時發(fā)電機P=Pn ，Q 0，以一機無限大系統(tǒng)，采用不同的等值電抗, 如 Xe=0.2 、0.4 、 0.6 等，先以設(shè)定的 Kpss 及幾種超前遲后參數(shù)，在

29、 AVR輸入加 2% 左右的階躍響應(yīng)，測量發(fā)電機功率輸出的波動情況。在選定 PSS相位補償后，逐漸增大 Kpss ，直至勵磁電壓等發(fā)生振蕩。不同 PSS增益對本機振蕩的阻尼見圖 80123456789圖 8 PSS 負(fù)載階躍仿真試驗a-Kpss=0,b-Kpss=0.2 ,c-Kpss=0.3從圖 8 可見， Kpss=0.2 時，功率振蕩已得到有效的阻尼，阻尼比為=0.23 當(dāng) Kpss=0.3, 振蕩不到一周，阻尼比約為0.5 ，再增大 Kpss，阻尼無明顯變化，但勵磁電壓VfD 將逐漸出現(xiàn)高次諧波，因此取Kpss 為 0.2 到 0.3.以上兩種方法, 雖初步計算出PSS的使用增益，但尚

30、需進行現(xiàn)場校核。4 PSS 現(xiàn)場試驗4.1 相頻特性及臨界增益試驗勵磁控制系統(tǒng)和 PSS的相頻特性及臨界增益值 , 一般可由計算確定，但如果未進行計算或要求對計算結(jié)果及數(shù)學(xué)模型進行驗證，可以進行實測。頻率特性測定勵磁控制系統(tǒng)的頻率特性一般用頻譜儀或信號分析儀測量Vpss 與 Vt 之間的相位遲后特性及 PSS的相位補償特性。測量一般在發(fā)電機有功接近額定時進行，如與系統(tǒng)連系較強，無功可取較小值. 如與系統(tǒng)連系較弱，無功可取較大值或適當(dāng)減小有功，使一機無限大模型中的K50PSS的頻率特性是PSS輸入到輸出的相位補償特性，數(shù)字式AVR要求有相應(yīng)的接口，如不能實測 , 則以仿真計算校核。臨界增益試驗在發(fā)電機正常運行工況，PSS投入 , 超前遲后參數(shù)為設(shè)定值,PSS 增益從零逐漸增大，至勵磁電壓等開始發(fā)生小幅度振蕩，此時的PSS增益即臨界增益。只供學(xué)習(xí)交流用此文檔來源于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請聯(lián)系網(wǎng)站刪除這項試驗應(yīng)在PSS各單元試驗及其他各參數(shù)設(shè)定后進行。4.2 PSS投運試驗檢查 PSS各單元如果是模擬式PSS，在投運前，應(yīng)詳細檢查PSS各板的性能，例如功率變換器的增益及時間常數(shù)， 隔直環(huán)節(jié)及超前遲后環(huán)節(jié)的時間常數(shù)，增益及限幅值等，并應(yīng)檢查輸出噪音水平及漂移程度，如果是數(shù)字式PSS，則根據(jù)實際裝置的可能性，核對各單元的參數(shù)。發(fā)電機負(fù)載階