脫硝系統(tǒng)優(yōu)化運行方案

1、#61#62機組脫硝裝置低負荷運行參數(shù)優(yōu)化措施#61機組脫硝裝置投運以來，為滿足脫硝裝置入口煙溫320°c及以上的設計 要求，機組低谷負荷不能低帶，嚴重影響機組屯量結(jié)構(gòu)，并造成較大經(jīng)濟損失。 同吋，為滿足脫硝較高效率，致使氨逃逸大造成空預器阻力增加，影響機組長期 安全運行。通過對“噴氨溫度隨含硫量的變化曲線”、“反應溫度和效率的關(guān)系”、“nhs/nox 摩爾比與脫硝效率及氨逃逸的關(guān)系”、脫硝裝置設計資料、催化劑廠家性能資料 以及國電科學院所作低負荷現(xiàn)場試驗結(jié)果綜合分析（見附件1、附件4）,脫硝裝 置可在入口 ncx含量w550 mg/m3，煙氣二氧化硫含量06000mg/m3,效率w

2、84 %,對應入口煙溫305-420°c工況下，同時能保證脫硝系統(tǒng)出口 n0x含量w100 mg/m3,氨逃逸w2ppm, so2/so3轉(zhuǎn)化率vi%的耍求。具體措施及要求：1、保護定值調(diào)整：1）scr入口煙溫保護下限動作值由320°c調(diào)整到305°co2）scr岀口煙溫保護下限動作值由315°c調(diào)整到303°co3）scr噴氨溫度由320°c下調(diào)到310°co3）增設scr入口煙溫320°c報警值。4）維持scr入口煙溫保護上限420°c保護動作值。2、具體控制措施：（1）scr 入口 no、含量在 5

3、00550 mg/m3：1）煙氣so?含量v3000nig/m，煙氣溫度控制在312315°c,盡量維持312°c 壓紅線運行，脫硝效率維持在8284 % o2）煙氣so?含量3000-4000 mg/m3,煙氣溫度控制在314316°c,盡量維持 314°c壓紅線運行，脫硝效率維持在8284 % o3）煙氣s0?含量40005000 mg/m3,煙氣溫度控制在316318°c,盡量維持 316°c壓紅線運行，脫硝效率維持在8284 % o4）煙氣so?含量50006000 mg/m3,煙氣溫度控制在319321°c,盡量維

4、持320°c壓紅線運行，脫硝效率維持在8284%。（2）scr 入口 nox含量在 400500 mg/m3：1）煙氣so2含量3000 mg/m3,煙氣溫度控制在312315°c,盡量維持312°c 壓紅線運行，脫硝效率維持在7982 % o2）煙氣so?含量30004000 mg/m3,煙氣溫度控制在314316°c,盡量維持 314°c壓紅線運行，脫硝效率維持在7982 % o3）煙氣so?含量40005000 mg/m3,煙氣溫度控制在316318°c,盡量維持 316°c壓紅線運行，脫硝效率維持在7982 % o4

5、）煙氣s0?含量50006000 mg/m3,煙氣溫度控制在319321 °c,盡量維持 320°c壓紅線運行，脫硝效率維持在7982 % o（3）scr 入口 nox含量在v400 mg/m3：1）煙氣so2含量3000mg/rr?,煙氣溫度控制在312315°c，盡量維持312°c 壓紅線運行，脫硝效率維持在76-80 % o2）煙氣s0?含量30004000 mg/m3,煙氣溫度控制在314316°c,盡量維持 314°c壓紅線運行，脫硝效率維持在76-80 % o3）煙氣so?含量40005000 mg/m3,煙氣溫度控制在3

6、16318°c,盡量維持 316°c壓紅線運行，脫硝效率維持在76-80 % o4）煙氣so?含量50006000 mg/m3,煙氣溫度控制在319321°c,盡量維持 320°c壓紅線運行，脫硝效率維持在76-80 % o（4）脫硫值班人員每小時將煙氣屮s0?含量匯報值長，作為控制脫硝系統(tǒng)入口 煙溫的依據(jù)。遇煙氣中硫含量突然變化應及時匯報。（5）當煙氣溫度達到300°c時，脫硝開始進入準備噴氨狀態(tài)，溫度達到310°c時 開始噴氨，具體的噴氨溫度必須嚴格按照“噴氨溫度和二氧化硫的對應關(guān)系”圖 來執(zhí)行，噴氨量按照“反應溫度和效率的關(guān)系”

7、執(zhí)行。（6）噴氨后，脫硝運行人員應加強和主機的聯(lián)系，根據(jù)脫硝效率與煙氣溫度、 nh3/nox摩爾比及氨逃逸的關(guān)系、裝置入】（#1、#2）煙氣量以及入口 nox含量, 及時調(diào)整水解反應器壓力及噴氨量，保持氨逃逸量小于2ppm,維持脫硝效率不 大于84%,脫硝系統(tǒng)出口 nox含量w100 mg/m3o（7）機組滿負荷運行工況噴氨量規(guī)定1) scr入口 nox含量400 mg/m3,單側(cè)噴氨蒸汽流量最大不超過450kg/ho2 )scr入口 nox含量400-450 mg/m3,單側(cè)噴氨蒸汽流量最人不超過500kg/h。3) scr入口 nox含量450500 mg/m3,單側(cè)噴氨蒸汽流量最大不超過

8、550kg/ho4) scr入口 nox含量500 mg/m3及以上，單側(cè)噴氨蒸汽流量最大不超過 600kg/ho(8) 機組低負荷(360mw380mw)運行工況噴氨量規(guī)定1) scr入口 nox含量400mg/m單側(cè)噴氨蒸汽流量最大不超過160kg/ho2) scr入口 nox含量400450 mg/n?,單側(cè)噴氨蒸汽流量最大不超過180kg/ho3) scr入口 nox含量450500 mg/m3,單側(cè)噴氨蒸汽流量最大不超過200kg/ho4) scr入口 nox含量500 mg/m3及以上，單側(cè)噴氨蒸汽流量最大不超過 240kg/ho(9) 脫硝運行人員發(fā)現(xiàn)脫硝裝置入口 nox含量55

9、0噸/卅，立即匯報值長要求調(diào) 整，并做好記錄，脫硝系統(tǒng)效率w85%控制，盡量維持出口 no*含量120 mg/m(10) 電塵值班員加強對渣井水溫的監(jiān)視調(diào)整，保證渣水裂化溫度不超過60°c。(11) 燃料管理部每天及時將配煤硫份情況向值長匯報，作為鍋爐燃燒調(diào)整以及 控制scr入口煙氣溫度的參考。并通過配煤控制入爐煤水分小于10%,最大不超 過 14%。(12) 發(fā)電部在任何鍋爐負荷工況下，確保scr入口 n0x550mg/nm3,其中,夜 間負荷450mw工況下通過燃燒調(diào)整確保scr入口 n0x450mg/nm3o(13) 根據(jù)鍋爐設備說明書嚴格控制爐膛岀口過?？諝庀禂?shù)：600mw時

10、氧量控制 在2.8%-34%,負荷低于450mw時控制氧量6%。負荷氧量曲線見附件2。(14) 降負荷時嚴格控制降負荷率，加強對scr入口煙溫監(jiān)視，防止煙氣溫度快 速下降，切實做到煙氣溫度與負荷變化基木同步，不得出現(xiàn)煙氣溫度大幅度波動 和快速下滑現(xiàn)象。(15) 減負荷時捉前對減溫水進行控制，加強對主、再蒸汽溫度變化的精細化調(diào) 整，不得以快速開關(guān)煙氣擋板的方式來控制汽溫。(16) 減負荷吋按照先減煤后減風的原則進行操作，要求風量的降低的時間不能 滯后煤量降低吋間太多，防止因為風量過大造成爐膵溫度下降過快。(17) 值 、單元t必須了解當班的脫硝效率，煙氣nox及s0?濃度，并按照脫 硫系統(tǒng)sb濃

11、度控制scr入i煙氣溫度壓紅線運行。(上煤硫份與煙氣硫含量對 應關(guān)系見附件3)(18) 再熱煙氣擋板開度偏差不得超過10%,a、b側(cè)scr入口溫度偏差不得10°c, 控制轉(zhuǎn)向室煙溫偏差v25°c。當兩側(cè)煙溫偏差大時可通過調(diào)整外二次風開度配合 煙氣擋板的方法使燃燒工況改變，從而達到兩側(cè)煙氣溫度均勻。(19) 機組rb及各種事故工況下通過運行調(diào)整手段不能維持scr入口煙溫以保 證脫硝安全運行時，值長應及時通知脫硝值班員退出脫硝系統(tǒng)運行。(20) 確定爐內(nèi)承壓部件發(fā)生泄漏，值長應立即下令退出脫硝系統(tǒng)運行。(21) 嚴格控制風量，保證經(jīng)濟飛灰可燃物含量，控制在1%-2%o(22)

12、做優(yōu)電量結(jié)構(gòu)，夜間低谷時段在保證脫硝安全運行的前捉下負荷盡量低限 運行。(23) 嚴密監(jiān)視空預器煙氣、一次風、二次風阻力變化，按照吹灰要求定期對空 預器進行脈沖和蒸汽吹灰，蒸汽吹灰前保證至少10分鐘的疏水吋間。如空預器 煙氣阻力超過2kpa時按照下述方法由值長通知吹灰維護人員對鍋爐吹灰進行調(diào) 整，保證鍋爐設備安全運行：1) 鍋爐木體吹灰結(jié)束后(預計14： 00)開始空預器冷端吹灰(耗時30分 鐘)，壓力設置2. ompa,吹灰前疏水10分鐘。2) 冷端吹灰結(jié)朿后開始熱端吹灰(耗吋20分鐘)，壓力設置2. 0mpao這樣 冷熱交替進行空預器吹灰，50分鐘完成一個循環(huán)，毎次循環(huán)間隔1小時至20：

13、30完成5次空預器吹灰。3) 20： 30開始高溫受熱面吹灰，吹灰壓力設置1.9mpa,暖管疏水15分鐘, 總耗時2小時至22： 30結(jié)束高溫受熱面吹灰。4) 高溫受熱面吹灰結(jié)束后繼續(xù)空預器吹灰循環(huán)至次日木體吹灰(09： 00) 開始，每次吹灰循環(huán)間隔1小時預計可以進行5次空預器吹灰循環(huán)。(24) 完善主機集控室對煙氣含硫量、#1、#2脫硝反應器脫硝效率、#1、#2脫 硝反應器氨逃逸及空預器入i i氧含量的在線顯示。(25) 完善脫硫集控室空預器煙阻的在線顯示。國電某某金堂發(fā)電有限公司設備部2013年1月22日附件1:各參數(shù)間的關(guān)系：(1) 煙氣屮so2含量與噴氨溫度的關(guān)系:噴氨溫度隨含硫量的

14、變化曲線6 4ix3 32 0 8 6 4 2 01 1 o o o o o3 3 3 3 3 3 3298護護聲少翳護用斥屛斥屛屛尺少冷用少用 二氧化硫(干標6%氧,mg/nm3)根據(jù)關(guān)系圖，煙氣中so?含量對脫硝裝置噴氨溫度冇明確要求，且成正比關(guān) 系，煙氣溫度在305°c420°c, so2含量在15004500 mg/m3區(qū)間，完全滿足脫 硝裝置噴氨要求。因此，實際運行中可按照“噴氨溫度隨煙氣含硫量變化曲線” 對應關(guān)系，根據(jù)煙氣s0?含量調(diào)整脫硝裝置入口煙氣溫度，滿足噴氨要求。同時, 實現(xiàn)煙氣溫度壓紅線低位運行，提高鍋爐經(jīng)濟性。(2) 反應溫度對脫硝效率的影響：反應溫

15、度和效率的關(guān)系(96)系列1溫度(°c)燃煤電廠煙氣脫硝設備及運行顯示煙氣溫度對nox脫除冇較大影響，但 不成止比關(guān)系，在200-315°c范圍內(nèi)，隨著反應溫度上升nox脫除率快速增加， 脫硝效率可達90%左右。315°c時達到頂點，溫度繼續(xù)上升曲于nh3氧化反應開 始發(fā)生反而使no,脫除率開始下降。(3) nh3/nox摩爾比與脫硝效率及氨逃逸的關(guān)系：氨逃逸和摩爾比的關(guān)系nh3/n0x脫硝效率和摩爾比的關(guān)系100. 0%90. 0%oooooooooooooooonh3/n0xo o oco寸 g9z86卜卜卜zo-卜zoc i z.8 00 o co 寸 go

16、o oo 89 ccz 006oo oo 86 i z co 6 6 6 o .000.000000876543213) ss% % % % % % o o o o o oo%o%g脫除率隨摩爾比的上升成正比關(guān)系，但在 who、摩爾比1時影響較為 明顯，若mh3投入量過大（超過使用量），nh3氧化等副反應的反應速率增大， 脫除率下降，同時氨逃逸增大，造成下游設備因生成鍍鹽增大阻力（特別是空預 器）及對設備的腐蝕。根據(jù)scr脫硝技術(shù)在1000mw超超臨界塔式爐上的應用 及運行管理相關(guān)內(nèi)容，若no*脫除率控制在80%左右，摩爾比應控制在0.8左 右，氨逃逸應可控在2pp以下。附件2:負荷與氧量關(guān)系

17、圖過量空氣系數(shù)與含氧量與負荷的關(guān)系圖605040302010is|附件3:根據(jù)我廠常用煤中的硫份及其它元素成分，有以下對應關(guān)系圖。 可根據(jù)燃運配煤后匯報的硫份含量大致推算煙氣中的二氧化硫含量， 如下表：硫份11.11.21.31.41.51.61.71.81.9so2（6%,干 態(tài)）mg/nm32293252527572990322334573691392641614396硫份22.12.22.32.42.52.62.72.82.9so2（6%,干 態(tài)）mg/nm34632486951065343558158196058629865376778如圖：也可根據(jù)經(jīng)驗公式s02=2400*硫份150

18、計算。濃度00o700o)0 o2)0 o3)0 o500om最 zos00o600o8附件4：低負荷性能試驗報告國電某某金堂發(fā)電有限公司#61爐脫硝性能試驗數(shù)據(jù)初步小結(jié)一，主要工作2013年1月7 f1進行國屯某某金堂發(fā)電有限公司61#爐、62#爐脫硝裝置 性能檢測大綱討論，于2013年1月8 口1月9 口進行預試驗，于2013年1 月12 f1-1月14 f1進行正式脫硝性能檢測試驗。試驗主要內(nèi)容如下：1.scr入口、出口 nox檢測，脫硝效率檢測；（分a、b兩側(cè)）2. scr出口氨逃逸濃度測試；（scr出口，分a、b兩側(cè)）3. scr入口、出口煙氣量測試；（scr入口、出口）4. scr

19、的so2/s03轉(zhuǎn)化效率；（scr入口、出口）5.scr壓降測試；（scr入口、出口）6. scr入口、出口煙溫測試；（scr入口、出口）7. scr入口、出口煙塵濃度測試；（scr入口、出口）8.scr屯耗測試。二，測試主要初步結(jié)果表1脫硝效率及nox濃度檢測單位名稱：國電金堂發(fā)電有限公司煙氣中nox質(zhì)量濃度和脫硝效率檢測檢測 時間 負荷位置進口出口脫硝 效率(%)02(%)實測no (mg/nm3)實測no? (mg/nm3)nox(mg/nm3)折算nox (mg/nm3)o2(%)實測no (mg/nm3)實測no2 (mg/nm3)nox(mg/nm3)折算nox(mg/nm3)1月

20、12日590mw61-a3.41343.97.0533.2454.63.5843.14.570.160386.761-b3.49319.25.5493.8423.23.5752.82.283.071.483.11月13日600mw61-a3.59328.54.6507.24374.044&74.07&669.584.161-b3.32334.95.3517.8439.33.9854.24.887.777.382.41 h 14 h610mw61-a2.62359.67.6557.8455.33.0359.27.097.681.582.161-b2.66376.15580.547

21、4.73.4463.34.3101.286.682.7表2 氨逃逸濃度檢測結(jié)果表檢測日期機組 負荷 mwscr 出口 #61a側(cè)氨濃度 mg/m3（標、t）scr 出口#61b側(cè)氨濃度 mg/nm3（標、t）1月12日5900.250.211月13日6000.260.221 月 14 口6100.180.20單側(cè)平均值6000.230.21總平均值6000.22保證值氨逃逸量< 3ppm（2.28mg/nm,）表3 soz/soa轉(zhuǎn)化效率檢測結(jié)果檢測日期 機組負荷位置scr 入口scr 出口單側(cè) so2/so, 轉(zhuǎn)化率 %scr so2/so, 轉(zhuǎn)化率 %02%so2濃度 （標干態(tài)、 6%o2） mg/m3so3濃度 （標干態(tài)、 6%o2） mg/m3o2%so3濃度 （標干態(tài)、 6%o2） mg/m31月12日a側(cè)3.