蘇通長江公路大橋D標(biāo)主墩鋼吊箱圍堰設(shè)計實(shí)用教案

1、二、結(jié)構(gòu)二、結(jié)構(gòu)(jigu)(jigu)工況分析工況分析按照施工過程來看，鋼吊箱的主要控制工況有五個階段： 1、吊箱圍堰整體浮運(yùn)階段在大型船廠胎模上加工鋼吊箱，并拼裝(pn zhun)成整體，封閉底板兩邊區(qū)域A，利用船廠的滑道整體滑移下水自浮，用拖輪浮拖吊箱至墩位。該階段主要確定的參數(shù)有：底板的受力情況；吊箱在自重、浮力、水流力、風(fēng)力、波浪力作用的整體穩(wěn)定性。2、吊箱圍堰整體起吊下沉階段圍堰浮運(yùn)到墩位處，用大型浮吊整體起吊安裝。該階段主要確定的參數(shù)有：底板的受力情況；吊架及內(nèi)支撐的受力情況；整體起吊點(diǎn)的受力情況；吊箱圍堰的整體穩(wěn)定性。 3、水下封底砼施工階段吊箱精確定位后，安裝吊箱底板開孔與護(hù)

2、筒間的封堵環(huán)板，先灌注底板A區(qū)封底砼，后灌注底板B區(qū)封底砼。該階段主要確定的參數(shù)有：底板的受力情況；拉桿及內(nèi)支撐的受力情況；側(cè)板受力情況。第1頁/共66頁第一頁，共66頁。4 4、抽水階段(jidun)(jidun)吊箱抽水后，水位高時，側(cè)板受到的側(cè)壓力較大，底板所受的水的反拱力較大。該階段(jidun)(jidun)主要確定的參數(shù)有：封底砼受力情況；內(nèi)支撐的受力情況；側(cè)板受力情況。5 5、承臺施工階段(jidun)(jidun)該階段(jidun)(jidun)主要確定如下幾個參數(shù)：壁板受力情況；內(nèi)支撐受力情況。第2頁/共66頁第二頁，共66頁。三、浮運(yùn)階段三、浮運(yùn)階段(jidun)(jid

3、un)整體穩(wěn)定性整體穩(wěn)定性驗算驗算自浮時吃水深度：約h=1.4m吊箱圍堰重量：上節(jié)側(cè)板121t；下節(jié)側(cè)板254t；底板217t；底板防撞桁架100t；內(nèi)支撐(zh chng)126t；吊架及拉桿105t。浮體重心高度：f=(121x10.4+254x3.9+217x0.8+100 x2.7+126x14+105x6.5)/(121+254+217+100+126+105)=5.57m(距-0.8m標(biāo)高處)浮體截面慣性矩(相對長軸)：32x2+35x12.63x2/12+35x12.6x10.32x2+49.6x83/12=121348.5cm4浮體總排水體積：V=923m3浮體所受橫向風(fēng)力：定

4、傾半徑：=I/V=121348.5/923=131.5m第3頁/共66頁第三頁，共66頁。 重心與浮心間距離(jl)：a=5.57-1.4=4.17m-a值：131.5-4.17=127.3m風(fēng)力作用點(diǎn)與浮心間的距離(jl)：H=7.7-1.4/2=7m浮體傾角：由 tg=K1WH/V(-a) (K2=1.2,風(fēng)力沖擊系數(shù)) = =6.01x10-3得 =0.4根據(jù)以上計算浮運(yùn)體系穩(wěn)定的三個條件:1、Gt(全部浮體容許排開水的重量)K2G0(G0為浮體重量,K2為安全系數(shù),取1.2)2、-a值=127.303、 F=103367+10000+317975=431342KN F高=110481K

5、N,=110481KN,可 承臺第一層澆完未凝固時, ,吊箱不下沉( (按低水位不利狀態(tài)驗算) )G G封+G+G吊+G+G首-F-F低-G-G樁=103367+10000+166994-110481- =103367+10000+166994-110481- 26605=143275KN F26605=143275KN F粘=317975KN,=317975KN,安全系數(shù)K=317975/167229=1.9,K=317975/167229=1.9,可 澆注第二層承臺砼時, ,第一層承臺砼已凝固, ,此時封底(fngd)(fngd)砼與第一層承臺砼共同承受 結(jié)構(gòu)荷載, ,顯然能夠滿足結(jié)構(gòu)受力

6、要求 第14頁/共66頁第十四頁，共66頁。六、側(cè)板驗算六、側(cè)板驗算(yn sun) (yn sun) 1、驗算內(nèi)容：(1)吊箱整體起吊階段(工況2),吊箱上下節(jié)的螺栓連接(linji)強(qiáng)度,下節(jié)桁架豎向抗拉桿傳力抗拉驗算;(2)吊箱整體起吊階段(工況2),吊箱整體起吊點(diǎn)在側(cè)板上的傳力驗算;(3)水下封底砼施工階段(工況3),下節(jié)吊箱驗算(4)抽水階段(工況4),上節(jié)及下節(jié)吊箱受力驗算第15頁/共66頁第十五頁，共66頁。2 2、壁板驗算(yn sun) (yn sun) ：(1)(1)波浪力計算主墩浪高1.2m,1.2m,波浪力所產(chǎn)生的壓力分為靜水壓力和動水壓力, ,按照立波理論計算 浪長計

7、算根據(jù)蓋拉德(Gaillard)(Gaillard)的經(jīng)驗公式L=15H L=L=15H L=浪長 H= H=浪高L=15x1.2=18mL=15x1.2=18m 波浪力計算原理立波理論計算吊箱承受的波浪力 根據(jù)(gnj)塞恩費(fèi)勞(Sainflow)公式P1=(P2+Wd) 00hHdhHLdHPW2cosh2第16頁/共66頁第十六頁，共66頁。 LdLHh2coth20式中:W=水的容重d=靜水水深，水位+4.0m,南北主墩最大沖刷線標(biāo)高(biogo)-15m,靜水水深d=4+15=19m，h0=立波的波浪中心線對靜水面的超高值 63. 6181922Ld12coth63. 663. 66

8、3. 663. 6eeeeLd74.37822cosh63. 663. 6eeLd第17頁/共66頁第十七頁，共66頁。mLdLHh251. 00 . 1182 . 12coth22022/0317. 074.3782 . 1102coshmKNLdHPW20021/48.13251. 02 . 119251. 02 . 1)19100317. 0()(mKNhHdhHdPPW計算吊箱承受的波浪(blng)力吊箱底承受的波浪(blng)力 22122/5)0317. 048.13(1970317. 0)(197mKNpppp靜水面(shu min)處波浪力：P1=13.48KN/m2 第18頁

9、/共66頁第十八頁，共66頁。(2)(2)流水壓力計算：F1=11A1 = 2/(2x9.81)=2.23KN F1=11A1 = 2/(2x9.81)=2.23KN 流水壓力較小, ,為簡化計算, ,按均布荷載布置P P流=2.23KN/m2=2.23KN/m2(3)(3)、上節(jié)鋼吊箱( (高程自+5.0+5.00.2)0.2)上節(jié)鋼吊箱面板=6mm,=6mm,肋骨(80 x50 x6)(80 x50 x6)最大間距400mm,400mm,設(shè)防水位取+4.0m+4.0m計算模式抽水后( (工況4)4)，上節(jié)吊箱圍堰承受風(fēng)力(fngl)(fngl)、靜水壓力、流水壓力、波浪力 荷載計算、面板計

10、算gV22第19頁/共66頁第十九頁，共66頁。力學(xué)(l xu)模型簡化：板受力按照單向連續(xù)板計算,圍堰抽水后水位最高時,板受力不利,此時上節(jié)吊箱底部面板最大面載q=66.23KN/m2 M=0.1ql22鋼板抗彎模量 W=0.0062/6=6x10-6m3 =M/W=1/(6x10-6)=176631KN/m2 根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-86），A3綱容許彎曲應(yīng)力145000KN/m2，根據(jù)荷載組合取1.4的應(yīng)力提高系數(shù)，面板應(yīng)力=176631KN/m2145000 x1.4=203000KN/m2第20頁/共66頁第二十頁，共66頁。、肋骨驗算肋骨材料選用80 x5

11、0 x6,80 x50 x6,截面特性: :A=7.56cm2,Y0=2.65cm,IX=49.21cm4,A=7.56cm2,Y0=2.65cm,IX=49.21cm4,肋骨間的間距為40cm,40cm,肋骨與面板形成組合截面共同受力根據(jù)(gnj)(gnj)肋骨的受力情況得出a=9.12KN Rb=25.77KN Rc=24KN a=9.12KN Rb=25.77KN Rc=24KN Rd=22.86KN Re=6.97KN Rd=22.86KN Re=6.97KN 此時結(jié)構(gòu)=M/W=M/W =3.07/(32.33x10-6) =3.07/(32.33x10-6) =94958KN/m21

12、.4x145000=203000 KN/m2, =94958KN/m21.4x145000=203000 KN/m2,可肋骨所受的剪力較小, ,顯然可滿足, ,無須驗算 第21頁/共66頁第二十一頁，共66頁。（4 4）、下節(jié)鋼吊箱( (高程自-0.28.0)-0.28.0)面板受力驗算、抽水狀態(tài)( (工況4)4)抽水水壓：水位4.0m,4.0m,封底面標(biāo)高-4.0m,-4.0m,底部面板所受的壓力(yl)(yl)為q=qq=q靜+q+q流+q+q波=92+7.6+2.23=101.83KN/m2=92+7.6+2.23=101.83KN/m2驗算板的應(yīng)力：板的模量W=0.82/6=0.106

13、7cm3W=0.82/6=0.1067cm3板的強(qiáng)度驗算: :M=0.1ql22M=0.1ql22=M/W=1.63/(0.1067x10-4)=152765KN/m21.4x145000=203000 KN/m2,=M/W=1.63/(0.1067x10-4)=152765KN/m21.4x145000=203000 KN/m2,可、水下封底狀態(tài)( (工況3 3 封底砼高程-4.0-4.0-8.0)-8.0)砼以流狀計，浮容重23-10=13KN/m,23-10=13KN/m,最大側(cè)壓力(yl)4x13=52KN/m2101.83KN/m2,8mm(yl)4x13=52KN/m2101.83

14、KN/m2,8mm鋼板不控制 第22頁/共66頁第二十二頁，共66頁。 肋骨驗算肋骨材料選用80 x50 x6截面特性:A=7.56cm2,Y0=2.65cm,IX=49.21cm4,肋骨間的間距為40cm,肋骨與面板形成組合截面共同受力 、抽水狀態(tài)(zhungti)(工況4)抽水后,封底砼面的標(biāo)高為4.0m,此標(biāo)高以下側(cè)板剛度無窮大,肋骨為支承在a、b、c、d四點(diǎn)的連續(xù)梁，所受的荷載有靜水壓力、流水壓力(較小,假設(shè)從上至下均布)、波浪力(根據(jù)前面波浪力計算的結(jié)果按線性插入來計算不同標(biāo)高位置由波浪力產(chǎn)生的線荷載)a點(diǎn)線荷載為:qa=(q靜+q流+q波d點(diǎn)線荷載為:qb=(q靜+q流+q波第23

15、頁/共66頁第二十三頁，共66頁。線荷載計算中的系數(shù)0.4是考慮肋骨(lig)的最大間距為0.4 結(jié)論：a=17.54 KN Rb=44.93KN Rc=41.04KN Rd=13.77KN 、水下封底(fngd)狀態(tài)(工況3)水下封底(fngd)砼高4m,肋骨為支承在O、h、l、a、b、c、d四點(diǎn)的連續(xù)梁，所受的荷載有砼側(cè)壓力、流水壓力(較小,假設(shè)從上至下均布)、波浪力(根據(jù)前面波浪力計算的結(jié)果按線性插入來計算不同標(biāo)高位置由波浪力產(chǎn)生的線荷載)，a、b、c、d四支點(diǎn)間跨的荷載較小，對0、h、l、a三支點(diǎn)間的三跨荷載影響不大，故取0、h、l、a支點(diǎn)間的三跨計算： 第24頁/共66頁第二十四頁，

16、共66頁。o點(diǎn)線荷載(hzi)為qa=(q靜+q流+q波)x0.4=(56+2.23+5)x0.4=25.23KN/mh點(diǎn)線荷載(hzi)為qb=(q靜+q流+q波)x0.4=(0+2.23+7.8)x0.4=4KN/m線荷載(hzi)計算中的系數(shù)0.4是考慮肋骨的最大間距為0.4 第25頁/共66頁第二十五頁，共66頁。結(jié)論：O=13.4KN Rh=27.39KN Rl=14.73KN Rl=3.07KN、肋骨強(qiáng)度驗算(yn sun)上述兩種狀態(tài)下肋骨最大彎矩此最大值每米寬度荷載產(chǎn)生的彎矩,max=M/W =4.08/(33.94x10-6) =120212KN/m21.4x145000KN

17、/m2=203000KN/m2型鋼截面抗剪一般均能滿足,無須驗算(yn sun)。 第26頁/共66頁第二十六頁，共66頁。（二）龍骨驗算1 1、 鋼吊箱上節(jié)橫梁(hn lin)(hn lin)(高程自+7.0-0.3)+7.0-0.3)橫梁采用截面如下(橫梁與面板組成組合(zh)截面)：計算截面特性：X= =16.25第27頁/共66頁第二十七頁，共66頁。I =10.8x(31.1-16.25)2+18x(16.25-15.8)2+0.6x303/12+9.6x(16.25-.4)2=2381.64+3.648+1350+2411.73=6147cm4W=6147/16.25=378cm3

18、,抽水工況下(工況4)橫梁受力狀態(tài)最不利橫梁計算簡化(jinhu)為簡支在龍骨上的簡支梁,其最大跨度為2.4m,梁上的最大均布荷載q=57.75x(0.45+0.6)=60.64KN/mM=ql22=M/W =43.66/(378x10-6) =115503KN/m21.4x145000KN/m2 可第28頁/共66頁第二十八頁，共66頁。1 1、 鋼吊箱下節(jié)橫梁( (高程自-0.3-8.0)-0.3-8.0)下節(jié)鋼吊箱采用160 x100 x14160 x100 x14A=34.71A=34.71Y0=5.4 Y0=5.4 IX=896.3cm4,IX=896.3cm4,其與面板組成(z c

19、hn)(z chn)組合截面如下： 計算(j sun)截面特性：X= =9.32cmIx=19.2x(16.4-9.32)2+34.71x(9.32-5.4)2+896.3 =2392.1cm4 W=2392.1/9.32 =256.66cm3 第29頁/共66頁第二十九頁，共66頁。驗算圖2中b點(diǎn)荷載,荷載q=89.75x(0.55+0.6)=103.2KN/m計算跨度2.4m2=M/W=50.5/(256.66x10-6) =196862.5KN/m21.4x145000=203000KN/m2,可 3、上節(jié)主龍骨及下節(jié)側(cè)壁桁架驗算 上節(jié)主龍骨及下節(jié)側(cè)壁桁架每2.4m設(shè)一道(1)上節(jié)主龍骨

20、驗算上節(jié)主龍骨選用熱軋普通I鋼(I50B),其截面特性：A=119.25cm2,Ix=48556cm4,W=1942.2cm3上節(jié)主龍骨為支承在下節(jié)吊箱頂及上節(jié)吊箱頂?shù)暮喼Я?所承受的荷載=靜水壓力+流水(lishu)壓力+波浪力+風(fēng)力,龍骨間的間距按照2.4m考慮 第30頁/共66頁第三十頁，共66頁。結(jié)論(jiln)：a=313.1KN Rb=218.68KN =M/W=345.12/(1942.2x10-6) =177695.4KN/m21.4x145000=203000KN/m2,可 第31頁/共66頁第三十一頁，共66頁。(2)下節(jié)側(cè)壁桁架驗算、水下封底狀態(tài)(工況3)此時(c sh)

21、桁架主要承受砼側(cè)壓力，桁架下部受彎最大，桁架下部受彎橫截面如下： Ix=(28x23/12+28x2x742+1.2x2532)x2=836089cm4Wx=Ix/y=836089/75=11147.86cm3A=25x1.2x2=60cm2 第32頁/共66頁第三十二頁，共66頁。此狀態(tài)下桁架承受的荷載：波浪力、水流力、砼側(cè)壓力，波浪力及水流力與砼側(cè)壓力的方向相反,且其荷載在吊箱底部較小,為了簡化(jinhu)計算并偏安全考慮,只計砼側(cè)壓力。計算模型：應(yīng)力(yngl)驗算：=M/W =358.4/(11147.86x10-6) =32149.7KN/m21.4x145000=203000KN

22、/m2,可=Q/A=268.8/(60 x10-4)=44800KN/m,可 第33頁/共66頁第三十三頁，共66頁。、抽水狀態(tài)(工況4)封底砼凝固,抽完水后,水位最高,此時下節(jié)側(cè)壁桁架受力較大下節(jié)側(cè)壁桁架下端固結(jié)在封底砼面,上端為懸臂桁架,所受的荷載有：上節(jié)吊箱在上下節(jié)連接處傳遞過來的集中(jzhng)力、靜水壓力、流水壓力、波浪力,a點(diǎn)所受的荷載q=(q靜+q流+q波)x2.4=(92+2.23+7.8)x2.4=244.87KN/mb點(diǎn)所受的荷載q=(q靜+q流+q波)x2.4=(55+2.23+10.1)x2.4=161.6KN/mb點(diǎn)所受集中(jzhng)荷載(由鋼吊箱上下節(jié)連接傳遞

23、的集中(jzhng)荷載)F=218.68KN第34頁/共66頁第三十四頁，共66頁。桁架(hngji)截面特性如下： 第35頁/共66頁第三十五頁，共66頁。A-A截面(jimin)特性：A=2x28x2+1.2x146=287.2cm2 I x = 2 x 2 8 x 2 3 / 1 2 + 1 . 2 x 1 4 6 3 / 1 2 + 2 x 2 8 x 2 x 7 4 2 = 9 2 4 5 6 3 c m 4 W=I/y=924563/75=12327.5cm3B-B截面(jimin)特性：A=2x28x2+1.2x86=215.2cm2Ix=2x28x23/12+1.2x863/

24、12+2x28x2x442=280475cm4W= I/y=280475/45=6232.8cm3C-C截面(jimin)特性：A=2x28x2+1.2x46=167.2cm2Ix=2x28x23/12+1.2x463/12+2x28x2x242=74283cm4W= I/y=74283/25=2971.3cm3第36頁/共66頁第三十六頁，共66頁。AA截面內(nèi)力：應(yīng)力(yngl)驗算：=M/W=2198.14/(12327.5x10-6)=178312KN/m21.4x145000KN/m 2BB截面內(nèi)力：應(yīng)力(yngl)驗算：=M/W=1145.869/(6232.8x10-6)=1838

25、45KN/m21.4x145000KN/m 2CC截面內(nèi)力：應(yīng)力(yngl)驗算：=M/W=434.3/(2971.3x10-6)=146165KN/m21.4x145000KN/m 2 第37頁/共66頁第三十七頁，共66頁。（三）走道兼頂層圈梁驗算(yn sun) (yn sun) 走道兼頂層圈梁平面受力為228.68/2.4=92KN/m 228.68/2.4=92KN/m 頂層圈梁： Qmax=676.38KN Nmax=736.07KN Qmax=676.38KN Nmax=736.07KN內(nèi)支撐軸力: :NC1=1009.18KN NC1=1009.18KN NC2=570.069

26、KN NC2=570.069KN NC3=1092.23KN NC3=1092.23KN NC4=1980.83KNNC4=1980.83KNN5=1980.67KN N5=1980.67KN N6=889.44KN N6=889.44KN 第38頁/共66頁第三十八頁，共66頁。圈梁截面(jimin)特性: A4 I=2x20 x2.4323/12 =433882cm4W=I/y=433882/60=7231cm3=M/W=1199.66/(7231x10-6) =165905KN/m21.4x145000=203000KN/m2 =Q/ A=676.38/(92.16x10-4) =733

27、92KN/m2,可 第39頁/共66頁第三十九頁，共66頁。七、整體起吊時上、下節(jié)吊箱連接螺栓七、整體起吊時上、下節(jié)吊箱連接螺栓拉力拉力(ll)(ll)計算計算 下 節(jié) 吊 箱 重 1 5 K N / m , 有 邊 上 4 m 寬 底 板 自 重 傳 至 連 接 螺栓,4x2.5=10KN/m，合計每米25KN/m,以每米40KN配螺栓,則螺栓按照200mm間距布置顯然能滿足(mnz)結(jié)構(gòu)受力要求。 第40頁/共66頁第四十頁，共66頁。八、底板驗算八、底板驗算(yn sun) (yn sun) ( (一) ) 面板驗算面板采用=6mm=6mm鋼板，A3A3鋼，肋骨最大間距為400mm400

28、mm。力學(xué)模型簡化：板受力按照單向連續(xù)板計算。1 1、 澆筑封底(fngd)(fngd)砼完畢，砼尚未凝固（工況3 3）封底(fngd)(fngd)砼高4m4m，對底板產(chǎn)生的面載q=13q=13* *4=52KN/m24=52KN/m2板的截面模量W=(6W=(6* *10-3)2/6=610-3)2/6=6* *10-6m310-6m3M=0.1M=0.1* *ql22ql22=M/W=1386667KN/m2=M/W=1386667KN/m2第41頁/共66頁第四十一頁，共66頁。根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-86），A3綱容許(rngx)彎曲應(yīng)力145000KN/m2

29、，根據(jù)荷載組合取1.4的應(yīng)力提高系數(shù)。=138667KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可2、 吊箱浮運(yùn)時（工況4）吊箱重按G吊13000KN計,底板單個A區(qū)面積498.88 m2,B區(qū)面積688.98 m2吊箱浮運(yùn)時兩個A區(qū)封閉，面板承受面載q=13000/(498.88*2)=13.0KN/m252KN/m2(封底時面載),故此工況不受控制。第42頁/共66頁第四十二頁，共66頁。 （二） 肋骨驗算1、 中間封底厚2.5m區(qū)域肋骨采用(ciyng)80*50*6，最大間距400mm。A0=7.56cm2 I0=49.21 cm4 X0=2.65cm肋骨與面板形成組合截

30、面共同受力: 第43頁/共66頁第四十三頁，共66頁。組合截面特性:3/12+10.8*(8.3-5.94)2+7.56*(5.97-2.65)2+49.21 =193cm4W=193/5.97=32.33cm3最不利工況為澆筑完封底砼，尚未凝固時，肋骨間距按0.4m 計，單根肋骨承受的線荷載q=肋骨簡化計算模型為支承在次龍骨上的連續(xù)(linx)梁, 由于多跨的對稱性，在a、d支座處無轉(zhuǎn)動，假定為固結(jié)，如下圖： 第44頁/共66頁第四十四頁，共66頁。max=Mmax/W =5.68/(32.33*10-6) =175688KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型鋼截面抗

31、剪一般均能滿足(mnz),無須驗算。2、 周邊封底厚4.0m區(qū)域肋骨采用100*80*6，最大間距400mm。A0=10.64cm2 I0=107.04 cm4 X0=2.95cm肋骨與面板形成組合截面共同受力組合截面特性： 3/12+10.8*(10.3-6.65)2+10.64*(6.65-2.95)2+107.04 =396.9cm4 W=396.9/6.65=59.69cm3最不利工況為澆筑完封底砼，尚未凝固時，肋骨間距按0.4m 計，單根肋骨承受的線荷載 第45頁/共66頁第四十五頁，共66頁。肋骨簡化計算模型為支承在次龍骨上的連續(xù)梁,由于多跨的對稱性，在a、d支座(zh zu)處無

32、轉(zhuǎn)動，假定為固結(jié)，如下圖：max=Mmax/W =9.09/(59.69*10-6) =152287KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型鋼截面(jimin)抗剪一般均能滿足,無須驗算。第46頁/共66頁第四十六頁，共66頁。（三） 龍骨驗算(yn sun)(yn sun)1 1、 中間封底厚2.5m2.5m區(qū)域此區(qū)域主龍骨采用輕型工鋼QI36 W=743.2QI36 W=743.2* *10-6m310-6m3澆筑封底砼完畢，砼尚未凝固（工況3 3）封底砼產(chǎn)生的均載2.52.5* *13=32.5 KN/m213=32.5 KN/m2底板自重按2KN/ m22KN/

33、m2計主梁最大分擔(dān)寬度3.2m3.2m，則單根主梁承受均布線荷載q=(32.5+2)q=(32.5+2)* *3.2=110.4KN/m23.2=110.4KN/m2第47頁/共66頁第四十七頁，共66頁。主梁通過護(hù)筒周邊吊點(diǎn)懸掛，其簡化(jinhu)力學(xué)模型如下圖： 只驗算中間封底厚2.5m區(qū)域)max=Mmax/W =44.4/(743.2*10-6) =59742KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型鋼截面抗剪一般均能滿足,無須(wx)驗算。 吊箱浮運(yùn)時（工況1）吊箱浮運(yùn)時底板防撞桁架與主龍骨共同受力，形成桁架體系，此時主龍骨受力相對較小，故此工況下不需驗算。 第

34、48頁/共66頁第四十八頁，共66頁。2、 周邊封底厚4.0m區(qū)域此區(qū)域主龍骨采用輕型工鋼QI45 W=1219.8*10-6m3澆筑封底砼完畢，砼尚未凝固（工況3）封底砼產(chǎn)生的均載4.0*13=52KN/m2底板自重按2KN/ m2計主梁最大分擔(dān)寬度(kund)2.9m，則單根主梁承受均布線荷載q=(52+2)*2.9=156.6KN/m2主梁通過護(hù)筒周邊吊點(diǎn)懸掛，其簡化力學(xué)模型如下圖： 第49頁/共66頁第四十九頁，共66頁。只驗算中間封底厚2.5m區(qū)域(qy) Qmax=192.1KN (只驗算中間封底厚2.5m區(qū)域(qy)max=Mmax/W=65.7/(1219.8*10-6) =5

35、3861KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型鋼截面抗剪一般均能滿足,無須驗算。 吊箱浮運(yùn)時（工況1）吊箱浮運(yùn)時底板防撞桁架及側(cè)板龍骨與主龍骨共同受力，形成桁架體系，此時主龍骨受力相對較小，故此工況下不需驗算。 第50頁/共66頁第五十頁，共66頁。 （四） 次龍骨驗算最不利工況為澆筑完封底砼，尚未凝固時，單根次肋骨最大分擔(dān)寬度(kund)2.2m。1、 中間封底厚2.5m區(qū)域單根肋骨承受的線荷載此區(qū)域次龍骨采用焊接組合T形鋼，與面板共同受力，組合截面特性如下：組合截面特性 =18.49cm I=18*0.63/12+10.8*(35.7-18.49)22+3/12+1

36、0*(18.49-0.5)2+10*0.53/12=8505.3cm4第51頁/共66頁第五十一頁，共66頁。W=8505.3/18.49=460.0cm3次龍骨兩端與主龍骨對接焊，可認(rèn)為(rnwi)次龍骨與主龍骨固結(jié)，其力學(xué)模型如下： 結(jié)論(jiln)：max=Mmax/W =34.32/(460.0*10-6) =74609KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可max=Qmax/A =85.8/-4 =20705 KN/m21.4*85000=119000 KN/m2 可第52頁/共66頁第五十二頁，共66頁。2 2、周邊封底厚4.0m4.0m區(qū)域 單根肋骨承受的線荷

37、載q=13q=13* *4 4* *2.2=114.4KN/m2.2=114.4KN/m此區(qū)域次龍骨采用焊接組合T T形鋼，與面板共同受力，組合截面(jimin)(jimin)特性如下：組合截面(jimin)(jimin)特性 =23.03cm =23.03cmI=18I=18* *0.63/12+10.80.63/12+10.8* *(44.7-23.03)22+(44.7-23.03)22+3/12+103/12+10* *(23.03-0.5)2+10(23.03-0.5)2+10* *0.53/120.53/12 =14281.4cm4 =14281.4cm4W=14281.4/23.

38、03=620.1cm3W=14281.4/23.03=620.1cm3第53頁/共66頁第五十三頁，共66頁。次龍骨(lngg)兩端與主龍骨(lngg)對接焊，可認(rèn)為次龍骨(lngg)與主龍骨(lngg)固結(jié)，其力學(xué)模型如下： max=Mmax/W=54.91/(620.1*10-6) =88550KN/m21.4*145000 =203000 KN/m2 可max=Qmax/A =137.28/-4 =29308 KN/m21.4*85000=119000 KN/m2 可第54頁/共66頁第五十四頁，共66頁。（五） 孔口吊桿扁擔(dān)及吊桿驗算最不利工況為澆筑完封底砼，尚未凝固時，此時孔口周邊(

39、zhu bin)(zhu bin)封底砼浮重全由吊桿扁擔(dān)傳至吊桿，然后通過吊桿傳至護(hù)筒來承受。1 1、 中間封底厚2.5m2.5m區(qū)域單個護(hù)筒吊桿扁擔(dān)所承擔(dān)的最大范圍：( (沒有扣除護(hù)筒所占面積，偏安全考慮) )S=(1.2+1.2+4)S=(1.2+1.2+4)* *(1.2+4+1.54/2)=38.21 m2(1.2+4+1.54/2)=38.21 m2每根護(hù)筒共設(shè)四根吊桿，則每根吊桿所承擔(dān)的最大范圍為S/4=9.55 m2S/4=9.55 m2，即每根吊桿受力： KN KN每根吊桿處吊桿扁擔(dān)選用236a236a槽鋼，W=1319.4 W=1319.4 * *10-6m310-6m3第5

40、5頁/共66頁第五十五頁，共66頁。簡化為跨中承受集中荷載(hzi)的簡支梁，如下圖： Mmax=FL/4=128.8 KN.m Qmax=F/2=155.2KNmax=Mmax/W=128.8/(1319.4*10-6) =97620KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可型鋼(xnggng)截面抗剪一般均能滿足,無須驗算。吊桿選用210 A=25.48*10-4m2max=F/A=121821 KN/m21.4*140000=196000KN/m2 可 第56頁/共66頁第五十六頁，共66頁。 2、 周邊封底厚4.0m區(qū)域圍堰拐角處的吊桿扁擔(dān)所承擔(dān)的最大范圍為最大：(沒

41、有扣除護(hù)筒所占面積，偏安全考慮)S=2*3.81+(2.57+0.36)*3.81/2=13.20 m2該處吊桿受力：F =13.20*13*4=686.4KN吊桿扁擔(dān)選用(xunyng)240b槽鋼，W=1864.4 *10-6m3簡化為跨中承受集中荷載的簡支梁，如下圖： Mmax=FL/4=284.9 KN.m Qmax=F/2=343.2KNmax=Mmax/W=284.9/(1864.4*10-6) =152810KN/m21.4*145000=203000 KN/m2 可第57頁/共66頁第五十七頁，共66頁。（六）底板防撞桁架驗算(yn sun)(yn sun) 防撞桁架平面示意圖如下：第58頁/共66頁第五十八頁，共66頁。1 1、控制截面(jimin)11(jimin)11受力模型如下圖：（最不利工況：吊箱浮運(yùn)時） Nmax