汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書

1、汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書題題 目目： 12MW 凝凝汽汽式式汽汽輪輪機(jī)機(jī)熱熱力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì) 2014 年 6 月 28 日汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 一、題目一、題目 12MW 凝汽式汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)二、目的與意義二、目的與意義汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)是培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)的汽輪機(jī)知識(shí)，訓(xùn)練學(xué)生的實(shí)際應(yīng)用能力、理論和實(shí)踐相結(jié)合能力的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。通過(guò)該課程設(shè)計(jì)的訓(xùn)練，學(xué)生應(yīng)該能夠全面掌握汽輪機(jī)的熱力設(shè)計(jì)方法、汽輪機(jī)基本結(jié)構(gòu)和零部件組成，系統(tǒng)地總結(jié)、鞏固并應(yīng)用汽輪機(jī)原理課程中已學(xué)過(guò)的理論知識(shí)，達(dá)到理論和實(shí)際相結(jié)合的目的。重點(diǎn)掌握汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)的方法、步驟。 三、要求三、要求（包

2、括原始數(shù)據(jù)、技術(shù)參數(shù)、設(shè)計(jì)要求、圖紙量、工作量要求等） 主要技術(shù)參數(shù)：主要技術(shù)參數(shù)： 額定功率：12MW ； 設(shè)計(jì)功率：10.5MW ；新汽壓力：3.43MPa ； 新汽溫度：435 ；排汽壓力：0.0060MPa ； 冷卻水溫：20 ； 給水溫度：160 ； 機(jī)組轉(zhuǎn)速：3000r/min ；主要內(nèi)容：主要內(nèi)容：1、確定汽輪機(jī)型式及配汽方式2、擬定熱力過(guò)程及原則性熱力系統(tǒng)，進(jìn)行汽耗量與熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算3、確定調(diào)節(jié)級(jí)形式、比焓降、葉型及尺寸等4、確定壓力級(jí)級(jí)數(shù)，進(jìn)行比焓降分配5、各級(jí)詳細(xì)熱力計(jì)算，確定各級(jí)通流部分的幾何尺寸、相對(duì)內(nèi)效率、內(nèi)功率與整機(jī)實(shí)際熱力過(guò)程曲線6、整機(jī)校核，匯總計(jì)算表格要求

3、：要求：1、嚴(yán)格遵守作息時(shí)間，在規(guī)定地點(diǎn)認(rèn)真完成設(shè)計(jì)；設(shè)計(jì)共計(jì)二周。2、按照統(tǒng)一格式要求，完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書一份，要求過(guò)程完整，數(shù)據(jù)準(zhǔn)確。3、完成通流部分縱剖面圖一張（一號(hào)圖）4、計(jì)算結(jié)果以表格匯總汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 四、工作內(nèi)容、進(jìn)度安排四、工作內(nèi)容、進(jìn)度安排 1 1、通流部分熱力設(shè)計(jì)計(jì)算（、通流部分熱力設(shè)計(jì)計(jì)算（9 9天）天）（1 1） 熟悉主要參數(shù)及設(shè)計(jì)內(nèi)容、過(guò)程等熟悉主要參數(shù)及設(shè)計(jì)內(nèi)容、過(guò)程等（2 2） 熟悉機(jī)組型式，選擇配汽方式熟悉機(jī)組型式，選擇配汽方式（3 3） 蒸汽流量的估算蒸汽流量的估算（4 4） 原則性熱力系統(tǒng)、整機(jī)熱力過(guò)程擬定及熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算原則性熱力系統(tǒng)、整機(jī)熱力過(guò)

4、程擬定及熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算（5 5） 調(diào)節(jié)級(jí)選型及詳細(xì)熱力計(jì)算調(diào)節(jié)級(jí)選型及詳細(xì)熱力計(jì)算（6 6） 壓力級(jí)級(jí)數(shù)的確定及焓降分配壓力級(jí)級(jí)數(shù)的確定及焓降分配（7 7） 壓力級(jí)的詳細(xì)熱力計(jì)算壓力級(jí)的詳細(xì)熱力計(jì)算（8 8） 整機(jī)的效率、功率校核整機(jī)的效率、功率校核2 2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1 1天）天）進(jìn)行通流部分和進(jìn)出口結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)進(jìn)行通流部分和進(jìn)出口結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)3 3、繪制汽輪機(jī)通流部分縱剖面圖一張（一號(hào)圖）（、繪制汽輪機(jī)通流部分縱剖面圖一張（一號(hào)圖）（2 2天）天）4 4、編寫課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書（、編寫課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書（2 2天）天）五、主要參考文獻(xiàn)五、主要參考文獻(xiàn)汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)參考資料汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)參

5、考資料.馮慧雯馮慧雯 . .水利電力出版社水利電力出版社.1992.1992 汽輪機(jī)原理汽輪機(jī)原理（第一版）（第一版）. .康松、楊建明編康松、楊建明編. .中國(guó)電力出版社中國(guó)電力出版社.2000.9.2000.9 汽輪機(jī)原理汽輪機(jī)原理（第一版）（第一版）. .康松、申士一、龐立云、莊賀慶合編康松、申士一、龐立云、莊賀慶合編. .水利電力出版社水利電力出版社. .1992.61992.6 300MW300MW火力發(fā)電機(jī)組叢書火力發(fā)電機(jī)組叢書汽輪機(jī)設(shè)備及系統(tǒng)汽輪機(jī)設(shè)備及系統(tǒng)（第一版）（第一版）. .吳季蘭主編吳季蘭主編. .中國(guó)電中國(guó)電力出版社力出版社.1998.8.1998.8指導(dǎo)教師下達(dá)時(shí)間

6、指導(dǎo)教師下達(dá)時(shí)間 2012014 4 年年6 6月月 1515 日日指導(dǎo)教師簽字：指導(dǎo)教師簽字：_審核意見審核意見系（教研室）主任（簽字）系（教研室）主任（簽字） 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 前 言 汽輪機(jī)原理是一門涉及基礎(chǔ)理論面較廣，而專業(yè)實(shí)踐性較強(qiáng)的課程。該課程的教學(xué)必須有相應(yīng)的實(shí)踐教學(xué)環(huán)節(jié)相配合，而課程設(shè)計(jì)就是讓學(xué)生全面運(yùn)用所學(xué)的汽輪機(jī)原理知識(shí)設(shè)計(jì)一臺(tái)汽輪機(jī)，因此，它是汽輪機(jī)原理課程理論聯(lián)系實(shí)際的重要教學(xué)環(huán)節(jié)。它對(duì)加強(qiáng)學(xué)生的能力培養(yǎng)起著重要的作用。本設(shè)計(jì)說(shuō)明書詳細(xì)地記錄了汽輪機(jī)通流的結(jié)構(gòu)特征及工作過(guò)程。內(nèi)容包括汽輪機(jī)通流部分的機(jī)構(gòu)尺寸、各級(jí)的設(shè)計(jì)與熱力計(jì)算及校核。由于知識(shí)掌握程度有限以及二

7、周的設(shè)計(jì)時(shí)間對(duì)于我們難免有些倉(cāng)促，此次設(shè)計(jì)一定存在一些錯(cuò)誤和遺漏，希望指導(dǎo)老師給予指正。 編者 2014 年 6 月 28 日汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 目 錄 第一章 12MW 凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書.11.1 設(shè)計(jì)題目 ： 10.5MW 凝汽式汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì).11.2 設(shè)計(jì)任務(wù)及內(nèi)容.11.3 設(shè)計(jì)原始資料.11.4 設(shè)計(jì)要求.1第二章 多級(jí)汽輪機(jī)熱力計(jì)算.22.1 近似熱力過(guò)程曲線的擬定.22.2 汽輪機(jī)總進(jìn)汽量的初步估算.42.3 回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡初步計(jì)算.42.4 流經(jīng)汽輪機(jī)各級(jí)機(jī)組的蒸汽兩級(jí)及其內(nèi)功率計(jì)算.82.5 計(jì)算汽輪機(jī)裝置的熱經(jīng)濟(jì)性.9第三章 通流部分選型及熱力計(jì)算.133.

8、1 通流部分選型.13第四章 壓力級(jí)的計(jì)算.164.1 各級(jí)平均直徑的確定： .164.2 級(jí)數(shù)的確定及比焓降的分配： .174.3 各級(jí)的熱力計(jì)算.18 4.4 第一壓力級(jí)的熱力計(jì)算.24第五章 整機(jī)校核及計(jì)算結(jié)果的匯總.305.1 整機(jī)校核.305.2 級(jí)內(nèi)功率校核： .305.3 壓力級(jí)計(jì)算結(jié)果匯總.31參考文獻(xiàn).36汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 1第一章第一章 12MW 凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書1.1 設(shè)計(jì)題目 ： 10.5MW 凝汽式汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)1.2 設(shè)計(jì)任務(wù)及內(nèi)容根據(jù)給定條件完成汽輪機(jī)各級(jí)尺寸的確定及級(jí)效率和內(nèi)功率的計(jì)算。在保證運(yùn)行安全的基礎(chǔ)上，力求達(dá)到結(jié)構(gòu)緊湊

9、、系統(tǒng)簡(jiǎn)單、布置合理、使用經(jīng)濟(jì)性高。汽輪機(jī)設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容：1.確定汽輪機(jī)型式及配汽方式；2.擬定熱力過(guò)程及原則性熱力系統(tǒng)，進(jìn)行汽耗量于熱經(jīng)濟(jì)性的初步計(jì)算；3.確定調(diào)節(jié)級(jí)型式、比焓降、葉型及尺寸等；4.確定壓力級(jí)級(jí)數(shù)，進(jìn)行比焓降分配；5.各級(jí)詳細(xì)熱力計(jì)算，確定各級(jí)通流部分的幾何尺寸、相對(duì)內(nèi)效率、內(nèi)功率與整機(jī)實(shí)際熱力過(guò)程曲線；6.整機(jī)校核，匯總計(jì)算表格。1.3 設(shè)計(jì)原始資料額定功率：12MW 設(shè)計(jì)功率：10.5MW新汽壓力：3.43MPa 新汽溫度：435 排汽壓力：0.0060MPa 冷卻水溫：20 給水溫度：160回?zé)岢槠?jí)數(shù)：4機(jī)組轉(zhuǎn)速：3000r/min 1.4 設(shè)計(jì)要求1.嚴(yán)格遵守作息時(shí)

10、間，在規(guī)定地點(diǎn)認(rèn)真完成設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)共計(jì)兩周；2.完成設(shè)計(jì)說(shuō)明書一份，要求過(guò)程完整，數(shù)據(jù)準(zhǔn)確；3.完成通流部分縱剖面圖一張（A1 圖）汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 24.計(jì)算結(jié)果以表格匯總。第二章 多級(jí)汽輪機(jī)熱力計(jì)算2.1 近似熱力過(guò)程曲線的擬定一、進(jìn)排汽機(jī)構(gòu)及連接管道的各項(xiàng)損失蒸汽流過(guò)各閥門及連接管道時(shí)，會(huì)產(chǎn)生節(jié)流損失和壓力損失。表 2-1 列出了這些損失通常選取范圍。表 2-1 汽輪機(jī)各閥門及連接管道中節(jié)流損失和壓力估取范圍損 失 名 稱 符 號(hào)估 算 范 圍主汽管和調(diào)節(jié)閥節(jié)流損失0pP=（0.030.05）0p排汽管中壓力損失cpP=（0.020.06）cp回?zé)岢槠苤袎毫p失epP=（0.04

11、0.08）ep(htmac) t0P0htmacP0himac0Pc0shP0PcPc汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 3圖 2-1 進(jìn)排汽機(jī)構(gòu)損失的熱力過(guò)程曲線二、汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程曲線的擬定 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，對(duì)一般非中間再熱凝汽式汽輪機(jī)可近似地按圖 2-2 所示方法擬定近似熱力過(guò)程曲線。 由已知的新汽參數(shù) p0、t0，可得汽輪機(jī)進(jìn)汽狀態(tài)點(diǎn) 0，并查得初比焓 h0=3310KJ/kg。由前所得，設(shè)進(jìn)汽機(jī)構(gòu)的節(jié)流損失 P0=0.04P0，得到調(diào)節(jié)級(jí)前壓力 P0= P0 - P0=3.3MPa，并確定調(diào)節(jié)級(jí)前蒸汽狀態(tài)點(diǎn) 1。過(guò) 1 點(diǎn)作等比熵線向下交于 Px線于 2 點(diǎn)，查得 h2t=2145KJ/kg，整機(jī)

12、的理想比焓降=33102145 = 1165KJ/kg。由上估計(jì)進(jìn)macth汽量后得到的相對(duì)內(nèi)效率 ri=84%，有效比焓降 htmac=（htmac）ri=978.6KJ/kg，排汽比焓 hz=h0 htmac= 3310-978.6 = 2331.4 KJ/kg ，在 h-s 圖上得排汽點(diǎn) Z。用直線連接 1、Z 兩點(diǎn)，在中間點(diǎn)處沿等壓線下移 25 KJ/kg 得 3 點(diǎn)，用光滑連接 1、3、Z 點(diǎn)，3得該機(jī)設(shè)計(jì)工況下的近似熱力過(guò)程曲線，如圖 2-2 所示 h2t=2145kJ/ kg kg kgkkkg kg kg kgkg kg kg kg kg3312z4351165kJ/kg978

13、.6kJ/kgh0=3310kJ/kg25kJ/kg3.43Mpa3.3Mpa0.007Mpahz=2331.47kJ/kg汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 4圖 2-2 17MW 凝汽式汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程曲線2.2 汽輪機(jī)總進(jìn)汽量的初步估算一般凝汽式汽輪機(jī)的總蒸汽流量可由下式估算：0D t/hDmhPDmgmacte06 . 3式中 汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)功率， KW ；eP 通流部分的理想比焓降，KJ/kg ；macth 汽輪機(jī)通流部分相對(duì)內(nèi)效率的初步估算值 ；ri 機(jī)組的發(fā)電機(jī)效率 ；g 機(jī)組的機(jī)械效率 ；mD 考慮閥桿漏氣和前軸封漏汽及保證在處參數(shù)下降或背壓升高時(shí)仍能發(fā)出設(shè)計(jì)功率的蒸汽余量，通常取D/D

14、0=3%左右，t/hm 考慮回?zé)岢槠疬M(jìn)汽量增大的系數(shù)，它與回?zé)峒?jí)數(shù)、給水溫度、汽輪機(jī)容量及參數(shù)有關(guān)，通常取 m=1.081.25，設(shè) m=1.13 D =0t/h =0.99 =0.97 則mgD0=3.6105001.13/(978.60.990.97)=45.5 t/h蒸汽量D 包括前軸封漏汽量Dl=1.000t/h 調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī)通流部分設(shè)計(jì)式，要考慮到調(diào)節(jié)抽汽工況及純凝汽工況。般高壓部分的進(jìn)汽量及幾何尺寸以調(diào)節(jié)抽汽工況作為設(shè)計(jì)工況進(jìn)行計(jì)算，低壓部分的進(jìn)汽量及幾何下以純凝汽工況作為設(shè)計(jì)工況進(jìn)行計(jì)算。2.3 回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡初步計(jì)算汽輪機(jī)進(jìn)汽量估算及汽輪機(jī)近似熱力過(guò)程曲線擬定以后，就

15、可進(jìn)行回?zé)嵯到y(tǒng)的熱平衡計(jì)算。一、回?zé)岢槠麎毫Φ拇_定1. 除氧器的工作壓力給水溫度和回?zé)峒?jí)數(shù)確定之后，應(yīng)根據(jù)機(jī)組的初參數(shù)和容量確定除氧器的工作fwtfwz汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 5壓力。除氧器的工作壓力與除氧效果關(guān)系不大，一般根據(jù)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較和實(shí)用條件來(lái)確定。通常在中低參數(shù)機(jī)組中采用大氣式除氧器。大氣式除氧器的工作壓力一般選擇略高于大氣壓力即 0.118MP。2. 抽汽管中壓力損失ep 在進(jìn)行熱力設(shè)計(jì)時(shí)，要求不超過(guò)抽汽壓力的 10%，通常取=（0.040.08），epepep級(jí)間抽汽時(shí)取較大值，高中壓排汽時(shí)取較小值。 3. 表面式加熱器出口傳熱端差t由于金屬表面的傳熱阻力，表面式加熱器的給水出

16、口水溫與回?zé)岢槠诩訜崞髦心Y(jié)2wt的飽和水溫間存在溫差t=-稱為加熱器的出口端差，又稱上端差，經(jīng)濟(jì)上合理的etet2wt端差需通過(guò)綜合的技術(shù)比較確定。一般無(wú)蒸汽冷卻段的加熱器取t=364. 回?zé)岢槠麎毫Φ拇_定在確定了給水溫度、回?zé)岢槠?jí)數(shù)、上端差t 和抽汽管道壓損等參數(shù)后，可fwtfwzep以根據(jù)除氧器的工作壓力，確定除氧器前的低壓加熱器數(shù)和除氧器后的高壓加熱器數(shù)，同時(shí)確定各級(jí)加熱器的比焓升或溫升。這樣，各級(jí)加熱器的給水出口水溫也就確whwt2wt定了。根據(jù)上端差t 可確定各級(jí)加熱器內(nèi)的疏水溫度，即=+t。從水和水蒸氣etet2wt熱力性質(zhì)圖表中可查得所對(duì)應(yīng)的飽和蒸汽壓力-個(gè)加熱器的工作壓力

17、?？紤]回?zé)醗tep抽汽管中的壓力損失，可求出汽輪機(jī)得抽汽壓力，即=+。在汽輪機(jī)近似熱力epepepep過(guò)程曲線中分別找出個(gè)抽汽點(diǎn)得比焓值，并將上述參數(shù)列成表格如下：eh汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 6表 2-2 18MW 凝汽式汽輪機(jī)即熱汽水參數(shù)加熱器號(hào)抽汽壓力（epMPa）抽汽比焓eh(KJ/kg）抽汽管壓損eepp(%）加熱器工作壓力ep（MPa）飽和水溫度et飽和水比焓eh（KJ/kg）出口端差t給水出口水溫2wt給水出口比焓2wh（KJ/kg）Hl0.7612965.380.7003165697.385160675.6H20.312286580.2875132.12555.455127.1

18、2534.1Hd0.1412695.1170.1177104.25437.020104.25437.02H30.0892634.780.081993.15394.5390.15377.6汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 72、各級(jí)加熱器回?zé)岢槠坑?jì)算1. 高壓加熱器 其給水量為1HDfw=D0-Dl+Dl1+Dej=45.5-0.6+0.42+0.3=45.62t/h式中 Dl 高壓端軸封漏汽量， 0.6t/h； Dl1 漏入 高壓加熱器的軸封漏氣量，0.42 t/h2H Dej 射汽漏汽器耗汽量， 0.3 t/h該級(jí)回?zé)岢槠繛椋?2.9t/h2111()()fwwweleehDhhDhh2.高壓加

19、熱器 其熱平衡圖見 2-11 先不考慮漏入高壓加熱器的那部分軸封2H2H漏汽量以及上級(jí)加熱器的疏水量，則該級(jí)加熱器的計(jì)算抽汽量為1lDelD = 2.0t/h21211()()fwwweeehDhhDhh考慮上級(jí)加熱器疏水流入高壓加熱器并放熱可使本級(jí)抽汽量減少的相當(dāng)量為2H = 0.18t/h112122()()eeee eeehDhhDhh考慮前軸封一部分漏汽量漏入本級(jí)加熱器并放熱可使本級(jí)回?zé)岢槠繙p少的相當(dāng)量為1lD Dt=0.47t/h軸封漏汽比焓值，相當(dāng)于調(diào)節(jié)級(jí)后汽室中蒸汽比焓，=3098.1kj/kg。1h1h本級(jí)高壓加熱器實(shí)際所需回?zé)岢槠繛?H De2=1.9-0.18-0.47

20、=1.35t/h汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 83.（除氧器） 除氧器為混合式加熱器。 dH分別列出除氧器的熱平衡方程是與質(zhì)量平衡式：2121()ededelelecwwfwedD hDDDhD hD h 12cwledelefwDDDDDD代入數(shù)據(jù)解得： 抽汽量除氧器 =0.95t/h edD凝結(jié)水量 = 40t/hfwD4.低壓加熱器 3H Pc=Pz=0.006MPa Pc=0.0058MPa 凝結(jié)水飽和溫度 Tc=35.6 比焓值 hc=148.87 0.3*2302.7/38.862=17.8 tej=3 Tw1=35.6+3=38.6 比焓值 148.87 抽氣量3H De3=40*（

21、377.6-148.87）/（2634.7-394.5）*0.98=4.17h/h2.4 流經(jīng)汽輪機(jī)各級(jí)機(jī)組的蒸汽兩級(jí)及其內(nèi)功率計(jì)算調(diào)節(jié)級(jí): 45.5t/h024.367D Pi0=45.5*（3310-2098.1）/3.6=2678第一級(jí)組：D1=45.5-0.6=44.9 t/hPi1=D1（hl-he1）/3.6=44.9（3098.12965.3）/3.6=1656kw第二級(jí)組：D2=D1-Del=44.9-2.9=42 t/hPi2=D2（he1-he2）/3.6=42（2965.3-2865）/3.6=1170 kw第三級(jí)組：D3=D2-De2=42-1.35=40.65t/hP

22、i3=D3（he2-hed）/3.6=40.65（2865-2695.1）/3.6 =1918 kw第四級(jí)組：D4=D3-Ded=40.65-0.95=39.7t/h汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 9Pi4=D4（hed-he3）/3.6=39.7（2695.1-2634.7）/3.6=666 kw第五級(jí)組：D5=D4-De3=39.7-4.17=35.53t/h Pi5=D5（he3-he4）/3.6=35.53（2634.7-2331.4）/3.6=2993 kw整機(jī)內(nèi)功率： Pi=Pi=11081kw2.5 計(jì)算汽輪機(jī)裝置的熱經(jīng)濟(jì)性機(jī)械損失 Pm=Pi(1-m)= 11081(1-0.99)=

23、110.81kw軸端功率 Pa=Pi-Pm =11081-110.81=10970.19kw 發(fā)電機(jī)功率 Pe=Pag=10970.190.97=10641 kw 校核 （11081-10641）/11081100%=1.3% 符合設(shè)計(jì)工況 Pe=10500kw 的要求，原估計(jì)的蒸汽量 D0正確。汽耗率： 4.28kg/(kw.h)3010942003.7425192.47eDdP不抽汽時(shí)估計(jì)汽耗率： 3.827t/h300010243673.733()24.367 (33052312.8)88.23 0.9853.63.6zmmDdD hhP 汽輪機(jī)裝置汽耗率： =4.285(3310-67

24、5.6)=11275 KJ/(kw.h)0()fwqd hh汽輪機(jī)裝置的絕對(duì)電效率：3600/11275100%=29.8%360036000.3075211706.5elq汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 10第三章第三章 通流部分選型及熱力計(jì)算通流部分選型及熱力計(jì)算3.1 通流部分選型一 、排汽口數(shù)和末級(jí)葉片凝汽式汽輪機(jī)的汽缸數(shù)和排氣口數(shù)是根據(jù)其功率和單排汽口凝汽式汽輪機(jī)的極限功率確定的。當(dāng)汽輪機(jī)的功率大于單排汽口凝汽式汽輪機(jī)的極限功率時(shí)，需要采用多缸和多排汽口，但很少采用五個(gè)以上汽缸的。當(dāng)轉(zhuǎn)速和初終參數(shù)一定時(shí)，排汽口數(shù)主要取決于末級(jí)通道的排汽面積。末級(jí)通道的排汽面積需結(jié)合末級(jí)長(zhǎng)葉片特性、材料強(qiáng)度

25、、汽輪機(jī)背壓、末級(jí)余速損失大小及制造成本等因素，進(jìn)行綜合比較后確定。通?？砂聪率焦浪闩牌娣e： celzbppA31622m式中 機(jī)組電功率， KW ；elp 汽輪機(jī)排汽壓力，KPa 。cp二 、配汽方式和調(diào)節(jié)級(jí)選型電站用汽輪機(jī)的配汽方式有稱調(diào)節(jié)方式，與機(jī)組的運(yùn)行要求密切相關(guān)。通常有噴嘴配汽、節(jié)流配汽、變壓配汽及旁通配汽四種方式。我國(guó)絕大多數(shù)采用噴嘴配汽方式。采用噴嘴配汽的汽輪機(jī)，其蒸汽流量的改變主要是通過(guò)改變第一級(jí)組的工作面積來(lái)實(shí)現(xiàn)的，所以該機(jī)的第一級(jí)又稱調(diào)節(jié)級(jí)。調(diào)節(jié)級(jí)各噴嘴組的通道面積及通過(guò)其內(nèi)的蒸汽流量是不一定相同的。調(diào)節(jié)級(jí)型式與參數(shù)的選擇在設(shè)計(jì)中是相當(dāng)重要的，與汽輪機(jī)的容量大小、運(yùn)行方

26、式等因素有關(guān)。1調(diào)節(jié)級(jí)選型由于雙列級(jí)能承擔(dān)較大的理想比焓降，一般約為 160500KJ/kg；但它的級(jí)效率及整機(jī)效率較低，在工況變動(dòng)時(shí)其級(jí)效率變化較單級(jí)??；采用雙列級(jí)的汽輪機(jī)級(jí)數(shù)較少，結(jié)構(gòu)緊湊，因?yàn)槠湔{(diào)節(jié)級(jí)后的蒸汽壓力與溫度下降較多，所以除調(diào)節(jié)級(jí)汽室及噴嘴組等部件需較好的材料外，汽缸與轉(zhuǎn)子的材料等級(jí)可適當(dāng)降低，從而降低機(jī)組造價(jià)，提高機(jī)組運(yùn)行的可靠性。故選用雙列調(diào)節(jié)級(jí)。汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 112調(diào)節(jié)級(jí)熱力參數(shù)的選擇（1） 理想比焓降的選擇目前國(guó)產(chǎn)汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)理想比焓降選取范圍如前所述：雙列級(jí)約為 160500KJ/kg。故選調(diào)節(jié)級(jí)比焓降為 212 KJ/kg。（2） 調(diào)節(jié)級(jí)速度比的選擇aa

27、xu c為了保證調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)效率，應(yīng)該選取適當(dāng)?shù)乃俣缺?，它與所選擇的調(diào)節(jié)級(jí)型式有關(guān)。通常雙列級(jí)速度比的選擇范圍為 0.220.28 。ax （3） 調(diào)節(jié)級(jí)反動(dòng)度的選擇為提高調(diào)節(jié)級(jí)的級(jí)效率，一般調(diào)節(jié)級(jí)都帶有一定的反動(dòng)度。由于調(diào)節(jié)級(jí)為部分進(jìn)汽級(jí)，為了減少漏汽損失反動(dòng)度不適宜選的過(guò)大。雙列調(diào)節(jié)級(jí)各列葉柵反動(dòng)度之和不超過(guò) 13%20%。故選取=20%。mm3、調(diào)節(jié)級(jí)幾何參數(shù)的選擇（1） 調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑的選擇選擇調(diào)節(jié)級(jí)平均直徑是通常要考慮制造工藝調(diào)節(jié)級(jí)葉片的高度以及第一壓力級(jí)的平均直徑。一般在下列范圍內(nèi)選?。褐械蛪浩啓C(jī)（套裝葉輪）取=10001200mm md。（2） 調(diào)節(jié)級(jí)葉型及其幾何特性調(diào)節(jié)級(jí)的葉型

28、，尤其是雙列調(diào)節(jié)級(jí)的葉型，通常是成組套裝選擇使用的。國(guó)產(chǎn)汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級(jí)最常用的葉型組合為蘇字葉型。故可選擇如表 3-1 的葉型：表 3-1 雙列調(diào)節(jié)級(jí)的葉型名 稱噴 嘴第一列動(dòng)葉導(dǎo) 葉第二列動(dòng)葉葉片型線30TC-2B38TP-1B32TP-3A38TP-5A（3）相對(duì)節(jié)距 和葉片數(shù) Z 的確定t在選取噴嘴和動(dòng)葉出口角和時(shí)，還需要選擇相對(duì)節(jié)距和：=，12ntbtntnntb=。一定的葉型對(duì)應(yīng)有最佳的相對(duì)節(jié)距范圍。所以在選擇和時(shí)應(yīng)注意的最佳btbbtbntbt范圍內(nèi)選取。則葉柵的上述各項(xiàng)幾何參數(shù)選定之后，即可根據(jù)平均直徑和確定噴嘴ndbd汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 12與動(dòng)葉數(shù)， ，然后取整。從葉片強(qiáng)

29、度考慮，通常葉片數(shù)偶數(shù)。nnnzd e tbbbzd e t（4）汽流出口角和的選擇12噴嘴與動(dòng)葉汽流出口角和對(duì)葉柵的通流能力作功大小及效率高低有較大的影響。12決定葉柵出口角大小的最主要因素是對(duì)節(jié)距和安裝角，噴嘴與動(dòng)葉有一確定的出口角，往往需要通過(guò)對(duì)葉片數(shù)及相對(duì)節(jié)距的試湊來(lái)滿足和的要求。12第四章第四章 壓力級(jí)的計(jì)算壓力級(jí)的計(jì)算4.1 各級(jí)平均直徑的確定：（1）第一壓力級(jí)平均直徑的確定： 選取速度比：0.5，級(jí)的理想比焓降aX KJ/kg50th =8540.5=1.006m10.2847matdXh50(2)凝汽式汽輪機(jī)末級(jí)直徑的估?。?=1.9mc2mact2140hsinzmGd（3）

30、確定壓力級(jí)平均直徑的變化：在橫坐標(biāo)上取長(zhǎng)度為 a 的線段 BD，用以表示第一壓力級(jí)至末級(jí)動(dòng)葉中心的軸向距離，在 BD 兩端分別按比例畫出第一壓力級(jí)的平均直徑。根據(jù)所選擇的通道形狀，用光滑的曲線將 AC 兩點(diǎn)連接起來(lái)，AC 曲線即為壓力級(jí)各級(jí)的直徑變化規(guī)律，如圖 3-1。ABCD112233m-1m-1汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 13圖 4-1 壓力級(jí)平均直徑變化規(guī)律4.2 級(jí)數(shù)的確定及比焓降的分配：（1）級(jí)數(shù)的確定： 壓力級(jí)的平均直徑確定： =1.373m(1 1)(22)1mABCDdm壓力級(jí)平均理想比焓降 （見圖 2-5）th =93.03 KJ/kg212.337 ()mtadhx級(jí)數(shù)的確

31、定：壓力級(jí)的理想比焓降為： =953.1 KJ/kg 02tpchhh選取重?zé)嵯禂?shù)：=0.030.08 （取整）=10.75。故 Z 取 11.(1)ptthZh校核： 取 0.06 （其中 ）1(1)419tparihZKZpiripthh（2）比焓降的分配： 各級(jí)平均直徑的求取 求得壓力級(jí)段后，在將圖中線段 BD 重新分為（z-1）等分，在原擬定的平均直徑變化曲線 AC 上求出各級(jí)的平均直徑。 各級(jí)比焓降的分配 根據(jù)求出的各級(jí)的平均直徑，選取相應(yīng)的速度比，根據(jù)求出各級(jí)的比焓降。212.337()tmahdX級(jí) 號(hào)1234567891011平均直徑dm1.0061.0101.061.131.

32、11.661.821.9速度比xa1.460.470.480.4850.490.4950.50.510.520.530.55汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 14理想比焓降ht59576067758597108126145.5147理想比焓降修正值ht52.350.353.360.368.378.390.3101.3119.3138.8140.3各級(jí)比焓降的修正 在擬定的熱力過(guò)程曲線上逐級(jí)作出各級(jí)理想比焓降 ht，當(dāng)最后一級(jí)的被壓于排汽壓力不重合時(shí)，必須對(duì)分配的比焓降進(jìn)行修正。 4.3 各級(jí)的熱力計(jì)算 (1)第一列噴嘴熱力計(jì)算： 一列噴嘴出口汽流出口速度及噴嘴損失 第一列噴嘴中理

33、想比焓降 hn=（1-0.2）/211.9KJ/kg =169.5 初速動(dòng)能 KJ/kg 20002000cch式中 進(jìn)入噴嘴的蒸汽初速，m/s0c 滯止理想比焓降 169.5 KJ/kg *0nnchhh 第一列噴嘴出口汽流理想速度 c1t=582.3m/s第一列噴嘴出口汽流實(shí)際速度 564.8 m/s11=698.9tcc第一列噴嘴損失 10.02 KJ/kg式中 噴嘴速度系數(shù) 第一列噴嘴出口面積 H1=3310-169.5-3140.5 P1=1.7MPa P1/P0=0.496 0.546 0.40.4960.546 An=32.26 2cm 第一列噴嘴出口高度 Ln=16.53mm

34、e=0.7(2)第一列動(dòng)葉熱力計(jì)算： 2 . 0m 0b 08. 0gb 12. 0b 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 15 =14.1KKngnKKKK111111 -11111)12(sinsin）（第一列動(dòng)葉進(jìn)口速度及能量損失 動(dòng)葉進(jìn)口汽流速度23.4291 .14cos*2 .141*8 .564*2-2 .1418 .564w221進(jìn)汽角度7 .181 = 0b1w23.429wt2887. 0b7 .38023.429*887. 0wwt2b2o12147 . 4-出口08.246ucosw2-uwc222222 o2221 -222csinwsin動(dòng)葉進(jìn)口比焓48.3130h1 18.

35、 0vt295. 0b動(dòng)葉出口面積 Ab=62.92cm動(dòng)葉損失 64.19hb動(dòng)葉進(jìn)口高度mm53.18253.16lb1動(dòng)葉出口高度mm16.13l1b動(dòng)葉出口比焓12.315064.1948.3130hhhb12 v2=0.17 21PP (3)導(dǎo)葉熱力計(jì)算：導(dǎo)葉出口汽流出口速度及噴嘴損失：導(dǎo)葉中理想比焓降 kg/k96.16212*08. 0hh*tgbgbJ汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 16進(jìn)口 kg/12.3150hh2b1gbKJ出口 kg/k16.313396.16-12.3150ht 1J 18. 0vt 1出口速度 smc/247h1c22gbt 1 sm/5 .228247*

36、925. 0cctgb1出口汽流角 o1175-22進(jìn)口高度 16.15216.13lgb漏汽量 s/kg23. 1gbtG出口面積 2gbcm1 .98A出口高度 mm9 .1615sin*899. 0*7 . 01 .98lgb mm74. 1l -lgbgb損失 kg/k4 . 4925. 0-1*2000247h22gbJ）（實(shí)際出口焓 kg/k56.31374 . 416.3133h1J(4) 第二列動(dòng)葉熱力計(jì)算：理想焓降 kg/k44.25212*13. 0hbJ出口理想焓值 kg/k12.311244.25-56.3137h2tJ a42. 1pt2MPkg/m18. 0v3t2

37、進(jìn)口相對(duì) s/m2 .102ucosc2-ucw1221 o1111 -140wsincsin出口相對(duì) s/m38.246wt2 s/m62.22938.246*932. 0w2 2218-402汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 17損失 kg/k99. 3hbJ余速損失 kg/k3 . 62000112h22cJ動(dòng)葉出口實(shí)際比焓kg/k11.311699. 312.3112hhhbt22J kg/m18. 0v22動(dòng)葉進(jìn)口高度 mm9 .18llgb2b動(dòng)葉頂部漏氣量 s/kg52. 1btG動(dòng)葉出口面積 9 .141wuvt2b2bbGA動(dòng)葉出口高度 mm1 .19l2b lmm2 . 0-l2b

38、2b（4）輪周功 KJP56.150cosccosccosccoscu22221111111u JPk65.1672u2 %2 .10-22u22u11uPPP輪周效率 %84h0uu級(jí)內(nèi)損失計(jì)算 1.WKk61.15v1v121*d100uP22231f kg/k25. 19 .446 .15*3600hfJ 2.l=16.9 hkg/k02.21hlaulJ 3.72. 1dbzkk2ek-e-1cukcuehe2aea0e汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 18 4.kg/k4 .3606.10-67.177*64.1252. 132. 1htJ級(jí)內(nèi)功率 1481iP內(nèi)效率 %5521228.11

39、7hbiiG表 4-3 雙列調(diào)節(jié)級(jí)熱力計(jì)算數(shù)據(jù)表序號(hào)名稱符號(hào)單位噴嘴第一列動(dòng)葉導(dǎo)葉第二列動(dòng)葉1蒸汽流量GT/h45.52級(jí)前壓力P0Mpa3.433級(jí)前蒸汽比焓h0KJ/kg33104級(jí)前蒸汽比容v0m3/kg0.095級(jí)平均直徑dmmm11006級(jí)后壓力p2Mpa1.197級(jí)理想比焓降htKJ/kg2128級(jí)假象速度cam/s690.89圓周速度um/s141.210速度比xa0.511部分進(jìn)汽度e0.712進(jìn)口蒸汽壓力p0(p1)Mpa3.2213進(jìn)口蒸汽溫度t0(t1)435340 33032814進(jìn)口蒸汽比焓h0(h1)KJ/kg33103140.53130.483

40、150.1215葉柵進(jìn)汽角1(0)(o)18.714402216進(jìn)口汽流初速c0(w1)m/s0429.23288.04102.217初速動(dòng)能hc0(hw1)KJ/kg088.741.489.7318反動(dòng)度b(g)%120819葉柵理想比焓降hn(hb)KJ/kg169.510.0216.9625.44汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 1920葉柵后理想比焓h1t(h2t)KJ/kg3140.53130.483150.123112.1221滯止理想比焓降hn*(hb*)KJ/kg169.5122.116.9625.4422出口汽流理想速度c1t(w2t)m/s582.3246.08247246.382

41、3速度系數(shù)()0.950.90.9350.93524出口汽流實(shí)際速度c1(w2)m/s564.8246.08276.95229.6225流量系數(shù)n0.970.970.970.9726出口面積An(Ab)cm332.3662.998.1141.927葉柵損失hn(hb)KJ/kg10.0241.485.522.7228排汽速度c2m/s11229余速方向a2m/s-77.530余速損失hc2KJ/kg6.331輪周有效比焓降huKJ/kg177.6732輪周效率u%8433單位蒸汽輪周功wuKJ/kg160.5634輪周效率u%8435相對(duì)誤差u%10.236葉高損失hlKJ/kg21.0237

42、輪周有效比焓降huKJ/kg163.1738輪周效率u%8639扇形損失hKJ/kg1.7240葉輪摩擦損失hfKJ/kg1.2541部分進(jìn)汽損失heKJ/kg1.342級(jí)有效比焓降hiKJ/kg143.6243級(jí)效率i%55汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2044內(nèi)功率Pikw1481第五章第五章 整機(jī)校核及計(jì)算結(jié)果的匯總整機(jī)校核及計(jì)算結(jié)果的匯總5.1 整機(jī)校核一效率與功率的校核 計(jì)算出的實(shí)際相對(duì)內(nèi)效率與進(jìn)汽量估算時(shí)所估取得相對(duì)內(nèi)效率之相對(duì)誤差 在 1%內(nèi)為優(yōu)，不應(yīng)大于 3%。二額定功率的保證全機(jī)設(shè)計(jì)功率計(jì)算完畢后還應(yīng)計(jì)算該汽輪機(jī)在額定功率下所需蒸汽量，并保證通道能通過(guò)此蒸汽流量。在選定調(diào)節(jié)級(jí)進(jìn)汽

43、度時(shí)，還需考慮最大功率時(shí)的蒸汽流量，并留有足夠的余量以保證在初參數(shù)降低或被壓升高時(shí)仍然能發(fā)出額定功率。校核: 注：誤差大%2 .1184. 084. 0-hhmacii5.2 級(jí)內(nèi)功率校核： 校核: PPP -i%4 . 2汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 215.3 壓力級(jí)計(jì)算結(jié)果匯總序號(hào)1 2 3 4 5 6 項(xiàng) 目蒸汽流量噴嘴平均直徑 動(dòng)葉平均直徑級(jí)前壓力級(jí)前溫度/干度級(jí)前比焓值符號(hào)Ddndbp0t0/x0h0單位t/hmmmmMPakJ/kg1 44.90 1006.00 1007.50 1.050 1.0 3098.00 2 44.90 1010 1011.50 0.851.0 3020.2

44、3 3 44.90 1060 1061.50 0.651.0 2978.73 4 44.90 1130 1131.50 0.451.0 2934.27 5 42.00 1210 1211.50 0.351.0 2884.05 6 40.65 1300 1301.50 0.291.0 2828.12 7 40.65 1400 1401.50 0.211.0 2764.30 8 40.65 1510 1511.50 0.151.0 2692.46 9 39.70 1660 1661.50 0.0161.0 2614.27 1035.53 1820 1821.50 0.00812523.80 113

45、5.53 1900 1901.50 0.00612423.20 序號(hào)7 8 9 10 11 12 項(xiàng) 目圓周速度級(jí)理想比焓降級(jí)假想出口速度速度比平均反動(dòng)度利用上級(jí)的余速動(dòng)能符號(hào)u單位m/skJ/kgm/s%kJ/kg1 141.20 52.3338.78 0.469.500 5.090 2 141.20 50.3323.29 0.479.41.96汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 223 141.20 53.3332.01 0.489.81.824 141.20 60.3354.02 0.4859.82.375 141.20 68.3379.11 0.49103.576 141.20 78.3406.

46、84 0.495104.467 141.20 90.3440.90 0.510.76.908 141.20 101.3471.88 0.5110.710.049 141.20 119.3514.62 0.5211.213.1310141.20 138.8562.74 0.5311.719.5511141.20 140.3575.81 0.5512.525.49序號(hào)13 14 15 16 17 18 項(xiàng) 目級(jí)的滯止理想比焓降噴嘴理想比焓降噴嘴滯止比焓降噴嘴出口理想速度噴嘴速度系數(shù)噴嘴出口實(shí)際速度符號(hào)c1tc1單位m/sm/sm/s1 57.390 47.332 52.422 307.664 0.

47、960 295.358 2 52.26 45.57 47.53 301.89 0.96 289.82 3 55.12 48.08 49.89 310.08 0.96 297.67 4 62.67 54.39 56.76 329.81 0.96 316.62 5 71.87 61.47 65.04 350.62 0.96 336.59 6 82.76 70.47 74.93 375.41 0.96 360.39 7 97.20 80.64 87.54 401.58 0.96 385.52 8 111.34 90.46 100.50 425.34 0.96 408.32 9 132.43 105.

48、94 119.06 460.29 0.96 441.88 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 2310158.35 122.56 142.11 495.08 0.96 475.28 11165.79 122.76 148.25 495.49 0.96 475.67 序號(hào)19 20 21 22 23 24 項(xiàng) 目噴嘴損失噴嘴后壓力噴嘴后溫度/干度噴嘴出口比容 噴嘴出口面積噴嘴出汽角正弦符號(hào)p1t1/x1v1tAnsina1單位kJ/kgMPam3/kgcm21 3.711 0.870 1.000 0.282 119.082 0.208 2 3.57 0.76 1 0.36 155.79 0.21 3 3.

49、77 0.54 1 0.46 191.06 0.21 4 4.26 0.45 1 0.68 267.08 0.21 5 4.82 0.21 1 1.01 350.08 0.21 6 5.52 0.17 1 1.64 515.09 0.21 7 6.32 0.10 1 2.55 600.00 0.21 8 7.09 0.07 1 3.41 655.00 0.21 9 8.31 0.01 1 5.46 1362.64 0.21 109.61 0.01 18.23 1709.01 0.21 119.62 0.01 19.30 1929.61 0.21 序號(hào)25 26 27 28 29 30 項(xiàng) 目噴

50、嘴出汽角噴嘴節(jié)距噴嘴寬度噴嘴數(shù)噴嘴高度部分進(jìn)汽度符號(hào)a1tnBnznlne單位mmmmmm1 12.000 38.360 25.000 82.347 18.141 1 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 242 12.00 38.36 25.00 82.67 23.64 1 3 12.00 38.36 25.00 86.77 27.62 1 4 12.00 38.36 25.00 92.50 36.22 1 5 12.00 38.36 25.00 99.05 44.34 1 6 12.00 38.36 25.00 106.41 60.72 1 7 12.00 38.36 25.00 114.60 65.

51、68 1 8 12.00 38.36 25.00 123.60 66.48 1 9 12.00 38.36 25.00 135.88 125.68 1 1012.00 38.36 25.00 148.98 143.91 11112.00 38.36 25.00 155.53 155.64 1序號(hào)31 32 33 34 35 36 項(xiàng) 目動(dòng)葉進(jìn)口相對(duì)速度相應(yīng)于 w1的比焓降動(dòng)葉理想比焓降動(dòng)葉滯止比焓降動(dòng)葉出口理想速度動(dòng)葉速度系數(shù)符號(hào)w1w2t單位m/skJ/kgkJ/kgkJ/kgm/s1 160.454 12.873 4.969 17.841 188.892 0.937 2 155.00 12

52、.01 4.73 16.74 182.97 0.94 3 162.74 13.24 5.22 18.46 192.16 0.94 4 181.44 16.46 5.91 22.37 211.51 0.94 5 201.21 20.24 6.83 27.07 232.68 0.94 6 224.82 25.27 7.83 33.10 257.30 0.94 7 249.80 31.20 9.66 40.86 285.87 0.94 8 272.50 37.13 10.84 47.97 309.73 0.94 汽輪機(jī)原理課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書 259 305.97 46.81 13.36 60.17 346.89 0.94 10339.27 57.55 16.24 73.79 384.15 0.94 11339.66 57.68 17.54 75.22 387.86 0.94 序號(hào)37 38 39 40 41 42 項(xiàng) 目動(dòng)葉出口實(shí)際速度動(dòng)葉損失動(dòng)葉后壓力動(dòng)葉后溫度/干度動(dòng)葉出口比容 出口面積符號(hào)w2p2t2/x2v2Ab單位m/skJ/kgMPam3/kgcm21 176.992 2.177 0.850 1