核心筒土方開挖施工方案

1、目錄地下室核心筒基坑土方開挖施工方案一、工程概況2#商業(yè)住宅樓核心筒位于 B-DB-G軸B-14B-17軸范圍內，坐落于 CTIO上，CT10的基底標高 最深處為 -8.600 O本施工方案針對CT10范圍內的基坑土方開挖進行編制。二、地質情況（一）土層分布根據(jù)韶關地質勘察院提供的東莞萬科金域華庭勘察報告，CT10所處的位置的地質情況如下：1、人工填土層（$）素填土（層序號）：褐灰色，土黃色，很濕，松散狀，由砂質粘性土組成，局部（ ZK25 ZK35ZK36等孔范圍）在下部有混凝土及磚塊。該層各孔均見。層厚5.3014.10m,平均10.99m。主要的物理力學性質指標平均值：含水率=28.5%

2、,孔隙比e=0.895 ,液性指數(shù)I l=0.49 ,壓縮系數(shù)a1-2=0.510MPa ,壓縮模量 Es=3.72MPa2、第四系沖積層（Cf）根據(jù)土層的沉積順序及組成成份不同，可劃分為三個亞層淤泥質土（層序號i）:灰黑色，飽和，流塑，主要成份為粘粒，含有機質及粘粒。層厚0.901.80m,平均1.15m;層頂埋深5.305.50m,平均5.45m,層頂高程5.926.39m,平均6.14m。主要的物理力學性質指標平均值：含水率=47.1%,孔隙比e=1.252 ,液性指數(shù)Il=1.17 ,壓縮系數(shù)a1-2=0.960MPa1 ,壓縮模量 Es=2.35MPa粉質粘土（層序號2）：淺灰色，濕

3、，可塑，主要成份為粘粒及粉粒，含砂粒。層厚1.402.20m,平均1.87m;層頂埋深5.406.70m,平均5.87m;層頂高程5.376.53m,平均6.08m。主要的物理力學性質指標平均值：含水率=27.4%,孔隙比e=0.804 ,液性指數(shù)I l=0.36 ,壓縮系數(shù)a1-2=0.345MPa1 ,壓縮模量 Es=5.23MPa中粗砂（層序號3）：灰白色，飽和，稍密，主要由中粗粒石英組成，含粘粒。層厚0.501.40m,平均0.90m;層頂埋深6.207.60m,平均6.80m;層頂高程4.335.49m,平均4.86m。3、第四系殘積層（Qf）砂質粘性土（層序號）：褐黃色，濕稍濕，可

4、塑硬塑，主要成份為粘粒及粉粒，含砂及礫，為花崗片麻巖風化殘積而成，殘留原巖結構。層厚1.4010.40m，平均4.76m,層頂埋深7.1013.80m,平均 10.86m,層頂高程-1.36 4.60m,平均 1.08m。主要的物理力學性質指標平均值：含水率=24.1%,孔隙比e=0.726 ,液性指數(shù)I l=0.18 ,壓縮系數(shù)a1-2=0.297MPa1 ,壓縮模量 Es=5.84MPa（二）水文地質情況地下穩(wěn)定水位為2.903.80m,標高為7.779.49m,初見水位與穩(wěn)定水位基本持平。但其穩(wěn)定水位受地形及季節(jié)性氣候影響波動較大，施工時為雨天，但不是雨季高峰，預計雨季高峰期會上升約0.

5、50m左右，旱季時會下降約1.00m。場地地下水主要賦存于層填土、3層中粗砂及層基巖裂隙中。層填土含水量一般，透水性 中等，屬上層滯水，受大氣降水影響；1層淤泥質土含水量大，但透水性弱，為隔水層；3層中粗砂含水量大，透水性強，屬孔隙潛水；2層粉質粘土及層砂質粘性土含砂及礫，亦具一定的含水量及透水性；層基巖裂隙水，受上部土層地下水下滲及鄰近裂隙水涌入或排出影響。場地 地下水以蒸發(fā)和下滲方式排泄，本場地地表徑流水往北偏西排泄。經過前期的降排水工作，本基坑內的地下水位已有所降低（降低約1m）,在本基坑正式開挖前，需要保持持續(xù)降水，具體降水方案已編制送審。（三）各巖土層有關力學參數(shù)表具體詳見下表：各巖

6、土層有關力學參數(shù)表地層代號地層序號地層名稱承載力 特征值f ak（kPa）壓縮模量 (Es1-2)(MPa)土的天然重度Y3（kNm ）凝聚力C(kPa)內摩擦角度Qml填土18.089Qal1淤泥質土802.217.2742粉質粘土1405.018.928153中粗砂1805.319.325crl砂質粘性土2205.519.22922Z1全風化28015.5化岡片麻巖2強風化化岡片麻巖f a=550kPa、施工方法的選擇（一）基坑支護 根據(jù)現(xiàn)場實際情況，結合我公司現(xiàn)有的施工機具，決定選用拉森鋼板樁進行支護，拉森鋼板樁長度選用12m規(guī)格為400*80*8mm支護鋼板樁距離CTIO邊緣100Om

7、m根據(jù)設計驗算，如果就在原地面開始打入拉森鋼板樁，不能滿足要求，必須先對基坑周邊的土方進行卸載處理，即按1:1放坡卸載1000厚的土方，然后再行打入鋼板樁，即可滿足驗算要求。拉森鋼板樁的布置具體詳見下+十十:十2r十I÷4÷j卡+ O UfteH=-亦悻（二）土方開挖機具的選擇由于本基坑的開挖屬于樁間土開挖，結合開挖深度（3.6m）及寬度，以及施工工期的要求，選用KoMARSUI型0反鏟挖土機，最大挖深5m斗容量07m3,挖斗寬度0.6m。運輸車選用12m自卸車（三）土方開挖的方式本基坑的土方開挖采用坑端開挖、坑端運土的方式，挖土機在開挖時分段不分層，一次開挖到位（預留20

8、0mm人工清底），分段的寬度以挖土機回轉半徑內（約 3m能挖到底為宜。坑邊不堆放土 方，挖土機和自卸汽車可以進入擬開挖的即可范圍內。具體詳見下圖。-9.£001己門酬弦（四）承臺磚胎模由于本承臺開挖深度較大，且場地土為回填土，故選用的磚胎模厚度為500mm材質為MU7.5灰砂磚，砂漿為MU7.5水泥砂漿。具體詳見下圖。頁腳內容3目錄V頁腳內容5G関I-Jod"么i1-N÷Wfl44> GFSangty¾a:芻CULr尋 US1985 L 30 J £3M虹2400DE?-OCTIQ ISOD35W"D>思'*LI

9、*T-P-LLJIIoa-IoM>BU畐幷MSS 6目錄頁腳內容13（一）施工順序測量放線壓入拉森鋼板樁土方開挖降排水磚胎模砌筑拔出鋼板樁土方回填至底 板底。（一）基坑土方開挖的施工方法本基坑的土方開挖施工方法具體參見已編制的承臺土方開挖方案，本初不在贅述（二）基坑鋼板樁支護的施工方法1、本基坑支護的具體大樣圖如下所示。-5,000uu-Jirln-S.600z2、拉森鋼板樁的施工機械及材料用量拉森鋼板樁采用反鏟挖土機換掉挖土斗，換裝鋼板樁夾具，挖土機型號為小松300型，數(shù)量一臺12m長拉森鋼板樁數(shù)量為：260條。3、施工方法（1）測量放線根據(jù)坐標定位及本方案的平面圖，測設處鋼板樁的位置

10、線，并采用木樁和白灰做出標記。（2）壓入鋼板樁根據(jù)已測設好的位置線，將拉森鋼板樁逐條壓入土內。壓入鋼板樁是要注意保持垂直度、軸線偏 差、樁頂標高等。壓入鋼板樁時，遇到地下障礙物（如下埋的石塊、砼塊等）時，壓樁機要打開 震動，震碎障礙物；如遇較大且堅硬的石塊，盡量采用挖除的方法處理，難以挖除處理時，則將 鋼板樁向外轉角或弧形通過，避開障礙物。（3）拔出鋼板樁咋基坑土方開挖完成，且磚胎模砌筑完成后，拔出鋼板樁。拔出鋼板樁的設備仍然為壓樁機，拔 樁是開啟震動，緩慢拔出。注意咋拔樁時不要碰撞磚胎模，盡量避免土方坍塌壓塌磚胎模。五、質量控制本基坑開挖的質量控制體系必須在本項目的整體質量控制體系內運行，其

11、運行體系此處不贅述。 土方開挖的質量驗收標準在承臺土方開挖方案中已編制，此處不贅述，嚴格按此標準執(zhí)行即可。 拉森鋼板樁的質量標準具體詳見下表。垂直度樁頂標咼位移1%100mm100mm六、鋼板樁的施工中遇到的問題及處理由于場地內地質結構復雜（屬于雜填土），鋼板樁打拔施工中常遇到一些難題，常采用如下幾 點辦法解決： 樁過程中有時遇上大的塊石或其它不明障礙物，導致鋼板樁打入深度不夠，采用轉角樁或弧形樁 繞過障礙物。 鋼板樁雜填土地段擠進過程中受到石塊等側向擠壓作用力大小不同容易發(fā)生偏斜，采取以下措施進行糾偏：在發(fā)生偏斜位置將鋼板樁往上拔.Om2.0m,再往下壓進，如此上下往復振拔數(shù)次，可 使大的塊

12、石被振碎或使其發(fā)生位移，讓鋼板樁的位置得到糾正，減少鋼板樁的傾斜度。 鋼板樁沿軸線傾斜度較大時，采用異形樁來糾正，異形樁一般為上寬下窄和寬度大于或小于標準寬度的板樁，異形樁可根據(jù)據(jù)實際傾斜度進行焊接加工；傾斜度較小時也可以用卷揚機或葫蘆和鋼索將樁反向拉住再錘擊。 在基礎較軟處，有時發(fā)生施工當時將鄰樁帶入現(xiàn)象，采用的措施是把相鄰的數(shù)根樁焊接在 一起，并且在施打當樁的連接鎖口上涂以黃油等潤滑濟減少阻力。七、文明施工措施1、完善技術和操作管理規(guī)程，確保鄰近建筑物及管線的安全。2、采取各種措施降低施工噪聲，盡量避開夜間 22:00時以后施工擾民。3、車輛出場地要對車輪進行沖洗干凈，保證車輪干凈上路；對

13、車載土進行覆蓋，避免灑漏。4、現(xiàn)場設立專職調度，對運土車輛進行合理安排，保證施工的順利進行。5、成立專門的清潔班，每天對施工場地施工道路及相接的市政道路進行清潔維護。八、應急措施1 、在施工過程中要加強對拉森鋼板樁的位移觀測，觀測點設置在每條邊的中間位置。2 、如發(fā)現(xiàn)在土方開挖過程中，發(fā)現(xiàn)出現(xiàn)較大位移及其他異常情況時，要及時向上級匯報，并立即停止施工，所有人員和設備撤出基坑范圍10m以外。3 、鋼板樁出現(xiàn)大的位移時，采取加水平斜角撐的方法進行加固處理，即在每個邊咋角部采用 116#工字鋼，長度為6m進行焊接加固，焊縫高度8mm滿焊。具體如下圖所示。4、在挖土過程中，要保持降排水，始終保持地下水

14、位位于基坑底部以下500mm處。發(fā)現(xiàn)水位異常上漲時，要立即停止施工，撤離所有機械和人員毛病立即上報處理。具體處理方法為，在本基坑四周邊增設降水井點(每邊增設一個)，加強降水工作，待地下水位降至底板以下 500mm后方能繼續(xù)施工。九、附件：拉森鋼板樁支護計算書懸臂支護結構設計計算書計算依據(jù)：1、建筑基坑支護技術規(guī)程 JGJ120-20122、建筑施工計算手冊江正榮編著3、實用土木工程手冊第三版楊文淵編著4、施工現(xiàn)場設施安全設計計算手冊謝建民編著5、土力學與地基基礎一、參數(shù)信息1、基本參數(shù)支護樁材料拉森鋼板樁支護樁間距ba(m)通長支護樁嵌入土深度ld(m)9.4基坑開挖深度h(m)2.6基坑外側

15、水位深度ha(m)3.2基坑內側水位深度hp(m)0.5支護樁在坑底處的水平位移量 U (mm)12地下水位面至坑底的土層厚度 D1(m)0.5基坑內外的水頭差 h(m)0.92、土層參數(shù)土層類型土厚度h(m)土重度Y (kNm3)粘聚力c(kPa)內摩擦角 (° )飽和土重度Y sat(kNm3)水土分算填土10188920否淤泥1.517.27419.2否粘性土818.9281519.9否3、荷載參數(shù)類型何載q(kpa)距支護邊緣的水平距離a(m)垂直基坑邊的分布寬度b(m)平行基坑邊的分布長度l(m)作用深度d(m)滿布荷載3/條形局部荷載3.524/0矩形局部荷載435624

16、、計算系數(shù)結構重要性系數(shù)Y O1綜合分項系數(shù)Y F1.25嵌固穩(wěn)疋安全系數(shù)Ke1.2圓弧滑動穩(wěn)定安全系數(shù)KS1.3流土穩(wěn)定性安全系數(shù)Kf1.1、土壓力計算土壓力分布示意圖目錄附加荷載布置圖、主動土壓力計算1）主動土壓力系數(shù)Ka1=ta n2(45°- 1/2)=tan 2(45-92)=0.729;Ka2=ta n2(45°- 2/2)=tan 2(45-92)=0.729;Ka3=ta n2(45°- 3/2)=tan 2(45-92)=0.729;Ka4=ta n2(45°- 4/2)=tan 2(45-92)=0.729;Ka5=ta n2(45&

17、#176;- 5/2)=tan 2(45-42)=0.87;Ka6=ta n2(45°- 6/2)=tan 2(45-152)=0.589;2) 土壓力、地下水產生的水平荷載第 1 層土： 0-2mH'= 0h0+q/ Y i=0+318=0.167mPaki上=Y H'Kai-2cK異=18× 0.167× 0.729-2× 8× 0.729°5=-11.47kNm2Paki下=Y 1(h1+H1')Ka1-2c1Ka105=18× (2+0.167)× 0.729-2× 8&#

18、215; 0.72915=14.774kNm2第2層土： 2-3.2mH2'= 1h1+q1+ q1b1(b1+2a1)/ Y i=36+3+1.7518=2.264mPak2上=Y 2H2'K a2-2c2Ka205=18× 2.264× 0.729-2× 8× 0.729f5=16.047kNm2Pak2下=Y 2(h2+H2')Ka2-2c2Ka2°.5=18× (1.2+2.264)× 0.729-2× 8× 0.72905=31.794kNm2 第 3 層土： 3.2-5

19、mH3'= 2h2+qi+qib(b+2ai)/ Y Sati=57.6+3+1.7520=3.118mPak3上=Y sat3H3'K a3-2c3Ka305=20 × 3.118× 0.729-2× 8× 0.72*5=31.799kNm2Pak3下=Y sat3(h3+H3')Ka3-2c3Ka30.5=20X (1.8+3.118)× 0.729-2× 8× 0.72915=58.043kNm2第4 層土： 5-10mH4'= 3h3+ q1+ q1b1(b1+2a1)+ q1b11(

20、b1+2a1)(1+2a1)/ Y Sati=93.6+3+1.75+0.90920=4.963 mPak4上=Y sat4H4'K a牛2c4Ka4°5=20 × 4.963× 0.729-2× 8× 0.729D5=58.7kNm2Pak4下=Y sat4(h4+H4')Ka4-2c4Ka4°.5=20× (5+4.963)× 0.729-2× 8× 0.729°5=131.6kNm2第 5 層土： 10-11.5mH5'= y 4h4+q1+ q1b11(

21、b1+2a1)(1+2a1)/ Y Sati=193.6+3+0.90919.2=10.287mPak5上 =Y sat5H5'Ka2c5Ka5°.5=19.2× 10.287× 0.87-2× 7× 0.8705=158.776kNm2Pak5下=Y sat5(h5+H5')Ka5-2c5Ka5°.5=19.2× (1.5+10.287)× 0.87-2× 7× 0.8705=183.832kNm2 第 6 層土： 11.5-12mH6'= y 5h5+q1+ q1b1

22、l1(b1+2a1)(l1+2a1)/ Y Sati=222.4+3+0.90919.9=11.372mPak6上=Y sat6H6'Ka6-2c6Ka60.5=19.9× 11.372× 0.589-2× 28× 0.589f5=90.314kNm2Pak6下=Y sat6(h6+H6')Ka6-2csKa60.5=19.9X (0.5+11.372)× 0.589-2× 28× 0.589°5=96.175kNm23)水平荷載臨界深度：ZO=PakI 下 h1(Pak1 上 + Pak1 下)=

23、14.774× 2心147+14774)=1126m;第1層土Eak1=0.5Pak1 下Z0ba=0.5× 14.774× 1.126× 0.01=0.083kN;aa1=Z03+ h2=1.1263+10=10.375m;第2層土Eak2=h2(Pa2上+Pa2下)ba2=1.2× (16.047+31.794)× 0.012=0.287kN;aa2=h 2(2Pa2上 + Pa2下)(3Pa2上+3Pa2下)+ h3=1.2× (2× 16.047+31.794)(3× 16.047+3×

24、 31.794)+8.8=9.334m;Eak3=h3(Pa3上+Pa3下)ba2=1.8 × (31.799+58.043)× 0.012=0.809kN;aa3=h 3(2Pa3上 + Pa3下)(3Pa3上+3Pa3下)+ h4=1.8× (2× 31.799+58.043)(3× 31.799+3× 58.043)+7=7.812m;第4層土Eak4=h4(Pa4上+Pa4下)ba2=5 × (58.7+131.6)× 0.012=4.758kN ;aa4=h 4(2Pa4上+Pa4下)(3Pa4上+3Pa

25、4下)+ h5=5 × (2 × 58.7+131.6)(3 × 58.7+3× 131.6)+2=4.181m;第5層土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下)ba2=1.5× (158.776+183.832)× 0.012=2.57kN;aa5=h 5(2Pa5上 + Pa5下)(3Pa5上+3Pa5下)+ h6=1.5× (2× 158.776+183.832)(3× 158.776+3× 183.832)+0.5=1.232m;第6層土Eak6=h6(Pa6上+Pa6下)ba2=0.5 &

26、#215; (90.314+96.175)× 0.012=0.466kN;aa6=h6(2Pa6上+Pa6下)(3Pa6上+3Pa6下)=0.5× (2 × 90.314+96.175)(3× 90.314+3× 96.175)=0.247m;土壓力合力：Eak= Eaki=0.083+0.287+0.809+4.758+2.57+0.466=8.973kN;合力作用點：aa= (aaiEaki)/Eak=(10.375× 0.083+9.334× 0.287+7.812× 0.809+4.181× 4.

27、758+1.232× 2.57+0.247× 0.46 6)8.973=3.682m;2、被動土壓力計算1) 被動土壓力系數(shù)Kp1=ta n2(45 1/2)=tan 2(45+92)=1.371;Kp2=ta n2(45 2/2)=tan 2(45+92)=1.371;Kp3=ta n2(45 3/2)=tan 2(45+42)=1.15;Kp4=ta n2(45 4/2)=tan 2(45+152)=1.698;2) 土壓力、地下水產生的水平荷載第 1 層土： 2.6-3.1m第3層土頁腳內容15目錄H'= ho i=018=0mPpki上=Y iHi'

28、Kpi +2cKpi0.5=18× 0× 1.371+2× 8× 1.371°5=18.734kNm2Ppki下=Y 1(h1+H1')Kpi +2cKpi0.5=18× (0.5+0)× 1.371+2× 8× 1.371°5=31.073kNm2第 2 層土： 3.1-10mH2'= 1h1/ Y Sati=920=0.45mPpk2上=Y sat2H2'K p2+2c2Kp2°5=20× 0.45× 1.371+2× 8

29、15; 1.371°5=31.073kNm2Ppk2下=Y sat2(h2+H2')Kp2+2c2Kp2°5=20× (6.9+0.45)× 1.371+2× 8× 1.371°5=220.271kNm2第 3 層土： 10-11.5mH3'= y 2h2/ Y Sati=14719.2=7.656mPpk3上=Y sat3H3'K p3+2c3Kp3°5=19.2× 7.656× 1.15+2× 7× 1.150.5=184.058kNm2Ppk3下

30、=Y sat3(h3+H3')Kp3+2c3Kp3°.5=19.2× (1.5+7.656)× 1.15+2× 7× 1.1505=217.178kNm2 第 4 層土： 11.5-12mH4'= y 3h3/ Y Sati=175.819.9=8.834mPpk4上 = Y sat4H4'K p4+2c4Kp4°5=19.9× 8.834× 1.698+2× 28× 1.6980.5=371.475kNm2Ppk4下=Y sat4(h4+H 4')K p4+2c

31、4Kp4°5=19.9× (0.5+8.834) × 1.698+2× 28 × 1.6980.5=388.37kNm 23) 水平荷載第1層土Epk1=bah1(Pp1 上+Pp1 下)/2=0.01 × 0.5× (18.734+31.073)2=0.125kN;ap1=h1(2Pp1 上+Pp1 下)(3Pp1 上+3Pp1下)+ h2=0.5× (2× 18.734+31.073)(3× 18.734+3× 31.073)+8.9=9.129m;第2層土Epk2=bah2(Pp

32、2上+Pp2下)/2=0.01 × 6.9× (31.073+220.271)2=8.671kN;ap2=h2(2Pp2 上+Pp2 下)(3P p2 上+3Pp2下)+ h3=6.9 × (2× 31.073+220.271)(3× 31.073+3× 220.271)+2=4.584m;第3層土Epk3=bah3(Pp3上+Pp3下)/2=0.01 × 1.5× (184.058+217.178)2=3.009kN;ap3=h3(2Pp3 上 + Pp3 下)(3Pp3 上+3Pp3下)+ h4=1.5 

33、15; (2× 184.058+217.178)(3× 184.058+3× 217.178)+0.5=1.229m;第4層土Epk4=bah4(Pp4上+Pp4下)/2=0.01 × 0.5× (371.475+388.37)2=1.9kN;ap4=h4(2Pp4上+Pp4下)(3Pp4上+3Pp4下)=0.5× (2× 371.475+388.37)(3× 371.475+3× 388.37)=0.248m;土壓力合力：Epk = EPki=0.125+8.671+3.009+1.9=13.705kN

34、;合力作用點：ap= (apiEpki)E pk=(9.129× 0.125+4.584× 8.671+1.229× 3.009+0.248× 1.9)13.705=3.288m;3、基坑內側土反力計算1)主動土壓力系數(shù)Ka1=ta n2(45°- 1/2)；=tan 2(45-92)=0.729;Ka2=ta n2(45°- 2/2)；=tan 2(45-92)=0.729;Ka3=ta n2(45°- 3/2)；=tan 2(45-42)=0.87;Ka4=ta n2(45°- 4/2)；=tan 2(45-1

35、52)=0.589;2) 土壓力、地下水產生的水平荷載第 1 層土： 2.6-3.1mH1'= 0ho i=018=0mPsk1 上=(0.2 12- 1+c1) h0(1- h0d) U IU b+ IHTKaI=(0.2× 92-9+8) × 0× (1-09.4)× 0.0120.012+18× 0× 0.729=0kNm2Psk1 下=(0.2 12- 1+c1) h1(1- h1ld) U IU b+ 1(h1+H1')K a1=(0.2× 92-9+8) × 0.5× (1-0

36、.59.4)× 0.0120.012 +18× (0+0.5)× 0.729=13.757kNm2第 2 層土： 3.1-10mH2'= 1h1/ Y Sati=920=0.45mPsk2 上=(0.2 22- 2+c2) h1(1- h1ld) U b+ sat2H2'K a2=(0.2 × 92-9+8) × 0.5× (1-0.59.4)× 0.0120.012+20 × 0.45× 0.729=13.757kNm2Psk2 下=(0.2 22- 2+c2) h2(1- h2d) U

37、 IU b+Y sat2(h2+H2')K a2=(0.2 × 92-9+8) × 7.4× (1-7.49.4)× 0.012/0.0 12+20 × (0.45+6.9)× 0.729=131.095kNm2第 3 層土： 10-11.5mH3'= 2h2/ Y Sati=14719.2=7.656mPsk3 上=(0.2 32- 3+c3)h2(1- h2ld) U b+Y sat3H3'K a3=(0.2× 42-4+7)× 7.4× (1-7.49.4)× 0.

38、012/0.012+19.2× 7.656× 0.87=137.648kNm2Psk3 下= (0.2 32- 3+C3) h3(1- h3ld) U b+ Y sat3(h3+H3')K a3=(0.2 × 42-4+7) × 8.9× (1-8.99.4)× 0.012/0.0 12+19.2× (7.656+1.5)× 0.87=155.877kNm2第 4 層土： 11.5-12mH4'= y 3h3/ Y Sati=175.819.9=8.834mPsk4 上=(0.2 42- 4+c4)

39、 h3(1- h3ld) U b+Y sat4H4'K a4=(0.2 × 152-15+28) × 8.9× (1-8.99.4)× 0.012/0.01 2+19.9× 8.834× 0.589=131.002kNm2Psk4 下=(0.2 42- 4+c4) h4(1- h4ld) U IU b+Y sat4(h4+H4')K a4=(0.2 × 152-15+28)× 9.4× (1-9.49.4)× 0.012/ 0.012+19.9× (8.834+0.5)

40、 × 0.589=109.405kNm23)水平荷載第1層土Psk1=b0h1(Ps1 上+Ps1 下)/2=0.01 × 0.5× (0+13.757)2=0.034kN ;as1=h 1 (2Ps1 上+Ps1 下)(3Ps1 上+3Ps1 下)+ h2=0.5× (2× 0+13.757)/(3× 0+3× 13.757)+8.9=9.067m;第2層土Psk2=b0h2(Ps2上+Ps2下)/2=0.01 × 6.9× (13.757+131.095)2=4.997kN;as2=h2(2Ps2上+

41、P s2 下)/(3P S2 上 +3Ps2下)+ h3=6.9× (2× 13.757+131.095)(3× 13.757+3× 131.095)+2=4.518m;第3層土Psk3=b0h3(Ps3上+Ps3下)/2=0.01 × 1.5× (137.648+155.877)2=2.201kN;as3=h3(2Ps3上+P S3下)(3P S3上 +3Ps3下)+ h4=1.5× (2× 137.648+155.877)(3× 137.648+3× 155.877)+0.5=1.234m;

42、第4層土Psk4=b0h4(Ps4上+Ps4下)/2=0.01 × 0.5× (131.002+109.405)2=0.601kN;as4=h4(2Ps4上+P s4下)(3P S4上 +3Ps4下)=0.5 × (2× 131.002+109.405)(3× 131.002+3× 109.405)=0.257m;土壓力合力：Ppk = PPki=0.034+4.997+2.201+0.601=7.833kN;合力作用點：as= (asiPski)Ppk=(9.067× 0.034+4.518× 4.997+1.234× 2.201+0.257× 0.601)7.833=3.288m;Psk=7.833kN Ep=13.705kN滿足要求！三、穩(wěn)定性驗算1、嵌固穩(wěn)定性驗算