移動(dòng)模架計(jì)算報(bào)告2014-6(ok)

1、xxxxxx大橋50m移動(dòng)模架計(jì)算報(bào)告50m移動(dòng)模架有限元分析計(jì)算報(bào)告xxxx路橋集團(tuán)有限公司設(shè)備制造公司二二一二二一年十二月三日目 錄1.概述32.本橋移動(dòng)模架有限元法計(jì)算所采用的計(jì)算分析軟件33.主要計(jì)算工況及計(jì)算內(nèi)容34.采用的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)及荷載組合：35.移動(dòng)模架計(jì)算依據(jù)45.1.設(shè)計(jì)橋梁圖紙45.2.現(xiàn)行國(guó)家行業(yè)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范66.主要技術(shù)參數(shù)66.1.材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度66.2.鋼主梁截面參數(shù)76.3.模板最大側(cè)壓力計(jì)算公式77.經(jīng)典力學(xué)計(jì)算88.有限元計(jì)算模型與加載109.澆筑狀態(tài)計(jì)算結(jié)果119.1.首跨澆筑時(shí)的模型整體撓度剛度及穩(wěn)定計(jì)算119.1.1.計(jì)算模型（整）119.1.2.首跨澆

2、筑時(shí)的整體剛度及強(qiáng)度計(jì)算119.1.3.首跨澆筑外模板計(jì)算139.2.底?？v梁計(jì)算149.3.模板托架梁計(jì)算159.4.模板縱筋計(jì)算159.5.模板橫梁169.6.模板橫梁軸向力（銷軸計(jì)算外力）169.7.底模螺旋頂內(nèi)力179.8.面板應(yīng)力189.9.撐桿內(nèi)力189.10.內(nèi)模計(jì)算199.11.面板應(yīng)力229.12.首跨澆筑狀態(tài)下整體穩(wěn)定計(jì)算229.12.1.首跨主梁應(yīng)力計(jì)算239.12.2.首跨預(yù)拱度計(jì)算249.12.3.首跨主梁支點(diǎn)局部應(yīng)力分析249.13.首跨澆筑時(shí)鼻梁強(qiáng)度計(jì)算259.14.首跨牛腿澆筑狀態(tài)下內(nèi)力計(jì)算269.15.小車局部應(yīng)力實(shí)體模擬分析3010.標(biāo)準(zhǔn)跨施工3210.1.

3、標(biāo)準(zhǔn)跨加載圖3210.2.標(biāo)準(zhǔn)跨撓度值3210.3.標(biāo)準(zhǔn)跨預(yù)拱度3310.4.標(biāo)準(zhǔn)跨主梁應(yīng)力3410.5.標(biāo)準(zhǔn)跨支反力3411.末跨施工3411.1.末跨工況及加載圖3411.2.末跨主梁總撓度3511.3.末跨預(yù)拱度計(jì)算3611.4.末跨反力大小計(jì)算3611.5.后扁擔(dān)計(jì)算3612.移動(dòng)模架行走計(jì)算3712.1.行走狀態(tài)下鼻梁反力大小分布3812.2.打開或合模瞬間狀態(tài)下的整體撓度計(jì)算3912.3.打開狀態(tài)反力4012.4.行進(jìn)中的最大反力4012.5.牛腿最不利狀態(tài)下的應(yīng)力4112.6.最不利狀態(tài)下穩(wěn)定分析4112.7.支腿拼裝20mm誤差引起的應(yīng)力4212.8.鼻梁最大軸力計(jì)算4212.

4、9.最大軸力下主鼻梁旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)應(yīng)力云圖4312.10.鼻梁最大應(yīng)力4412.10.1.模架傾覆穩(wěn)定計(jì)算4512.10.2.抗風(fēng)風(fēng)載4713.預(yù)壓荷載模擬4813.1.預(yù)壓加載4813.2.預(yù)壓時(shí)小車、牛腿支反力5113.3.預(yù)壓超載120%時(shí)的最大撓度5113.4.預(yù)壓牛腿穩(wěn)定計(jì)算5413.5.預(yù)壓模架牛腿穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算5714.結(jié)論5715.關(guān)于預(yù)壓及過(guò)跨的補(bǔ)充說(shuō)明5716.40m模架剛度變形有限元計(jì)算結(jié)果60淮上淮河大橋50m移動(dòng)模架有限元分析計(jì)算報(bào)告1. 概述本工程跨度為50米，PC砼箱梁懸臂長(zhǎng)10m，橋?qū)?5.5米，梁高3米，首跨50+10m，砼荷載約1882噸。模架自重（牛腿以上）650

5、t，主梁計(jì)算荷載2532t移動(dòng)模架造橋機(jī)主要由內(nèi)外模板、主梁、前后鼻梁、模板橫梁、牛腿等部分組成。2. 本橋移動(dòng)模架有限元法計(jì)算所采用的計(jì)算分析軟件用于橋梁結(jié)構(gòu)計(jì)算中常用的軟件主要有,MIDAS、COSMOSWORS 、ANSYS及SAP等有限元軟件，各自都有其獨(dú)到之處，可以根據(jù)其不同的特點(diǎn)，綜合利用。本報(bào)告采用MIDAS分析軟件對(duì)移動(dòng)模架整體進(jìn)行有限原分析；然后采用COSMOSWORS對(duì)重要部件建立三維模型；采用ANSYS分析軟件重要部件進(jìn)行有限分析校核。3. 主要計(jì)算工況及計(jì)算內(nèi)容（1）澆筑狀態(tài)下的強(qiáng)度、剛度及結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性計(jì)算；（2）行走狀態(tài)行的強(qiáng)度、剛度及抗傾覆穩(wěn)定性計(jì)算；（3）預(yù)壓狀態(tài)下

6、的強(qiáng)度、剛度及結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性計(jì)算（4）承臺(tái)最大反力計(jì)算4. 采用的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)及荷載組合本次移動(dòng)模架的設(shè)計(jì)計(jì)算參照了建筑、橋梁、起重機(jī)等方面的鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)理論規(guī)范，采用容許應(yīng)力法和極限應(yīng)力法這兩種方法。容許應(yīng)力法以彈性設(shè)計(jì)理論為基礎(chǔ)，設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是：；式中：結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)載荷的計(jì)算應(yīng)力，不考慮載荷組合系數(shù)(所以的載荷組合系 數(shù)均為1.0)；設(shè)計(jì)規(guī)范的容許應(yīng)力，對(duì)于鋼橋結(jié)構(gòu)約為，對(duì)于起重機(jī)為，移動(dòng)模架設(shè)計(jì)為；故本移動(dòng)模架的容許壓力取屈服強(qiáng)度；綜合安全系數(shù)；不同載荷組合的容許應(yīng)力提高系數(shù)。 對(duì)于綜合安全系數(shù)，見下表1。計(jì)算載荷的組合，見表2。表1：各國(guó)規(guī)范安全系數(shù)比較表載荷組合ISO 8686DIN 15018JIS

7、 B8821FEM 1.001BS 2573GB/t 38111.481.51.51.51.671.481.341.331.31.331.481.341.221.21.151.11.361.22注：“GB/t 3811”欄為按容許應(yīng)力法三種不同載荷組合的安全系數(shù)取值。表2：計(jì)算載荷的組合第類組合移動(dòng)模架在無(wú)風(fēng)正常工作情況下的載荷組合。第類組合移動(dòng)模架在正常工作情況下，考慮工作狀態(tài)風(fēng)載荷及其他氣候產(chǎn)生的載荷，爬越最大坡度。第類組合移動(dòng)模架在特殊載荷作用下的工作情況或非工作情況下的載荷組合。 移動(dòng)模架所有材料均為塑性材料Q345B和Q235B，根據(jù)移動(dòng)模架的工作條件和使用特點(diǎn)，計(jì)算載荷組合類別選用

8、組合（見表2），故上述兩種材料的許用應(yīng)力分別為：230MPa和215MPa。5. 移動(dòng)模架計(jì)算依據(jù)5.1. 設(shè)計(jì)橋梁圖紙橋梁施工圖紙移動(dòng)模架設(shè)計(jì)加工方案圖砼澆筑狀態(tài)模架開模行走狀態(tài)5.2. 現(xiàn)行國(guó)家行業(yè)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2012；鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范(GB50661-2011)。鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50205-2001)。鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度螺栓連接的設(shè)計(jì)、施工及驗(yàn)收規(guī)程JGJ82-91 建筑鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)程JGJ81-2002碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T700-1999低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼GB/T1591-1994鋼焊縫手工超聲探傷方法和探傷結(jié)果分級(jí)GB11345-89涂裝前鋼材表

9、面腐蝕等級(jí)和除銹等級(jí)GB8923-88起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范GB3811-836. 主要技術(shù)參數(shù)鋼材彈性模量Es2.1×105MPa；泊松比：u=0.3；精軋螺紋。6.1. 材料設(shè)計(jì)強(qiáng)度鋼材牌號(hào)厚度或直徑d（mm）國(guó)標(biāo)GB500172003抗剪拉，彎應(yīng)力端面承壓Q235d1612521532516d4012020540d60115200Q345d1618031040016d3517029535d50155265注：表中厚度是指計(jì)算點(diǎn)的鋼材厚度；對(duì)軸心受力桿件是指截面中較厚鋼板的厚度.6.2. 鋼主梁截面參數(shù)63移動(dòng)模架主梁跨中截面慣性矩（最大值）6.3. 模板最大側(cè)壓力計(jì)算公式根據(jù)以下兩個(gè)公

10、式計(jì)算取小值。 公式一: 公式二: 式中: 新澆筑的混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力(kN/m2)。 混凝土的重度取26.5kN/m3。 新澆混凝土的初凝時(shí)間：h；（暫定48小時(shí)）混凝土外加劑影響修正系數(shù)，取1.2?；炷恋奶涠扔绊懴禂?shù)取1.3?；炷恋臐仓俣龋?m/h。（推算） 混凝土澆筑的最大高度：3m。建筑規(guī)范規(guī)定采用公式一、二中的較小值，但為了安全，本次計(jì)算采用公式二7. 經(jīng)典力學(xué)計(jì)算砼荷載約1882噸。模架自重（牛腿以上）650t，主梁計(jì)算荷載2532t模架一側(cè)線荷載：砼Q1=156.78N/mm。模板+主梁+配重+人群+機(jī)具Q2=42 N/mm。鼻梁Q3=7 N/mm計(jì)算結(jié)果如下：計(jì)算

11、簡(jiǎn)圖撓度與彎矩圖：最大撓度109mm，最大彎矩51393000N.m，最大反力2（524+739）=2526t橫梁撓度值（mm）計(jì)算結(jié)果最大應(yīng)力154.94Mpa，主梁最大累加總變形中109mm。懸臂端249.3mm移動(dòng)模架凈變形11mm模架凈變形=109-11=98mm<L/500=100mm8. 有限元計(jì)算模型與加載模型整體加載模型加載橫截圖9. 澆筑狀態(tài)計(jì)算結(jié)果9.1. 首跨澆筑時(shí)的模型整體撓度剛度及穩(wěn)定計(jì)算澆首跨澆筑狀態(tài)是設(shè)計(jì)的主要工況，主要計(jì)算主梁的撓度及前后支點(diǎn)的反力，以及模架模板系統(tǒng)的受力等。移動(dòng)模架的結(jié)構(gòu)分布及荷載均是對(duì)稱結(jié)構(gòu)，也可采用對(duì)稱結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行分析以利于節(jié)省計(jì)算機(jī)

12、內(nèi)存空間。9.1.1. 計(jì)算模型（整）模型三維視圖 9.1.2. 首跨澆筑時(shí)的整體剛度及強(qiáng)度計(jì)算整體豎直方向變形云圖，懸臂端最大225mm模架總體反力大小分布：總反力=2627t主梁計(jì)入自重下的累加總撓度125mm（為超載下的撓度）移動(dòng)模架主梁自重作用下?lián)隙?8mm主梁凈撓度=125-18=107=L/4679.1.3. 首跨澆筑外模板計(jì)算外模系統(tǒng)最大等效應(yīng)力小于180Mpa。最大應(yīng)力位于最下面的撐桿與托架梁的接觸部位外模板最大豎向變形7mm外模板最大橫向變形6mm9.2. 底?？v梁計(jì)算底模縱梁最大應(yīng)力113Mpa9.3. 模板托架梁計(jì)算模板托架梁最大應(yīng)力121Mpa9.4. 模板縱筋計(jì)算模板

13、縱筋最大應(yīng)力26Mpa9.5. 模板橫梁模板橫梁最大應(yīng)力88.3Mpa（澆筑狀態(tài)布載下）9.6. 模板橫梁軸向力（銷軸計(jì)算外力）最大軸力66t（注預(yù)壓工況為112t）9.7. 底模螺旋頂內(nèi)力4.8m節(jié)底模螺旋頂最大內(nèi)力412KN3.8m節(jié)模板螺旋頂最大反力368KN9.8. 面板應(yīng)力4.8m節(jié)面板應(yīng)力最大108Mpa（局部）9.9. 撐桿內(nèi)力（kN）撐桿內(nèi)力最大301KN撐桿最大應(yīng)力142MPa,位于高端側(cè)的中間一根趕上9.10. 內(nèi)模計(jì)算內(nèi)模結(jié)構(gòu)圖全流體加載（依次從一端向另一端施工工藝）內(nèi)模應(yīng)力云圖最大118Mpa內(nèi)模撐桿內(nèi)力最大8.8KN內(nèi)模橫向變形0.5mm倒角初凝加載圖（先澆底板施工工

14、藝）內(nèi)模系統(tǒng)最大應(yīng)力73Mpa內(nèi)模變形云圖最大變形0.7mm9.11. 面板應(yīng)力面板應(yīng)力最大20Mpa（局部）9.12. 首跨澆筑狀態(tài)下整體穩(wěn)定計(jì)算主梁失穩(wěn)部位在于前支點(diǎn)附近內(nèi)側(cè)腹板上K=2.38（注上圖中的變形為放大1000倍圖形）9.12.1. 首跨主梁應(yīng)力計(jì)算總體應(yīng)力最大209Mpa位于前支點(diǎn)附件主梁跨中應(yīng)力分布云圖，圈梁作用部位最大181Mpa9.12.2. 首跨預(yù)拱度計(jì)算螺旋頂位置的預(yù)拱度設(shè)置=上面數(shù)值的負(fù)值（含自重?fù)隙龋?.12.3. 首跨主梁支點(diǎn)局部應(yīng)力分析根據(jù)首跨砼澆筑計(jì)算支點(diǎn)反力最大為471+364t，加載如下：支點(diǎn)結(jié)構(gòu)支點(diǎn)處應(yīng)力分布，局部最大點(diǎn)應(yīng)力207Mpa9.13. 首

15、跨澆筑時(shí)鼻梁強(qiáng)度計(jì)算澆筑狀態(tài)下鼻梁最大50Mpa（行走為最不利狀態(tài)）鼻梁最大變形184mm9.14. 首跨牛腿澆筑狀態(tài)下內(nèi)力計(jì)算 牛腿加載情況（首跨狀態(tài)）總體應(yīng)力分布小車梁最大應(yīng)力273Mpa牛腿及立柱總體應(yīng)力260Mpa牛腿梁柱連接部位，最大應(yīng)力176Mpa牛腿銷軸最小剪力為30t牛腿立柱midas模擬，最大應(yīng)力260Mpa（假定接觸均勻）Ansys有限元實(shí)體模擬計(jì)算：最大應(yīng)力270Mpa1） 支腿局部應(yīng)力計(jì)算由前面計(jì)算得支腿壓力427t加載計(jì)算立柱支腿實(shí)體模擬應(yīng)力云圖最大173<230MPa立柱最大反力427t單點(diǎn)反力（假定分配均勻）牛腿引起的總變形為31mm9.15. 小車局部應(yīng)力

16、實(shí)體模擬分析局部最大應(yīng)力353<400Mpa小車墊梁大于230MPa的應(yīng)力分布位置2） 牛腿銷軸驗(yàn)算由上圖計(jì)算得知銷軸力為30t,打開為44t，材質(zhì)40Cr，直徑80mm局部最大應(yīng)力164<550Mpa（調(diào)質(zhì)40Crde許用范為550800）3） 承臺(tái)砼內(nèi)力計(jì)算承臺(tái)等效壓應(yīng)力7.9<13.8Mpa（按照30#砼計(jì)算）10. 標(biāo)準(zhǔn)跨施工標(biāo)準(zhǔn)跨及未跨施工主要計(jì)算反力及撓度，其它指標(biāo)均不超過(guò)首跨澆筑計(jì)算指標(biāo)。工況如下：10.1. 標(biāo)準(zhǔn)跨加載圖標(biāo)準(zhǔn)跨加載圖10.2. 標(biāo)準(zhǔn)跨撓度值模架跨中累加最大撓度122mm（含模板系統(tǒng)）主梁撓度115mm10.3. 標(biāo)準(zhǔn)跨預(yù)拱度反拱度預(yù)抬值=上面數(shù)

17、值的負(fù)值（含自重?fù)隙?，施工方向自右?xì)向左）：?jiǎn)挝籱m10.4. 標(biāo)準(zhǔn)跨主梁應(yīng)力主梁最大應(yīng)力205Mpa10.5. 標(biāo)準(zhǔn)跨支反力總反力=201+206+171+225+331+452+398+298=2282t(砼加載=1632t)11. 末跨施工11.1. 末跨工況及加載圖施工工況末跨施工加載圖11.2. 末跨主梁總撓度末跨模型總撓度220mm （鼻梁前端）末跨主梁總撓度125mm11.3. 末跨預(yù)拱度計(jì)算反拱度預(yù)抬值=上面數(shù)值的負(fù)值：?jiǎn)挝籱m（含自重?fù)隙?，施工方向自右?xì)向左）11.4. 末跨反力大小計(jì)算總反力=212+211+234+179+341+260+311+222=1970t（砼荷載

18、1320t）11.5. 后扁擔(dān)計(jì)算末跨施工；計(jì)算的吊掛點(diǎn)的最大支反力2*418=836t，可以看作全部施加于中扁擔(dān)（施工時(shí)，可以由后牛腿承擔(dān)一部分）：中扁擔(dān)工作狀態(tài)橫斷加載圖最大應(yīng)力201MPa，位于千斤頂與吊桿之間的腹板上。12. 移動(dòng)模架行走計(jì)算行走狀態(tài)過(guò)程中，其支點(diǎn)不斷變化。該工況下，移動(dòng)模架鋼主梁內(nèi)力大小對(duì)結(jié)構(gòu)影響不大，可不予計(jì)算，但移動(dòng)模架的牛腿及前導(dǎo)梁弦桿計(jì)算，有個(gè)最大臨界點(diǎn)工況，是行走狀態(tài)的最不利工況。打開行走需要計(jì)算如下內(nèi)容。1） 撓度變形計(jì)算:前后鼻梁上撓的最小控制參數(shù),2） 鼻梁最大應(yīng)力計(jì)算;（移動(dòng)模架鼻梁工作的最大受力狀態(tài)后鼻梁脫軌時(shí)或前鼻梁接觸時(shí)）3） 移動(dòng)模架傾覆穩(wěn)定

19、計(jì)算（縱橫向必須滿足的物理性穩(wěn)定，縱向脫軌的最小距離計(jì)算）4） 牛腿最反力狀態(tài)下的穩(wěn)定計(jì)算5） 牛腿允許的最大拼裝誤差下的應(yīng)力計(jì)算12.1. 行走狀態(tài)下鼻梁反力大小分布行走狀態(tài)下鼻梁實(shí)體驗(yàn)算外力有限元計(jì)算的反力=牛腿外力備注前進(jìn)m前支點(diǎn)中支點(diǎn)后支點(diǎn)合計(jì)前內(nèi)前外中內(nèi)中外后內(nèi)后外合計(jì)11m02517132200186805028342最大12182158932255174705533342重心位置：X=23.3m1530224683222520192731715342224422850322276122635322328121823322369920815322371032051332112.2.

20、 打開或合模瞬間狀態(tài)下的整體撓度計(jì)算最大撓度發(fā)生在模架打開，鼻梁前端，28mm跨中26mm12.3. 打開狀態(tài)反力內(nèi)側(cè)108*126=234t；外側(cè)51+56=107t12.4. 行進(jìn)中的最大反力由（108+51）x=（125+56）（50-x）得知，x=23.3為重心位置，最大反力為：191+72=263t牛腿最大反力下的反力大小12.5. 牛腿最不利狀態(tài)下的應(yīng)力模架前進(jìn)23.3m時(shí)牛腿的最大應(yīng)力131Mpa12.6. 最不利狀態(tài)下穩(wěn)定分析支腿無(wú)附著時(shí)失穩(wěn)模態(tài)系數(shù)K=1.23添加附著后的穩(wěn)定系數(shù)K=4.5612.7. 支腿拼裝20mm誤差引起的應(yīng)力拼裝誤差20mm時(shí)引起的最大應(yīng)力為176MP

21、a拼裝誤差40mm時(shí)引起的最大應(yīng)力為243MPa可以看出支腿拼裝誤差不得大于20mm，12.8. 鼻梁最大軸力計(jì)算前進(jìn)23.3m時(shí)的鼻梁力軸最大：70t12.9. 最大軸力下主鼻梁旋轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)應(yīng)力云圖最大應(yīng)力193Mpa此時(shí)的鼻梁應(yīng)力：最大105Mpa12.10. 鼻梁最大應(yīng)力當(dāng)主梁接近前牛腿時(shí)鼻梁承受最大應(yīng)力（ansys環(huán)境計(jì)算）前進(jìn)12m時(shí)鼻梁應(yīng)力大小分布圖前進(jìn)20m時(shí)鼻梁應(yīng)力大小分布圖前進(jìn)23.3m鼻梁下弦最大應(yīng)力168Mpa12.10.1. 模架傾覆穩(wěn)定計(jì)算模板重心位置z=4287mm（即中間向外4.287m）部件重心位置情況有限元計(jì)算內(nèi)外反力大小分布情況12.10.2. 抗風(fēng)風(fēng)載省市名城

22、市名海拔高度（m）風(fēng)壓（kn/m2）雪壓（kn/m2）雪荷載準(zhǔn)永久值系數(shù)分區(qū)n=10n=50n=100n=10n=50n=100安徽省蚌埠市18.70.250350.40.300.450.55 風(fēng)載體型系數(shù)，取1.4； 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，取1； P 風(fēng)壓值，?。?級(jí)風(fēng)風(fēng)壓值，工作狀態(tài)最大計(jì)算風(fēng)壓）； S 迎風(fēng)面積（主梁73×3=219，模板：61×3=183）。 主梁等效風(fēng)載：,力臂：1.5m。 其主梁承受的等效風(fēng)載荷力矩為：。 模板等效風(fēng)載：，力臂：4.8m。 其模板承受的等效風(fēng)載荷力矩為：。 鼻梁等效風(fēng)載(一端)：, 力臂：4.5m。其中：0.32為擋風(fēng)折減系數(shù)，0.3

23、為充實(shí)率。其兩端鼻梁梁承受的等效風(fēng)載荷力矩為：。打開狀態(tài)下，整個(gè)結(jié)構(gòu)承受的風(fēng)載荷力矩為:模架抗傾覆穩(wěn)定計(jì)算內(nèi)傾覆力臂單側(cè)重內(nèi)側(cè)力臂外側(cè)力臂順時(shí)針逆時(shí)針1外模模板護(hù)欄113503.5-1.754725側(cè)模111087.050.4711.2795222.001側(cè)模212548.50.4711.2795910.344側(cè)模313832.590.4711.2796515.15側(cè)模410425.10.4711.2794910.222底模213967.420.4711.2796578.655底模19641.740.4711.2794541.26支撐桿11307.880.4711.279616.0115支撐桿

24、21005.10.4711.279473.4021支撐桿3879.0250.4711.279414.0208側(cè)模支撐架12154.580.4711.2791014.807側(cè)模支撐架22977.890.4711.2791402.586模板護(hù)欄21347.1554.77-3.0206425.922內(nèi)模26.63650003橫梁270700.2461.5046659.224主梁1748460.875152990.35鼻梁28.626*2384930.87533681.38鼻梁鳳載2200主梁鳳載18390模板鳳載46160合計(jì)44257.6877900.93傾覆系數(shù)1.760168滿足鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)

25、設(shè)計(jì)規(guī)范TB10002.2關(guān)于橫向傾覆穩(wěn)定性大于1.5的要求。 13. 預(yù)壓荷載模擬移動(dòng)模架預(yù)壓是最危險(xiǎn)的工況，要格外小心，在模板拼裝達(dá)不到使用狀態(tài)前原則上，不得超載預(yù)壓 預(yù)壓加載本計(jì)算報(bào)告以砂袋方式堆載計(jì)算（或租用市政預(yù)壓專用的砼預(yù)制塊），混凝土總重為1882t。預(yù)壓荷載1.2*1882=2258t翼板w=2*1.48763*60*2.6=464t，底板加載=1.2*1882-464=1794.4t，全部由底板分?jǐn)?，地板面積S=60*6.8=408均布荷載=1794.4/408=4.4t/m2，取q=44KN/m2 預(yù)壓整體模型加載橫斷面示意圖4.8m節(jié)段預(yù)壓模板最大變形18mm預(yù)壓最大應(yīng)力

26、254Mpa，位于底板縱筋與模板橫梁接觸位置模板橫梁187Mpa底模橫梁4.8m節(jié)段最大內(nèi)力112t4.8m節(jié)段最大反力109t（螺旋頂頂部）13.1. 預(yù)壓時(shí)小車、牛腿支反力預(yù)壓總反力=（91+511+498+119）+（359+531+567+259）=2935t（砼=2935-650=2285>1.2*1882=2258）13.2. 預(yù)壓超載120%時(shí)的最大撓度豎直方向整體變形云圖254mm，預(yù)壓主梁最大累計(jì)變形140mm預(yù)壓模板底模內(nèi)螺旋頂對(duì)應(yīng)位置的撓度值（用于監(jiān)控參考）移動(dòng)模架主梁應(yīng)力云圖最大243MPa（注：支點(diǎn)局部點(diǎn)應(yīng)力,增焊加強(qiáng)版可將大應(yīng)力消除）主梁跨中位置，最大應(yīng)力21

27、3<230Mpa主梁圈筋最大應(yīng)力166Mpa13.3. 預(yù)壓牛腿穩(wěn)定計(jì)算預(yù)壓前支點(diǎn)反力大小預(yù)壓狀態(tài)下牛腿系列組件最大局部應(yīng)力272Mpa，位于小車上橫向可能發(fā)生變形最大位移2*67=134mm（假定一端簡(jiǎn)支）預(yù)壓牛腿可能的最小橫向位移14mm（假定兩端固定）牛腿立柱與橫梁連接處的過(guò)渡段處的局部應(yīng)力為253Mpa預(yù)壓時(shí)牛腿橫梁最大應(yīng)力177Mpa預(yù)壓牛腿橫梁最大彎矩5330KN.m13.4. 預(yù)壓模架牛腿穩(wěn)定系數(shù)計(jì)算10階模態(tài)系數(shù)k=1.435（失穩(wěn)方向扭轉(zhuǎn)）14. 結(jié)論14.1. 經(jīng)過(guò)計(jì)算得知50m移動(dòng)模架除了預(yù)壓外，滿足現(xiàn)有規(guī)范：強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性要求。14.2. 牛腿立柱、小車分配梁局部應(yīng)力較大，建議補(bǔ)強(qiáng)該部位。14.3. 40m移動(dòng)模架按照50m荷載設(shè)計(jì)，不再另行計(jì)算。14.4. 關(guān)于反拱值的確定：考慮到張拉起拱及模板預(yù)拱后的自身剛度，可將