畢業(yè)設計指導-氣門搖桿支座的機械加工工藝規(guī)程及車φ32外圓兩端面的專用夾具設計

1、1零件的分析1.1零件的作用氣門搖桿軸支座是柴油機一個主要零件，是柴油機搖桿座的結合部。020咒6孔裝搖桿軸，軸上兩端各裝一進氣門搖桿，搖桿座通過兩個013mm孔用 m12螺桿與汽缸蓋相連，3mm軸向槽用于鎖緊搖桿軸，使z不轉動。氣缸蓋內每 缸四閥使燃燒室充氣最佳，氣門由搖桿凸輪機構驅動，摩擦力小且氣門間隙由液 壓補償。這種結構可以減少燃油消耗并改善排放.零件圖如下所示。該零件是屬于箱體零件，典型通過對該零件的重新繪制，知道了得原圖的視 圖正確、完整，尺寸、公差及技術耍求齊全。該零件上主耍加工面為上端面下端面,左右端面,2x 013mm孔和-o.o6mm以及3mm軸向槽的加工。02°

2、咒6価孔的尺寸精度以及下端而與020mm孔的中心軸線的平行度為0. 05mm 與左右兩端面孔的尺寸精度等，直接影響到進氣孔與排氣門的傳動精度及密封, 以及2x 013mm孔的尺寸精度，和上下兩端面的平行度0. 05mmo1. 3零件的工藝分析由零件毛坯圖22得知，其材料為ht200,該材料為灰鑄鐵，具有較高的強 度，耐磨性，耐熱性及減振性，適用于承受較大應力，要求耐磨的零件。該零件上主要加工面為上端面，下端面，左右端面,2x 013mm孔和他°常切山】 以及3mm軸向槽的加工。20-mm孔的尺寸精度以及下端面0. 05mm的平面度與 左右兩端面孔的尺寸精度，直接影響到進氣孔與排氣門的

3、傳動精度及密封， 2- c13111111孔的尺寸精度，以上下兩端面的平行度0. 05mmo因此，需要先以下端 面為粗基準加工上端面，再以上端面為粗基準加工下端面，再把下端面作為精基 準，最后加工020擰爲伽孔時以下端面為定位基準，以保證孔軸相對下端面的位 置精度。零件毛坯圖如圖2. 2所示 丁iii1i14零件的生產類型n - 5(1 + g+z?)依設計題目知：q二6000臺/年，滬2件/臺；結合生產實際，備品率臼和廢品率力都為4%o帶入公式得該零件的生產綱領n = 6000x2x(l + 4% + 4%) = 1296c從此結果可知，該零件生產類型為大批生產。2機械加工工藝規(guī)程設計2.1

4、確定毛坯的的制造形式由零件圖可知，其材料為ht200,該材料具有較高的強度、耐磨性、耐熱性 及減振性，適用于承受較大應力，要求耐磨的零件。該零件外形結構較復雜，因 此確定毛坯為鑄件，毛坯的鑄造方法選用砂型機器造型，此外，為消除殘余應力, 鑄造后安排人工時效處理。零件上主耍加工面為上端面，下底面，左右兩端面, 2x013孑l, 0201孔以及3mm寬的軸向槽。其中他°%6孔的尺寸精度以及下 端面相對于02°擰孔軸線的平行度及左右端面的尺寸精度，直接影響到進氣孔 與排氣門的轉動精度和密封性。因此，需要先以上端面為粗基準加工下端面，再 以下端面為精基準加工上端面，最后加工時以下端

5、面為定位基準，以保 證孔軸相對下端面的位置精度。由參考文獻17屮有關孔的加工的經濟精度機床 能達到的位置精度可知，上述要求是可以達到的零件結構的工藝性也是可行的。根據(jù)零件材料確定毛坯為鑄件，已知零件的類型為大批量牛產，故毛坯的鑄 造方法用砂型機器造型。此外，為消除殘余應力，鑄造后安排人工時效處理。由 參考文獻17查得該種鑄造公差等級為ct1011,加工余量等級ma選擇ii級。22定位基準的選擇在機械加工過程中，定位基準的選擇合理與否決定零件質量的好壞，對能否 保證零件的尺寸精度和相互位置精度要求，以及對零件各表面間的加工順序安排 都有很大影響，當用夾具安裝工件時，定位基準的選擇述會影響到夾具結

6、構的復 雜程度。因此，定位基準的選擇是一個很重要的工藝問題。定位基準有粗基準和 精基準z分。零件開始加工時，所有的面均為加工，只能以毛坯面作定位基準, 這種以毛坯面為定位基準的，稱為粗基準；以后的加工，必須以加工過的表面做 定位基準，以加工過的表面作為定位基準的稱為精基準。2. 2. 1精基準的選擇氣門搖桿軸支座的下端面既是裝配基準又是設計基準，用它作為精基準，能 使加工遵循基準重合的原則。020%；孔及左右兩端面都采用底面做基準，這使 得工藝路線又遵循“基準統(tǒng)一”的原則，下端面的面積比較大，定位比較穩(wěn)定, 夾緊方案也比較簡單，可靠，操作方便。2. 22粗基準的選擇選擇零件的重要面和重要孔做基

7、準。在保證各加工面均有加工余量的前提 下，使重要孔或面的加工余量盡量均勻，此外，還要保證定位夾緊的可靠性，裝 夾的方便性，減少輔助時間，所以粗基準為上端面。2. 3制定機械加工工藝路線制定工藝路線時，必須充分考慮采用確保產品質量，并以最經濟的辦法達到 所要求的生產綱領的必要措施，即應該做到：技術上先進，經濟上合理，并有良 好、安全的勞動條件。(1)、工藝路線方案一：.l序1:鑄造工序2：時效工序3：粗車、精車50底面工序4：粗車上端面工序5：鉆018的孔，擴孔至019.8、較孔至020,倒角工序6：粗車、半精車、精車左右兩032端面工序7：銃軸向槽工序&鉆。12的孔，擴孔至012.8、

8、錢孔至。13工療;9：清洗去毛刺工序10：驗收工序11：入庫(2)、工藝路線方案二：工序1：鑄造工序2：時效工序3：粗、精銃50底面工序4：粗銃上端面工序5：鉆e 18的孔，擴孔至e 19.8、較孔至e 20,倒角工序6：鉆012的孔，擴孔至12.8、狡孔至13工序7：銃軸向槽工序&粗車、半精車、精車左右兩32端面工序9：清洗去毛刺工序10：驗收工序11：入庫以上工藝過程詳見“機械加工工藝過程卡綜合片”2. 4工藝方案的比較與分析上述前兩個工藝方案的特點在于:兩個加工方案都是按先加工面再加工孔的 原則進行加工的。方案一用車削的方法加工上下底面，由于工件形狀和尺寸原因 本工件在車床上車削

9、時比較困難，故改用銃床加工。且把鉆2x 013孔放的相對 靠前，這樣做為后面工序的加工提供了定位基準，節(jié)約了夾具設計的時間，提高 了生產效率，因此，選用方案二是比較合理的。最后確定工藝方案如下表加工工藝路線工序號工序內容簡要說明1一箱多件沙型鑄造2進行人工時效處理消除內應力3粗、精銃50底面先加工面4粗銃上端而5鉆018的孔，擴孔至019.8、餃孔至020,倒角6鉆012的孔，擴孔至012.8、較孔至0137銃軸向槽8粗車、半精車、精車左右兩端面9清洗去毛刺10驗收11入庫2. 5機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定“氣門搖軸支座”零件材料iit200,毛坯的重量約為1.4kg,生產類型為大

10、 批量生產，采用砂型機鑄造毛坯。1、50底面，表面粗糙度為ra6. 3,查參考文獻6表2-8得，單邊總余量 z=2. 0粗銃單邊余量7=1.5精銃單邊余量z二0. 52、上端面，表面粗糙度為ral2. 5,查參考文獻6表2-8得，單邊總余量7=2.0粗銃精銃單邊余量z二1.5單邊余量z二0. 53、2x013孔，因孔的尺寸不大，很難鑄造成型，故采用實心鑄造4、軸向槽，因尺寸不大，很難鑄造成型，故采用實心鑄造5、032端面，表面粗糙度為rai. 6,查參考文獻6表2-8得，單邊總余量 z=2. 0粗車 單邊余量7=1.5半精車單邊余量z二0. 4精車單邊余量z=0. 16、020孔，因孔的尺寸不

11、大，很難鑄造成型，故釆用實心鑄造7、不加工表面毛坯按照零件圖給定尺寸為自由度公差，由鑄造可盲接獲得。26選擇加工設備及刀、夾、量具由于生產類型為大批生產，故加工設備適宜通用機床為主，輔以少量專用機床的流水生產線，工件在各機床上的裝卸及各機床間的傳動均由人工完成。粗銃50底面：考慮到工件的定位夾緊方案及夾具結構設計等問題，采用立銃選擇x51立式銃床，刀具為直徑d為060mm立銃刀，專用夾具及游標卡尺。精銃50底面：采用上述相同的機床與銃刀，專用夾具及游標卡尺。粗銃上端面：采用上述相同的機床，刀具為直徑d為030mm立銃刀，專用夾具和游標卡尺。鉆孔至018：釆用立式鉆床選擇z525立式鉆床，刀具為

12、直柄麻花鉆，專用夾具和游標卡尺擴018孔至019.8：采用立式鉆床選擇z525立式鉆床，刀具為擴孔鉆，專用夾具和游標卡尺較019.8孔至020：采用立式鉆床選擇z525立式鉆床，刀具為較刀，專用夾具和游標卡尺鉆孔至。12：采用立式鉆床選擇z525立式鉆床，刀具為直柄麻花鉆，專用夾具和游標卡尺擴。12孔至012.8：采用立式鉆床選擇z525立式鉆床，刀具為擴孔鉆，專用夾具和游標卡尺較012.8孔至013：采用立式鉆床選擇z525立式鉆床，刀具為較刀，專用夾具和游標卡尺銃軸向槽：采用臥式銃床選擇x62臥式銃床，刀具為直徑d為080mm鋸片銃刀，專用夾具和游標卡尺。粗車左右兩032端面：采用車床選擇

13、ca6140車床，刀具為端車刀，專用夾具和游標卡尺。半精車左右兩032端面：采用上述相同的機床與車刀，專用夾具及游標卡尺。精車左右兩032端面：采用上述相同的機床與車刀，專用夾具及游標卡尺。2. 7確定切削用量及基本工時工序3：粗、精銃50底面工步一：粗銃50底面1. 選擇刀具刀具選取端銃刀，刀片采用yg8, 礙=1.5加化 d（）=60mm, v = 85m/min, z = 4。2. 決定銃削用量1）決定銃削深度因為加工精度相對較高，故分兩次（即粗銃、精銃）完成，則=l5mm2）決定每次進給量及切削速度根據(jù)x51型銃床說明書，其功率為為4. 5kw,中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表查出力=°

14、2加加/齒，貝y=451.2r/minlooov _ 1000x857ld 7t x 60按機床標準選取久=475廠/min7idnv =1000x60x475m/min = 89.5m/min10003）計算工時切削工時：l2 =3mm則機動工時為/ + / + <2w _£他/=25 + 1.5 + 3 =03hmin475x0.2工步二：精銃50底面1.選擇刀具刀具選取端銃刀，刀片采用yg8,an =d° = 6o77v 二 85/71/min , z 二 4。2 決定銃削用量1）決定銃削深度因為加工精度相對較高，故分兩次（即粗銃、精銃）完成，則cip = 0.

15、5 mm2）決定每次進給量及切削速度根據(jù)x51型銃床說明書，其功率為為4. 5kw,屮等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表查出f2 = 0.2mm/齒，則looov 1000x85人,.= 451 2廠/min71(17t x60按機床標準選取山=475 "血口加,兀 x 60x475. ecu ,v =l =m/min = 8 9.5,?/min1000 10003）計算工時切削工時：/ =,厶=0.5加加，“ =3加加，則機動工時為/ + /, + a)25 + 0.5 + 3475x0.2=0.30min工序4：粗銃上端面1. 選擇刀具刀具選取端銃刀，刀片采用yg8,ap = 20加加,d

16、76; = 30mm, v = 85m/min , z = 42 決定銃削用量1）決定銃削深度因為加工精度相對不高，故一次加工即可完成，則ap - 2.0mm2）決定每次進給量及切削速度根據(jù)x51型銃床說明書，其功率為為4. 5kw,中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表查岀fz = 0.2mm/ iai",則1000v1000x85 門.nk = 902.3r/min7id兀 x 30按機床標準選取久=900廠/minv = = 2x900加仙=84.8m/min1000 10003）計算工時切削工時：心45如，厶=2.0加化厶=3加化則機動工時為llklk = 45+2.0 + 3 = 0278m

17、in nf 900x 0.2h j工序5：鉆18的孔,擴孔至019,8.較孔至020,倒角 工步一：鉆孔至018確定進給量根據(jù)參考文獻6表2-7,當鋼的可80（mrz, g=（/）&nm時，/ = 0.39-0.47m/ro由于本零件在加工o18孔時屬于低剛度零件，故進給量應乘以系數(shù)0. 75,則f =（0.39 0.47）x0.75 = 0.29 035mm/r根據(jù)z525機床說明書，«/ = 0.25mm/r切削速度：根據(jù)參考文獻6表2-13及表2-14,查得切削速度v = 18/77/min所以100®1000x18龍xl8=3 l&5r/min根據(jù)機

18、床說明書，取 = 275r/min,故實際切削速度為1000兀x18x275100015.5/?/min切削工時：l = 42mm, i嚴9mm, -'nun,則機動工時為42+9+3275x0.25=0.785min工步二:擴孔019伽"利用鉆頭將孔擴大至0198加加，根據(jù)有關手冊規(guī)定，擴鉆的切削用 量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取/ = (1.2 1.8) =(1.2 1.8)x0.65x0.75=0.5850.87mm/ r根據(jù)機床說明書，選取/ = 0.57m,n/r(1 1) (1 v %卜xl2 = 6 4m/min(23八1 (23；則主軸轉速為x51.634&quo

19、t;min,并按機床說明書取=6%/min,實際 切削速度為加/用19.8x68 ,小 z v = 4.2m/ min10001000切削工時：1 = 42,77/72 , z1 = 0-9mm, l2 =則機動工吋為/ + /| +(242 + 0.9 + 368x0.57= 1.184min工步三：較020調加加孔根據(jù)參考文獻6表 2-25, / = 0.2 0.4mm/r, v = 8 - 12m/min ,得ns =169.8 25465廠/min查參考文獻12表42-2,按機床實際進給量和實際轉速，取/ = 0.10mm/r>% =198r/min,實際切削速度 v = 9.3

20、3m/min 0切削工時：1 = 42,77/72 , zi = qammf 12 =則機動工吋為42 + 0.1 + 3198x0.10=2.278min工步四：倒角工序6：鉆。12的孔，擴孔至012.8、較孔至。13工步一:鉆孔至012確定進給量幾根據(jù)參考文獻6表2-7,當鋼的勿80盼°, d.=nm 時，/ = 0.390.47加廠。由于本零件在加工o12孔時屈于低剛度零件，故進給 量應乘以系數(shù)0. 75,則f =(0.39 0.47)x0.75 = 0.29 0.35mm/ r根據(jù)z525機床說明書，現(xiàn)取/ = 0.25mm/r切削速度：根據(jù)參考文獻12表2-13及表2-14

21、,查得切削速度v = 18/72/min所以1006叭1000x187tx12=477.8廠/min根據(jù)機床說明書，取=480r/min,故實際切削速度為1000ttx 12x480""h)o61 8.1m/ min切削工時：78mm, i嚴l5mm, 2.5mm,則機動工時為78+1.5 + 2.5480x0.25=0.6833min工步二擴孔0128如2利用鉆頭將0"孔擴大至心mm,根據(jù)有關手冊規(guī)定，擴鉆的切削用 量可根據(jù)鉆孔的切削用量選取/ = (1.2-1.8)，4 =(1.21.8)x0.65x0.75=0.5850.87"”舁/廠根據(jù)機床說明

22、書，選取f = °mm/r<1 1)fl 1)v =<2 3jx 12 = 6 4加 min則主軸轉速為251.634"min ,并按機床說明書取久=68廠/min,實際切削速度為1000;rxl2$x68""fooo=2.7/71/min切削工時:/ = 78/72/71, l=2mm l2=3mm則機動工時為/ + /, +/278+2+368x0.57=2.141min工步三：錢機3mm孔根據(jù)參考文獻6表 2-25, / = 0.2-0.4mm/r, y = 812w/min,得仏=169.8 254.65/7 min查參考文獻12表4

23、. 2-2,按機床實際進給量和實際轉速，取/ = ° 1qmm/ 久= 198r/min,實際切削速度v = 9.33/71/min。切削工時：？ = 78mm, h =l5mm, 0 =3mm,則機動工時為/ + /. +/2_ 78+1.5 + 3-198x0.10=4.166min工序7：銃軸向槽1.選擇刀具刀具選取鋸片銖刀，刀片采用yg8,z = 4。ap = 3.()加加= 8伽加 v = 75/72 / min2. 決定銃削用量1）決定銖削深度因為加工余量不大，故可在一次走刀內銃完，則ap = 3.0mm 2）決定每次進給量及切削速度根據(jù)x62型銃床說明書，其功率為為7.

24、 5kw,中等系統(tǒng)剛度。根據(jù)表查出，九=0.2加加/齒，則1000v1000x75”。乙/ .叭=298.6r/min7ul7t x 80按機床標準選取久=275 "min1000x80x275 = 69.1,n/min1000當 =275r/min 時fm =f nw =0.2x4x275= 220mm/ r按機床標準選取九=200/2加3）計算工時切削工時：12=2mm,則機動工時為45 + 2275x0.2=0.909min工序&粗車、半精車、精車左右兩032端面工步一：粗車左右兩少32端面1）車削深度，表面粗糙度為rai. 6,故可以選擇ap=l. 5mm,三次走刀（

25、粗 車、半精車、精車）即可完成所需長度。2）機床功率為7. 5kwo查參考文獻17f二0. 14024mm/zo選較小量f=0. 14 mm/o3）查后刀面最大磨損及壽命查參考文獻17表3. 7,后刀面最大磨損為1. 015miiio查參考文獻17表3. 8,壽命t=180min4）計算切削速度按參考文獻17,查得vc=98mm/s, n=439r/min,vf 二490mm/s據(jù)ca6140臥式車床車床參數(shù)，選擇 nc=475r/min, vfc=475mm/s則實際切削速度 v c=3. 14x80x475/1000=119. 3m/min實際進給量為 f /v fc/ncz=475/（3

26、00x10）=0. 16mm/zo5）校驗機床功率 查參考文獻i7pcc=l. lkw,而機床所能提供功率為 pcm>pcco故校驗合格。最終確定 ap=l. 5111111, n（475r/min, vfc=475nnn/s, v c=119. 3m/min, f6）計算基本工時tm=l/ v尸（16+1. 5+3）/ （475x0.16） =0. 2697mino總的工時：t=2 tm =0. 539min工步二：半精車左右兩少32端面1）車削深度，表面粗糙度為rai. 6,故可以選擇ap=0. 4mm,三次走刀（粗 車、半精車、精車）即可完成所需長度。2）機床功率為7. 5kwo查

27、參考文獻17f=0. 14、024mm/z。選較小量f=0. 14 mm/zo3）查后刀面最大磨損及壽命查參考文獻17表3. 7,后刀面最大磨損為1. 015mmo查參考文獻17表3. 8,壽命t=180min4）計算切削速度 按參考文獻17,查得vc=98mm/s, n=439r/min,vf=490mm/s據(jù)ca6140臥式車床車床參數(shù)，選擇 nf475r/min, vfc=475nnn/s則實際切削速度 v c=3. 14x80x475/1000=119. 3m/min實際進給量為 f /v fc/ncz=475/（300x10）=0. 16mm/zo5）校驗機床功率 查參考文獻17pc

28、c=l. lkw,而機床所能提供功率為 pcm>pcco故校驗合格。最終確定 ap=l. 5111111, nc=475r/min, vfc=475nnii/s, v c=119. 3m/min, fz二0.16mm/z。6）計算基本工時tm=l/ v尸（16+0.4+3）/ （475x0.16） =0. 2553mino總的工時：t=2 tm =0. 511min工步三：精車左右兩032端面1）車削深度，表面粗糙度為rai. 6,故可以選擇 斫0.1mm,三次走刀（粗 車、半精車、精車）即可完成所需長度。2）機床功率為7. 5kwo查參考文獻17仁0.14024mm/zo選較小量f=0

29、. 14 mm/zo3) 查后刀面最大磨損及壽命查參考文獻17表3. 7,后刀面最大磨損為1. 015mmo查參考文獻17表38,壽命t=180min4) 計算切削速度 按參考文獻17,查得vc=98mm/s, n=439r/min,vf=490mm/s據(jù)ca6140臥式車床車床參數(shù)，選擇 nc=475r/min, vfc=475mm/s則實際切削速度 v c=3. 14x80x475/1000=119. 3m/min實際進給量為 f 晴二v fc/ncz=475/(300x10)=0. 16mm/zo5) 校驗機床功率 查參考文獻17pcc二1. lkw,而機床所能提供功率為 pcm>

30、pcco故校驗合格。最終確定 ap=l. 5mm, nc=475r/min, vfc=475miii/s, v c=119. 3m/min, fz 二 0. 16mm/z o6) 計算基木工時tm=l/ vf=(l6+0. 1+3)/ (475x0. 16) =0. 2513min0總的工時：t=2 tm =0. 503min工步四：倒角3粗車、半精車、精車32兩端面的夾具設計3.1車床夾具設計特點3.1.1車床夾具的主要類型在車床上用來加工工件內、外回轉面及端面的夾具稱為車床夾具。車床夾具 多數(shù)安裝在主軸上；少數(shù)安裝在床鞍或床身上。后一類屬機床改裝范疇，應用較 少，不做介紹。車床夾具按工件定

31、位方式不同分為：定心式、角鐵式和花盤式等。（1）定心式車床夾具在定心式車床夾具上，工件常以孔或外圓定位，夾具采用定心夾緊機構。（2）角鐵式車床夾具在車床上加工殼體、支座、杠桿、接頭等零件的回轉端面時，由于零件形狀 較復雜，難以裝夾在通用卡盤上，因而須設計專用夾具。這種夾具的夾具體呈角 鐵狀，故稱其為角鐵式車床夾具。（3）花盤式車床夾具這類夾具的夾具體稱花盤，上面開有若干個t形槽，安裝定位元件、夾緊元 件和分度元件等輔助元件,可加工形狀復雜工件的外圓和內孔。這類夾具不對稱, 耍注意平衡。3. 1. 2車床夾具設計要點（1）車床夾具與主軸的連接方式由于加工中車床夾具隨車床主軸一起回轉，夾具與主軸的

32、連接精度直接影響 夾具的回轉精度，故耍求車床夾具與主軸二者軸線有較高的同軸度，且耍連接可 靠。通常連接方式有以下兒種：乩夾具通過主軸錐孔與主軸連接b.夾具通過過 渡盤與機床主軸連接（2）對定位及夾緊裝置的要求a. 為保證車床夾具的安裝精度，安裝時應對夾具的限位表面進行仔細找正。b. 設置定位元件吋應考慮使工件加工表面的軸線與主軸軸線重合。c. 車床夾具的平衡及結構要求對角鐵式、花盤式等結構不對稱的車床夾具，設計時應采用平衡裝置以減少由離心力產生的振動及主軸軸承的磨損。車床夾具一般都是在懸臂狀態(tài)下工作的，為保證加工過程的穩(wěn)定性；夾具 結構應力求簡單緊湊，輕便口安全，懸伸長度盡量小，使重心靠近主軸

33、前支承。 為保證安全，夾具體應制成圓形，加具體上的各元件不允許伸出夾具體直徑之外。 此外，夾具的結構還應便于工件的安裝、測量和切屑的順利排出或清理。3. 2定位部分設計3. 2. 1問題提出本夾具主要用來粗車、半精車、精車032兩端而，屈于工序7。3. 2.2定位基準的選擇以50底面及2x 013孔作為定位基準。3. 2. 3定位元件的設計木工序選用的定位基準為50底面及2xo13孔，工件被完全定，所選的定 位元件為：分度盤表面、圓柱銷、菱形銷(即削邊銷)。3. 3切削力和夾緊力的計算由于本道工序主要完成端面的車削加工，切削力。由參考文獻17得：切削力"26d嚴肋(5.1)切削力矩&

34、quot;10訊嚴他6(5.2)式中：d = 1o.5/77772hb = hb max -1 (hb喚-wbmin) = 187-|(187-149) = 174/ = 0.20訕”代入公式(5-2)和(5-3)得f = 26x 10.5x0.20°"xl7406 = 1664/vt = 10x10.5,9x 0.20° * x 17406 = 463797v mm本道工序加工端面時，車削力方向與切削力方向相同。因此進行夾緊立計算 無太大意義。34夾具設計及簡要操作說明木工件采用分度盤，一個圓柱銷、一個削邊銷來定位，通過兩移動壓板夾緊 工件，這樣操作更加簡單，迅

35、速，特別適合大批量生產，總體來說這套夾具是非 常不錯的。能滿足批量生產要求。4 結論本設計完成了氣門搖桿軸支座零件的機械加工工藝的設計和典型夾具的設 計。首先，對氣門搖桿軸支座零件進行了詳細的分析，繪制了零件的三維圖和二 維圖。確定了毛壞的種類及尺寸，繪制了毛坯圖。其次，根據(jù)零件自身的特點來 編制機械加工工藝路線，比較了兩種工藝路線，最終確定了可行的工藝路線。在 確定了工藝路線后，接著選擇加工設備，確定切削用量，并計算了基本工時。在 完成了這些的基礎上填寫了相應的工藝過程卡片。最后，針對其中的三步工序設 計了典型夾具。車端面夾具，用下底面為基準定位，用四個u形壓板和螺母夾緊, 這種夾緊可靠，省力。所設計的夾具可以滿足加工要求，準確的定位夾緊工件?？傮w來說，此次設計中制定的工藝規(guī)程是比較合理的。保證了零件的加工質 量，達到了零件的相關技術要求