人貨電梯基礎(chǔ)施工方案

1、鑫苑·名家三標(biāo)段-1地塊 人貨電梯基礎(chǔ)施工方案目錄一、工程概況2二、室外雙籠人貨電梯選型及性能2三、施工部署3四、人貨梯安裝準(zhǔn)備34.1基礎(chǔ)處理34.2基礎(chǔ)施工44.3 升降機(jī)安裝前的準(zhǔn)備44.4 升降機(jī)的安裝54.5 附墻架安裝6五、人貨電梯安裝質(zhì)量要求6六. 基礎(chǔ)設(shè)計及荷載計算86.1 人貨電梯基礎(chǔ)技術(shù)要求86.2基礎(chǔ)設(shè)計9七、拆卸工作25八、檢查記錄表26九、總承包方管理措施27十、安裝、拆卸作業(yè)監(jiān)護(hù)措施27十一、附圖28一、工程概況1、擬建鑫苑名家項目場地位于濟(jì)南市天橋區(qū)水屯北路以北，濱河南路以南，歷山北路以西，東洛河以東。本工程屬商住區(qū)房地產(chǎn)開發(fā)項目，均為高層或多層的單元式

2、住宅樓。本工程施工范圍地塊二中的實際用地一及地塊一，共包括8 棟高層住宅，1 棟高層公寓，1個地下車庫，建筑面積196081.4m2，地塊二中的實際用地五及實際用地六，共包括4棟18層高層住宅、18棟多層花園洋房和2個地下車庫，建筑面積145464.79m2，總建筑面積341551.39 m2。2、本工程在主體結(jié)構(gòu)施工和二次結(jié)構(gòu)施工插入時，隨著樓層的遞增，主體施工人員的上下和裝飾工程材料的吊裝都相對困難，為保證施工人員的上下便利和裝飾工程施工用材料的垂直運輸，確保工程的工期不受影響，故根據(jù)現(xiàn)場實際進(jìn)度情況安裝室外人貨電梯。4、項目總承包方為上海建工集團(tuán)股份有限公司，施工電梯制造單位：山東通發(fā)實

3、業(yè)有限公司；安拆單位：濟(jì)南澤鵬建筑設(shè)備租賃安裝有限責(zé)任公司；租賃單位：濟(jì)南明澤建筑機(jī)械設(shè)備租賃有限公司。二、室外雙籠人貨電梯選型及性能1、根據(jù)施工實際需要，本工程選用山東通發(fā)實業(yè)有限公司生產(chǎn)的標(biāo)準(zhǔn)雙籠室外人貨電梯（SC200/200），所有室外電梯的單籠額定載重量均為2000Kg（24人）。2、鑫苑名家北組團(tuán)共需10臺人貨梯，其中1#、3#、6#、7#、10#放置地面回填土上，其余人貨梯考慮采用落在車庫頂板上，樓板底部增加支撐的形式。人貨梯位置：1#人貨梯位于17號樓27-30#軸線之間，離墻3000mm;2#人貨梯中間對應(yīng)18號樓32軸線，離墻3000mm；3#人貨梯中間對應(yīng)19號樓26軸線

4、離墻3000mm；4#人貨梯位于20號樓27-30#軸線之間，離墻4600mm,5#人貨梯位于21#樓15-18軸之間，離墻3000mm；6#人貨梯中間位于22#樓3軸線，離墻3000mm;7#人貨梯中間位于23#樓3軸線，離墻3000mm；8#人貨梯位于23#樓22-24軸線之間，離墻4600mm;9#人貨梯中間位于24#樓15軸線，離墻3000mm;10#人貨梯中間位于25#樓15軸線，離墻3000mm。3、本工程施工電梯安裝高度，視各樓建筑總高度而定，均為高出屋頂面5-10米左右。三、施工部署1、根據(jù)規(guī)范要求及機(jī)械出廠說明書進(jìn)行施工方案的編制。2、根據(jù)施工方案及其機(jī)械技術(shù)參數(shù)要求依據(jù)施工

5、現(xiàn)場的現(xiàn)場狀況進(jìn)行室外電梯的定位，同時根據(jù)定位進(jìn)行基礎(chǔ)的施工。3、在進(jìn)行電梯基礎(chǔ)施工及安裝前應(yīng)進(jìn)行施工操作人員的培訓(xùn)和施工交底。四、人貨梯安裝準(zhǔn)備4.1基礎(chǔ)處理1、回填土夯實處理按照要求對回填土進(jìn)行分層夯實(采用素土回填) ，并在電梯基礎(chǔ)范圍內(nèi)四周砌筑240的擋土墻，確保人貨的安全以達(dá)到人貨梯的要求。2、根據(jù)要求，該區(qū)域內(nèi)除雜填土外作為持力層的地基承載力為100kPa，其中19#樓4#、5#人貨梯基礎(chǔ)持力層的地基承載力為80kPa。4.2基礎(chǔ)施工1、基礎(chǔ)做法按照電梯廠家提供的基礎(chǔ)施工圖進(jìn)行施工，基礎(chǔ)澆筑時應(yīng)按出廠說明書留置好基座螺栓預(yù)留孔洞、接地裝置，同時應(yīng)用刮杠將砼面刮平，木抹子進(jìn)行兩次抹面

6、，最后在混凝土終凝前進(jìn)行壓面，保證砼面平整度誤差在10mm之內(nèi)?；A(chǔ)澆筑完畢后應(yīng)進(jìn)行認(rèn)真養(yǎng)護(hù)，確?；炷翉?qiáng)度的增長。當(dāng)混凝土的強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的80%后方可進(jìn)行安裝（一般常溫在14天左右）。2、基礎(chǔ)澆筑完畢達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度值后，根據(jù)雙籠電梯護(hù)欄外型，在護(hù)欄外砌筑擋墻。擋墻采用蒸壓粉煤灰磚進(jìn)行砌筑，粉煤灰磚強(qiáng)度為M7.5，墻厚240mm，采用水泥砂漿抹面，強(qiáng)度M5。4.3 升降機(jī)安裝前的準(zhǔn)備1 、安裝工地應(yīng)具備能量足夠的電源，并必須配備一個專供升降機(jī)用的電源箱，每個吊籠均應(yīng)由一個開關(guān)控制；距施工升降機(jī)5米范圍內(nèi)每個吊籠需設(shè)置帶100A漏電保護(hù)開關(guān)1各；2 、工地的專用電源箱應(yīng)直接從工地變電室引入電源

7、，距離不應(yīng)超過20m。一般每根吊籠一根大于25mm2的銅線電纜連接，如距離過長，適當(dāng)增加電纜的截面積；3 、應(yīng)具備合適的起重設(shè)備及安裝工具；4 、應(yīng)具備運輸和堆置升降機(jī)零件的道路及場地；5 、根據(jù)需要，準(zhǔn)備好預(yù)埋件或固定件及過橋板和安全欄桿等；6 、按有關(guān)規(guī)定和要求，設(shè)置保護(hù)接地裝置，接地電阻4。7、參與安裝與拆卸的人員必須受過專業(yè)的培訓(xùn)、具有專業(yè)部門頒發(fā)的操作證，熟悉并掌握“使用說明書”的全部內(nèi)容，并具備熟練的操作技術(shù)和排除一般故障的能力；8、每個吊籠頂部平臺作業(yè)人員、配備工具及待安裝部件的總重量不得超過650公斤。9、遇有雨、雪、霧及大風(fēng)（風(fēng)速超過13米/秒）天氣不得進(jìn)行拆裝作業(yè)。4.4

8、升降機(jī)的安裝 外籠與吊籠已組裝在一起的雙籠升降機(jī)，在出廠時均已調(diào)試好，可方便安裝。1 、將基礎(chǔ)表面清掃干凈；2 、安裝底盤用水平尺找平，擰緊地腳螺栓；3 、安裝基礎(chǔ)節(jié)，擰緊螺栓；4 、安裝吊籠下緩沖彈簧；5 、用起重設(shè)備將吊籠吊起就位；6 、松開電動機(jī)上的制動器，方法是：首先拆下兩個開口銷，拆掉前在螺母開口處做個記號，便于復(fù)位，而后旋緊兩個螺母，務(wù)必使兩個螺母平行下旋，直至制動器松開可隨意撥動制動盤為止；7 、用起重設(shè)備吊起傳動小車；8 、將傳動小車與吊籠的連接耳板對好后，穿入銷軸，并固定；9 、將制動器復(fù)位；10 、用水平儀或線墜測量導(dǎo)軌架的垂直度，保證導(dǎo)軌架的各個立管在兩個相鄰方向上的垂直

9、度架設(shè)高度1/1000；每增高10米找正一次，直到符合垂直度公差要求為止。11 、在地腳螺栓處底盤和基礎(chǔ)間墊入不同厚度的調(diào)整鋼板，用以調(diào)整導(dǎo)軌架的垂直度；12 、當(dāng)導(dǎo)軌架調(diào)整到垂直時，用350N.m的力矩壓緊4個地腳螺栓；13 、用同樣的方法調(diào)整外龍門框的垂直度，使外籠門的垂直度在兩個相近方向1/1000；14 、安裝好吊籠頂上的護(hù)身欄桿；15 、調(diào)整門鎖4.5 附墻架安裝1、 在導(dǎo)軌架上安裝兩根方管，用螺栓緊固；2、 將兩根管與附墻座連接；3、 用螺栓及銷子將其余部分連接起來，調(diào)節(jié)好各方向的距離，并同時校正導(dǎo)軌架的垂直度；4、 緊固所有螺栓，慢慢啟動升降機(jī)，確保吊籠不與附墻架相碰；5、 扶墻

10、架的最大安裝間距為9米，基本保證在三層一設(shè)。 注意：附墻架的最大水平傾角不得大于±10°. 檢查電梯的零部件是否齊全、完好無損，是否配備專用電箱。同時使用現(xiàn)場已安裝好的塔吊進(jìn)行外電梯的安裝。 根據(jù)廠商設(shè)計附著高度間距在結(jié)構(gòu)樓層或邊梁上預(yù)留預(yù)埋鐵件，以便頂升后附墻架的安裝。五、人貨電梯安裝質(zhì)量要求1、供電電源距外用電梯的電源箱應(yīng)在30m以內(nèi)，從供電電源引出的電纜線的規(guī)格不得小于單籠規(guī)格（3×16+2×8），保證供電質(zhì)量。2、外用電梯基礎(chǔ)的地面承載力經(jīng)計算必須滿足地基許用應(yīng)力，基礎(chǔ)所承受的荷載不得小于所有荷載下的P值，并進(jìn)行計算。外籠底盤與基礎(chǔ)表面接觸良好，

11、站臺應(yīng)設(shè)欄桿。 3、外用電梯運動部件與建筑物和固定施工設(shè)備之間的距離不得小于0.25m，各標(biāo)準(zhǔn)節(jié)接縫的錯位應(yīng)小于0.2mm。4、相鄰兩根齒條對接處沿齒厚方向錯位應(yīng)小于0.5mm，沿齒高方向錯位應(yīng)小于0.2mm。5、標(biāo)準(zhǔn)節(jié)連接螺栓的預(yù)應(yīng)力矩不得小于350 N·m。6、對重各導(dǎo)向輪與軌道之間的間隙為0.5mm，確保每個輪轉(zhuǎn)動靈活。7、上行極限開關(guān)限位應(yīng)安裝在上行開關(guān)上方0.15m處。8、鋼絲繩的長度應(yīng)保證吊籠達(dá)到最大提升高度時，對重離緩沖彈簧距離大于500mm。吊籠頂部繩輪間距不小于300mm。9、極限開關(guān)觸柄與上下極限碰鐵的距離在開關(guān)斷開時，其觸柄距碰鐵0.2-2mm。10、吊籠滿載下

12、行時，應(yīng)使吊籠在觸發(fā)下行限位開關(guān)后距緩沖彈簧100200mm處停車。11、電梯導(dǎo)軌架安裝垂直度允許偏差架設(shè)高度（m）520406080100150垂直度公差值（mm）3102025303540注：每增高10米找正一次，直到符合垂直度公差要求為止。12、梯籠內(nèi)乘人或載貨時，應(yīng)使荷載均勻分布，防止偏重，嚴(yán)禁超負(fù)荷運行。現(xiàn)場各種貨物單一裝置量如下表：序號名稱裝載量序號物品名稱裝載量1施工人員24（人）6混凝土0.8m32加氣砌塊150（塊）3水泥40袋（50kg/袋）4黃砂1.2m35石子1 m3六. 基礎(chǔ)設(shè)計及荷載計算根據(jù)樓層總高和施工需要， 參考說明書上的基礎(chǔ)尺寸，放置于回填土人貨電梯基礎(chǔ)尺寸為

13、6000×4000×300，配筋為雙層雙向鋼筋網(wǎng)：鋼筋直徑12mm，間距200mm。其中19#樓4#、5#人貨梯因基礎(chǔ)承載力只能達(dá)到80kpa，故增加基礎(chǔ)尺寸為7000×5000×300，配筋為雙層雙向鋼筋網(wǎng)：鋼筋直徑12mm，間距200mm。放置于樓板上的人貨梯基礎(chǔ)尺寸為6000×4000×150，配筋為雙層雙向鋼筋網(wǎng)：鋼筋直徑12mm，間距200mm。6.1 人貨電梯基礎(chǔ)技術(shù)要求1 、雙層雙向鋼筋網(wǎng)：C12200。2 、根據(jù)所選的附架墻型號取L=2900-3600mm。3 、基礎(chǔ)座和基礎(chǔ)埋件全部埋入混凝土基礎(chǔ)內(nèi)。4 、基礎(chǔ)有良好的

14、排水措施，要有防水措施。5 、混凝土標(biāo)號C35，基礎(chǔ)達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的80以上方可進(jìn)入施工電梯安裝程序。6.2基礎(chǔ)設(shè)計6.2.1放置在回填土上的基礎(chǔ)計算以22#樓為例： 本計算書主要依據(jù)本工程施工圖、施工升降機(jī)說明書、施工升降機(jī)（GB/T 10054-2005），施工升降機(jī)安全規(guī)則（GB10055-2007），建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2010），混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50010-2010）、建筑施工升降機(jī)安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程（JGJ215-2010）等編制。一、參數(shù)信息1.施工升降機(jī)基本參數(shù)施工升降機(jī)型號SC200/200吊籠形式雙吊籠架設(shè)總高度(m)100標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度(m

15、)1.51導(dǎo)軌架截面長(m)0.45導(dǎo)軌架截面寬(m)0.45標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重(kg)146對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)1085.5吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)2002.地基參數(shù)地基土承載力設(shè)計值(kPa)100地基承載力折減系數(shù)0.53.基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35承臺底部長向鋼筋HRB400 12200承臺底部短向鋼筋HRB400 12200基礎(chǔ)長度l(m)6基礎(chǔ)寬度b(m)4基礎(chǔ)高度h(m)0.3二、基礎(chǔ)承載計算： 導(dǎo)軌架重（共需67節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重146kg）：146kg×67=9782kg， 施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=(108

16、5.5×2+1480+0×2+200+9782)+2000×2)×10/1000=176.33kN； 施工升降機(jī)自重：P=(1.2×(1085.5×2+1480+0×2+200+9782)+1.4×2000×2)×10/1000=219.6kN； 考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n=2.1 P=2.1×P=2.1×219.6=461.15kN三、地基承載力驗算 承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=25×6.00×4.00×0.30=180.00kN

17、 承臺自重設(shè)計值： G180.00×1.2216.00kN 作用在地基上的豎向力設(shè)計值：F461.15+216.00=677.15kN 基礎(chǔ)下地基承載力為：fa= 100.00×6.00×4.00×0.501200.00kN > F=677.15kN 該基礎(chǔ)符合施工升降機(jī)的要求。四、基礎(chǔ)承臺驗算1、承臺底面積驗算 軸心受壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足 S=6×4=24m2(Pk+Gk)/fc=(176.33+180)/(16.7×103)=0.02m2。 承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算 由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基

18、礎(chǔ)的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al 式中 Pj -扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=461.15/24=19.21kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0 -基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=4×2.48=9.9m2； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面

19、在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=0.45+2×0.26=0.98m am=(at+ab)/2=(0.45+0.98)/2=0.72m FlPj×Al=19.21×9.9=190.23kN 0.7hpftamh0=0.7×1×1.57×715×265/1000=208.23kN190.23kN。 承臺抗沖切滿足要求。3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a'

20、;)2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.78m； l,b -基礎(chǔ)底面的長和寬； pmax,pmin -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(461.15+216)/24=28.21kN/m2； p -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=28.21kN/m2； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，G

21、k為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重，G=1.35×180=243kN； M1=2.782/12×(2×4+0.45)×(28.21+28.21-2×243/24)+(28.21-28.21)×6=196.18kN·m; M2=(4-0.45)2/48×(2×6+0.45)×(28.21+28.21-2×243/24)=118.26kN·m;4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -當(dāng)混凝土強(qiáng)度不

22、超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=196.18×106/(1.00×16.70×4.00×103×265.002)=0.042； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.042)0.5=0.043； s=1-/2=1-0.043/2=0.979； As=|M|/(sfyh0)=196.18×106/(0.979×360.00×265.00)=2101.33mm2。 2-2截面：s=

23、|M|/(1fcbh02)=118.26×106/(1.00×16.70×6.00×103×265.002)=0.017； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.017)0.5=0.017； s=1-/2=1-0.017/2=0.992； As=|M|/(sfyh0)=118.26×106/(0.992×360.00×265.00)=1250.24mm2。 截面1-1配筋：As1=2375.04 mm2 > 2101.33 mm2 截面2-2配筋：As2=3506.02 mm2 &

24、gt; 1250.24 mm2 承臺配筋滿足要求！6.2.2因19#樓地基承載力只能達(dá)到0.08MP，故其計算過程如下：一、參數(shù)信息1.施工升降機(jī)基本參數(shù)施工升降機(jī)型號SC200/200吊籠形式雙吊籠架設(shè)總高度(m)100標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度(m)1.51導(dǎo)軌架截面長(m)0.96導(dǎo)軌架截面寬(m)0.38標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重(kg)146對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)1085.5吊籠載重(kg)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)2002.地基參數(shù)地基土承載力設(shè)計值(kPa)80地基承載力折減系數(shù)0.53.基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C35承臺底部長向鋼筋HRB400 12200承臺底部短向鋼

25、筋HRB400 12200基礎(chǔ)長度l(m)7基礎(chǔ)寬度b(m)5基礎(chǔ)高度h(m)0.3二、基礎(chǔ)承載計算： 導(dǎo)軌架重（共需67節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重146kg）：146kg×67=9782kg， 施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=(1085.5×2+1480+0×2+200+9782)+2000×2)×10/1000=176.33kN； 施工升降機(jī)自重：P=(1.2×(1085.5×2+1480+0×2+200+9782)+1.4×2000×2)×10/1000=219.6kN； 考慮動載、自重誤差

26、及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n=2.1 P=2.1×P=2.1×219.6=461.15kN三、地基承載力驗算 承臺自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gk=25×7.00×5.00×0.30=262.50kN 承臺自重設(shè)計值： G262.50×1.2315.00kN 作用在地基上的豎向力設(shè)計值：F461.15+315.00=776.15kN 基礎(chǔ)下地基承載力為：fa= 80.00×7.00×5.00×0.501400.00kN > F=776.15kN 該基礎(chǔ)符合施工升降機(jī)的要求。四、基礎(chǔ)承臺驗算1、承臺底面積驗算 軸心受

27、壓基礎(chǔ)基底面積應(yīng)滿足 S=7×5=35m2(Pk+Gk)/fc=(176.33+262.5)/(16.7×103)=0.03m2。 承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算 由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al 式中 Pj -扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=461.15/35=13.18kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0 -基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=

28、265mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=5×2.72=13.6m2； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=0.38+2×0.26=0.91m am=(at+ab)/2=(0.38+0.91)/2=0.64m FlPj×Al=13.18×13.6=179.19kN 0.7hpftamh0=0.7×1×1.57×645×265/1000=187.85k

29、N179.19kN。 承臺抗沖切滿足要求。3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=3.02m； l,b -基礎(chǔ)底面的長和寬； pmax,pmin -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力設(shè)計值，pmax=pmin=(461

30、.15+315)/35=22.18kN/m2； p -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=22.18kN/m2； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)自重，G=1.35×262.5=354.38kN； M1=3.022/12×(2×5+0.38)×(22.18+22.18-2×354.38/35)+(22.18-22.18)×7=190.14kN·m; M2=(5-0.38)2/48×(2×7+0.96)

31、×(22.18+22.18-2×354.38/35)=160.33kN·m;4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=190.14×106/(1.00×16.70×5.00×103×265.002)=0.032； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-

32、2×0.032)0.5=0.033； s=1-/2=1-0.033/2=0.984； As=|M|/(sfyh0)=190.14×106/(0.984×360.00×265.00)=2026.49mm2。 2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=160.33×106/(1.00×16.70×7.00×103×265.002)=0.020； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.020)0.5=0.020； s=1-/2=1-0.020/2=0.990； As=|M|/(sf

33、yh0)=160.33×106/(0.990×360.00×265.00)=1697.36mm2。 截面1-1配筋：As1=2940.53 mm2 > 2026.49 mm2 截面2-2配筋：As2=4071.5 mm2 > 1697.36 mm2 承臺配筋滿足要求！ 6.2.3放置于樓板上人貨梯計算（以10#塔吊為例）一、參數(shù)信息1.施工升降機(jī)基本參數(shù)施工升降機(jī)型號SC200/200吊籠形式雙吊籠架設(shè)總高度(m)100標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度(m)1.51底籠長(m)6底籠寬(m)4標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重(kg)146對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)1085.5吊籠載重(k

34、g)2000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)2002.樓板參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強(qiáng)度等級C30樓板長(m)6樓板寬(m)4樓板厚(m)0.18梁寬(m)0.25梁高(m)0.8板中底部短向配筋HRB400 10200板邊上部短向配筋HRB400 8200板中底部長向配筋HRB400 10200板邊上部長向配筋HRB400 8200梁截面底部縱筋5×HRB400 25梁中箍筋配置HRB400 10200箍筋肢數(shù)23.荷載參數(shù)：施工荷載(kN/m2)3二、基礎(chǔ)承載計算： 導(dǎo)軌架重（共需67節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重146kg）：146kg×67=9782kg， 施工升降機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值

35、：Pk=(1085.5×2+1480+0×2+200+9782)+2000×2)×10/1000=176.33kN； 施工升降機(jī)自重：P=(1.2×(1085.5×2+1480+0×2+200+9782)+1.4×2000×2)×10/1000=219.6kN； 考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n=2.1 P=2.1×P=2.1×219.6=461.15kN三、地下室頂板結(jié)構(gòu)驗算 驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機(jī)的全部荷載由混凝土板來承擔(dān)。根據(jù)

36、板的邊界條件不同，選擇最不利的板進(jìn)行驗算 樓板長寬比：Lx/Ly=4/6=0.671、荷載計算 樓板均布荷載：q=461.15/(6×4)=19.21kN/m22、混凝土頂板配筋驗算 依據(jù)建筑施工手冊（第四版）： Mxmax=0.0449×19.21×42=13.8kN·m Mymax=0.0158×19.21×42=4.86kN·m M0x=-0.1027×19.21×42=-31.57kN·m M0y=-0.0775×19.21×42=-23.83kN·m 混凝

37、土的泊桑比為=1/6，修正后求出配筋。 板中底部長向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=13.8+4.86/6=14.61kN·m s=|M|/(1fcbh02)=14.61×106/(1.00×14.30×4.00×103×155.002)=0.011； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.011)0.5=0.011； s=1-/2=1-0.011/2=0.995； As=|M|/(sfyh0)=14.61×106/(0.995×360.00×155.00)=263.30

38、mm2。 實際配筋：471.24 mm2 > 263.3 mm2 板中底部長向配筋滿足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=4.86+13.8/6=7.16kN·m s=|M|/(1fcbh02)=7.16×106/(1.00×14.30×6.00×103×155.002)=0.003； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.003)0.5=0.003； s=1-/2=1-0.003/2=0.998； As=|M|/(sfyh0)=7.16×106/(0.998×

39、;360.00×155.00)=128.50mm2。 實際配筋：471.24 mm2 > 128.5 mm2 板中底部短向配筋滿足要求。 板邊上部長向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-31.57)+-23.83/6=-35.54kN·m s=|M|/(1fcbh02)=35.54×106/(1.00×14.30×4.00×103×155.002)=0.026； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.026)0.5=0.026； s=1-/2=1-0.026/2=0.987； A

40、s=|M|/(sfyh0)=35.54×106/(0.987×360.00×155.00)=645.46mm2。 實際配筋：301.59 mm2 645.46 mm2 板邊上部長向配筋不滿足要求。 板邊上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=(-23.83)+-31.57/6=-29.09kN·m s=|M|/(1fcbh02)=29.09×106/(1.00×14.30×6.00×103×155.002)=0.014； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.014

41、)0.5=0.014； s=1-/2=1-0.014/2=0.993； As=|M|/(sfyh0)=29.09×106/(0.993×360.00×155.00)=525.03mm2。 實際配筋：301.59 mm2 525.03 mm2 板邊上部短向配筋不滿足要求。3、混凝土頂板撓度驗算 板剛度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3×104×1803/(12×(1-(1/6)2)=1.5×1010 q=19.21kN/m2=0.0192N/mm2 L=4000mm 板最大撓度：fmax=maxql4/Bc=0.00389&

42、#215;0.0192×40004/(1.5×1010)=1.28mm fmax/L=1.28/4000=1/3134.95<1/250 板配筋和撓度變形不滿足支承施工升降機(jī)荷重要求。4、混凝土梁配筋驗算 由于施工升降機(jī)自重主要通過中央立柱傳遞給大梁，所以可以看作一個集中荷載。 樓板自重傳來荷載 0.18×4×25=18kN/m 梁自重 0.8×0.25×25=5kN/m 靜載 18+5=23kN/m 活載 3×6=18kN/m 作用于梁上的均布荷載：q=23×1.2+18×1.4=52.8kN/m

43、 作用于梁上的集中荷載：p=176.33×1.2/2=105.8kN M=ql2/12+pl/4=52.8×62/12+105.8×6/4=317.1kN·m 梁截面積：b×h=0.25×0.8=0.2m2 h0=h-25=800-25=775mm s=|M|/(1fcbh02)=317.10×106/(1.00×14.30×0.25×103×775.002)=0.148； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.148)0.5=0.161； s=1-/2=1

44、-0.161/2=0.920； As=|M|/(sfyh0)=317.10×106/(0.920×360.00×775.00)=1235.76mm2。 實際配筋：2454.37 mm2 > 1235.76 mm2； 梁截面底部縱筋滿足要求！5、混凝土梁抗剪驗算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=105.8/2+52.8×6/2=211.3kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(211.3×103-0.7×1.43×250×775)/(1.25×36

45、0×775)×200/2=4.98mm2； 配箍率： Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.43/360=0.1%； Psv=nAsv/(bs)=2×78.54/(250×200)=0.31%； 實配As=78.54mm2 > 4.98mm2 ； 梁箍筋滿足要求！ 由于梁板不足以承擔(dān)施工升降機(jī)荷載，故采取設(shè)置回?fù)蔚男褪綄⒑奢d傳遞到地基基礎(chǔ)。四、梁板下鋼管結(jié)構(gòu)驗算：支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)4.7支撐鋼管類型48×3立桿縱向間距l(xiāng)a(m)0.7立桿縱向間距l(xiāng)b(m)0.7立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.6、1.8剪刀撐設(shè)置類型普通型頂部立桿計算長度系數(shù)11.629非頂部立桿計算長度系數(shù)21可調(diào)托座承載力容許值N（kN）30立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面面積A(mm2)424 設(shè)梁板下48×3mm鋼管0.7m×0.7m 支承上部施工升降機(jī)荷重，混凝土結(jié)構(gòu)自重由結(jié)構(gòu)自身承擔(dān)，則： N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（19.215+1.4×3）×0.7