電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究論文

1、 編號（學號）：編號（學號）：12244001畢畢 業(yè)業(yè) 論論 文文 （ 2012 屆本科）屆本科）題題 目：目： 電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 學學 院：院： 信息與電氣工程學院信息與電氣工程學院 專專 業(yè)：業(yè)： 農(nóng)業(yè)電氣化與自動化農(nóng)業(yè)電氣化與自動化 姓姓 名：名： 于晟旻于晟旻 指導教師：指導教師： 吳秀華吳秀華 完成日期：完成日期： 2012 年年 05 月月 30 日日目目 錄錄摘 要 .1ABSTRACT .21.電抗器概述 .31.1 電抗器的原理 .31.2 電抗器的結構 .31.3 電抗器的分類 .41.4 電抗器的作用 .41.5 電抗器產(chǎn)品名

2、稱及功能 .51.6 電抗器的接線方法 .52.限流電抗器在電力系統(tǒng)中的作用分析 .62.1 限流電抗器在 35kv 以下線路的作用.62.1.1 串接限流電抗器在 35kV 側的作用 .62.1.2 串接限流電抗器在 04kV 側的作用 .72.1.3 融冰電抗器.82.2 220 kV 變電站 10 kV 側限流電抗器對系統(tǒng)的影響.102.2.1 對 10kV 出線保護的影響 .102.2.2 對 220KV 主變壓器后備保護的影響 .112.2.3 相關結論 .112.3 500 kV 限流電抗器對瞬態(tài)電壓影響及過電壓耐受分析 .112.3.1 系統(tǒng)狀況 .122.3.2 瞬態(tài)恢復電壓計

3、算 .122.3.3 本期瞬態(tài)恢復電壓計算 .122.3.4 限值措施 .132.3.5 結論 .143.限流電抗器在電力系統(tǒng)中的應用實例分析 .153.1 短路電流限流開斷器.153.1.1 短路電流限流開斷器的結構 .153.1.2 FCLI 裝置工作原理.163.1.3 FCLI 裝置特點.163.1.4 應用實踐.163.1.5 結論 .173.2 大容量高速開關與限流電抗器并聯(lián)運行應用.173.2.1 實例問題 .17 3.2.2 FSR 裝置.183.2.3 FSR 的參數(shù)選擇.193.2.4 應用效果 .214.結論與分析 .224.1 限流電抗器的原理作用分析總結 .224.2

4、 限流電抗器的應用實例綜合分析 .234.2.1 短路電流限流開斷器(簡稱限流器或 FCLI ) .234.2.2 大容量高速開關與限流電抗器并聯(lián)運行應用（FSR 裝置） .235.限流電抗器行情的回顧與展望 .245.1 我國限流電抗器行情回顧 .245.2 電抗器未來發(fā)展前景 .24參考文獻 .26致 謝 .28電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 0摘摘 要要 本文在宏觀方面研究限流電抗器在電力系統(tǒng)的作用原理和應用.電力系統(tǒng)接入限流電抗器，可有效解決電力系統(tǒng)短路電流過大的問題，但同時也會影響斷路器暫態(tài)恢復電壓、輸電線路工頻過電壓以及操作過電壓的大小。限流電抗器的引入，使得由空載輸電長線路的電容

5、效應、不對稱短路以及甩負荷引起的工頻過電壓增大至 1.29 pu，略低于行業(yè)標準限值 1.3 pu。建議在安裝限流電抗器之前，對線路工頻過電壓進行校核，以保證運行安全。 采用電抗器限制500 kV 線路的短路電流是一種可行的方法。但在限制短路電流的同時，電抗器的引入會引起斷路器瞬態(tài)恢復電壓的變化，分析不同短路情況下電抗器對瞬態(tài)恢復電壓的影響，分析表明，三相短路時對瞬態(tài)恢復電壓的影響要比單相短路時嚴重，采用并聯(lián)電容器的方法可以降低瞬態(tài)恢復電壓的影響，但要求的電容器容量較大。關鍵詞：關鍵詞：限流電抗器；瞬態(tài)電壓；并聯(lián)電容器；工頻過電壓沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文1Abstract In this th

6、esis, limiting reactor at the macro in the role and application of the power system, Current-Limiting Inductor (CLI) is used to limit the magnitude of fault current in power systems. Meanwhile,the introducing of CLI will change the transient recovery voltage (TRV) of circuit breaker, power frequency

7、 overvoltage and switching overvoltage of transmission line. Simulation results show that configuring CLI will make power frequency overvoltage, caused by capacitance effects of long distance transmission line, asymmetry grounding faults and load rejection of line, rising up to 1.29 pu, namely sligh

8、tly lower than the limit 1.3 pu specified in industrial standard. It is recommended that check of line overvoltage should be done before CLI is installed in transmission line. Air-cored current-limiting inductor (CLI)is used to limit the magnitude of fault current in 500 kV power systemWhile limitin

9、g short circuit current，effects of CLI on transient recovery voltage (TRV )are researched in this paperCombining with the project of East China power system，the effects of CLI on TRV is analyzed in detailThe results show that the effect of three-phase short circuit is serious than that of singlephas

10、e short circuit，and parallel capacitor can reduce the TRV ，but the capacitance is too largeKeywords: Currentlimiting inductor；Transient recovery voltage；Paralleled capacitor;Power frequency overvoltage電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 21.1.電抗器概述電抗器概述1.11.1 電抗器的原理電抗器的原理電抗器也叫電感器，一個導體通電時就會在其所占據(jù)的一定空間范圍產(chǎn)生磁場，所以所有能載流的電導體都有一

11、般意義上的感性。然而通電長直導體的電感較小，所產(chǎn)生的磁場不強，因此實際的電抗器是導線繞成螺線管形式，稱空心電抗器；有時為了讓這只螺線管具有更大的電感，便在螺線管中插入鐵心，稱鐵心電抗器。電抗分為感抗和容抗，比較科學的歸類是感抗器（電感器）和容抗器（電容器）統(tǒng)稱為電抗器，然而由于過去先有了電感器，并且被稱為電抗器，所以現(xiàn)在人們所說的電容器就是容抗器，而電抗器專指電感器。電抗器是電力系統(tǒng)中用于限制短路電流、無功補償和移相等的電感性高壓電器。由金屬導線繞制而成具有電抗，用以減小短路電流的電氣設備。按其繞組內(nèi)有無主鐵心分為鐵心式電抗器和空心式電抗器。最通俗的講，能在電路中起到阻抗的作用的東西，我們叫它

12、電抗器。 電力網(wǎng)中所采用的電抗器，實質上是一個無導磁材料的空心線圈。它可以根據(jù)需要布置為垂直、水平和品字形三種裝配形式。在電力系統(tǒng)發(fā)生短路時，會產(chǎn)生數(shù)值很大的短路電流。如果不加以限制，要保持電氣設備的動態(tài)穩(wěn)定和熱穩(wěn)定是非常困難的。因此，為了滿足某些斷路器遮斷容量的要求，常在出線斷路器處串聯(lián)電抗器，增大短路阻抗，限制短路電流。在應用了電抗器以后，發(fā)生短路時， 電抗器上的電壓降落較大，所以也起到了維持母線電壓水平的作用，使母線上的電壓波動較小，保證了非故障線路上的用戶電氣設備運行的穩(wěn)定性。1.21.2 電抗器的結構電抗器的結構(1) 該進線電抗器為三相，均為鐵芯干式。 (2) 鐵芯采用優(yōu)質低損耗進

13、口冷軋硅鋼片，氣隙采用環(huán)氧層壓玻璃布板作間隔，以保證電抗器氣隙在運行過程中不發(fā)生變化。 (3) 線圈采用 H 級漆包扁銅線繞制，排列緊密且均勻，外表不包絕緣層，且有極佳的美感且有較好的散熱性能。 (4) 進線電抗器的線圈和鐵芯組裝成一體后經(jīng) 沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文3圖圖 1 電氣設備電抗器電氣設備電抗器 過預烘真空浸漆熱烘固化這一工藝流程，采用 H 級浸漬漆，使電抗器的線圈和鐵芯牢固地結合在一起，不但大大減小了運行時的噪音，而且具有極高的耐熱等級，可確保電抗器在高溫下亦能安全地無噪音地運行。 (5) 進線電抗器芯柱部分緊固件采用無磁性材料，減少運行時的渦流發(fā)熱現(xiàn)象。 (6) 外露部件均采取了

14、防腐蝕處理，引出端子采用鍍錫銅管端子。 1.31.3 電抗器的分類電抗器的分類按結構及冷卻介質、按接法、按功能、按用途進行分類。 (1) 按結構及冷卻介質：分為空心式、鐵心式、干式、油浸式等，例如干式空心電抗器、干式鐵心 電抗器、油浸鐵心電抗器、油浸空心電抗器、夾持式干式空心電抗器、繞包式干式空心電抗器、水泥電抗器等。 (2) 按接法：分為并聯(lián)電抗器和串聯(lián)電抗器。 (3) 按功能：分為限流和補償。 (4) 按用途：按具體用途細分，例如限流電抗器、濾波電抗器、平波電抗器、功率因數(shù)補償電抗器、串聯(lián)電抗器、平衡電抗器、接地電抗器、消弧線圈、進線電抗器、出線電抗器、飽和電抗器、自飽和電抗器、可變電抗器

15、（可調電抗器、可控電抗器） 、軛流電抗器、串聯(lián)諧振電抗器、并聯(lián)諧振電抗器等。 電抗器作為無功補償手段，在電力系統(tǒng)中是不可缺少的。 1.41.4 電抗器的作用電抗器的作用電力系統(tǒng)中所采取的電抗器常見的有串聯(lián)電抗器和并聯(lián)電抗器，串聯(lián)電抗器通常起限流作用也有在濾波器中與電容器串聯(lián)或并聯(lián)用來限制電網(wǎng)中的高次諧波，并聯(lián)電抗器經(jīng)常用于無功補償。超高壓并聯(lián)電抗器有改善電力系統(tǒng)無功功率有關運行狀況的多種功能，主要包括： (1) 輕空載或輕負荷線路上的電容效應，以降低工頻暫態(tài)過電壓。 (2) 改善長輸電線路上的電壓分布。 (3) 使輕負荷時線路中的無功功率盡可能就地平衡，防止無功功率不合理流動 同時也減輕了線路

16、上的功率損失。 (4) 在大機組與系統(tǒng)并列時 降低高壓母線上工頻穩(wěn)態(tài)電壓，便于發(fā)電機同期并列。 (5) 防止發(fā)電機帶長線路可能出現(xiàn)的自勵磁諧振現(xiàn)象。 (6) 當采用電抗器中性點經(jīng)小電抗接地裝置時，還可用小電抗器補償線路相間及相電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 4地電容，以加速潛供電流自動熄滅，便于采用。 1.51.5 電抗器產(chǎn)品名稱及功能電抗器產(chǎn)品名稱及功能(1)進線電抗器：亦稱換相電抗器，用于電網(wǎng)進線中，通過的是交流電流，進線電抗器的作用是限制變流器換相時電網(wǎng)側的壓降和晶閘管的電流上升率 di/dt 和電壓上升率 du/dt，以及并聯(lián)變流器組的解耦。 (2)并聯(lián)電抗器：里面通過的交流，并聯(lián)電抗

17、器的作用是補償系統(tǒng)的容抗。通常與晶閘管串聯(lián)，可連續(xù)調節(jié)電抗電流。 (3)串聯(lián)電抗器：里面通過的是交流，串聯(lián)電抗器的作用是與補償電容器串聯(lián)，對穩(wěn)態(tài)性諧波（5、7、11、13 次）構成串聯(lián)諧振。通常有 56%電抗器，屬于高感值電抗器。(4)調諧電抗器：里面通過的是交流電，串聯(lián)電抗器的作用是與電容器串聯(lián)，對規(guī)定的 n 次諧波分量構成串聯(lián)諧振，從而吸收該諧波分量，通常 n=5、7、11、13、191.61.6 電抗器的接線方法電抗器的接線方法ABC XYZ 六個端子，你可以將 ABC 作為電抗器進線端，XYZ 作為電抗器出線端；也可以將XYZ 作為電抗器進線端，ABC 作為電抗器出線端。這沒有什么具體

18、的進線、出線的順序要求，你怎么接都行，對變頻器不會有影響。只是注意一點：ABC、XYZ 這兩套端子，接線時不能互相交叉。圖中上三個端子為 ABC 下三個端子為 XYZ圖圖 2 電抗器電抗器 沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文52.2.限流電抗器在電力系統(tǒng)中的作用分析限流電抗器在電力系統(tǒng)中的作用分析2.12.1 限流電抗器在限流電抗器在 35kv35kv 以下線路的作用以下線路的作用3504 kV 系統(tǒng)由于其占建筑面積少，而受到城市中心地區(qū)用電大戶的歡迎，但該系統(tǒng)對供配電網(wǎng)絡而言，一般不提倡使用。尤其是當?shù)貐^(qū) 35 kV 開關倉離用戶站距離較近的情況下，其線路長度小于瞬時電流速斷裝置能選擇性動作的最小允許

19、長度就有可能因為用戶站 35kV 末端發(fā)生故障，越級引起上級保護裝置動作，從而擴大停電范圍；同時由于 3504kV 系統(tǒng)的低壓側短路電流比 351004kV 系統(tǒng)的要大，對變電所低壓配電屏的斷路器短路分斷能力的要求也相應提高。筆者 1997 年在上海城區(qū)中心某商業(yè)建筑中，在 3504kV 系統(tǒng)的高壓側串接限流電抗器，起到了較好的作用，該工程 3504kV 系統(tǒng)主接線如下圖所示。該系統(tǒng)中， 系統(tǒng)短路容量 S =1 500 NVA；電抗器 U =35kV、lr=01kA、X =5 ；變壓器 3504kV、S =2 500kVA、U =6 ；高壓電纜 XLl=XL2=XL3=0.003 Q；低壓母線

20、 XL4=0.03mQ 。2.1.12.1.1 串接限流電抗器在串接限流電抗器在 35kV35kV 側的作用側的作用 (1)35kV進戶端A點三相短路電流(周期分量有效值)；kAXXUISUXSSjAsjs4 .23)3/(37)3/(913. 01500/37/1)3(2*21 (2)35kV進戶末端B點三相短路電流當35kV側未設置串接限流電抗器時；電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 6kAXUIXXXXXSjBLSLL32.23)916. 03/(37)3/(916. 0003. 0913. 001)3(3121當35kV側設置串接限流電抗器時圖圖3 3 某工程某工程35/0.4kV35/0

21、.4kV系統(tǒng)主接線圖系統(tǒng)主接線圖 kAXUIXXXXXXIUXXjBkLLLSrrkk94. 1)026.113/(37)3/(026.11104.103003. 0913. 0104.10) 1 . 03100/(355)3100/(%21)3(3212 (3) 小結對3504kV用戶站而言，電抗器前僅有進線總開關及電能計量元件，而電抗器后有高壓避雷器、饋線開關、變壓器等，理想的保護應是用戶進線總開關后的短路故障保護僅動作于用戶進線總開關，而不動作于上一級。在35kV高壓側串接限流電抗器后，由于其明顯的限流特性，得限流電抗器后的短路電流值顯著降低。這樣，就有條件通過繼電保護的靈敏度及整定值的

22、設定，確保在限流電抗器后的短路故障保護僅動作于用戶進線總開關。結論：限流電抗器在3504kV系統(tǒng)中有利于高壓側的繼電分級保護，有利于用戶站35kV電氣設備的安全運行。2.1.22.1.2 串接限流電抗器在串接限流電抗器在 0 04kV4kV 側的作用側的作用 (1)當35 kV側未設置串接限流電抗器時，04kV低壓母排C點三相短路電流沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文7kAXUImXXUUXXmSUUXjCLljjlrlll07.58)977. 33/(400)3/(977. 303. 084. 3)37/4 . 0(916)/(84. 3)2500100/(4006)100/(%32)3(242121

23、322式中： 變壓器阻抗電壓百分值；lU 變壓器額定電壓(線電壓)(kV)；rlU 變壓器額定容量(kVA)；lS 變壓器電抗(Q)；lX 04kV側C點短路電流(kA)3(CI (2)當35kV側設置串接限流電抗器時，04kV低壓母排C點三相短路電流.kAXUImXXUUXXjCLljj76.44)159. 53/(400)3/(159. 503. 084. 3)37/4 . 0(11026)/(42)3(2421224 (3)小結通過對3504kV系統(tǒng)低壓側c點的短路電流的計算，當35kV側未設置限流電抗器時，c點的短路電流值為5807kA。因此變電所低壓側一級斷路器應選擇分斷能力為65k

24、A的短路保護電器。由于低壓側斷路器數(shù)量很多，并有斷路器第一級與第二級間的分斷能力配合問題，所以當35kV側未設置限流電抗器時，低壓側選用高分斷斷路器會增加投資。當35kV側設置限流電抗器時，c點的短路電流值為4476kA，因此變電所低壓側第一級斷路器可選擇分斷能力為50kA的短路保護電器，低壓側可選用較低 級分斷能力的斷路器，雖增加了限流電抗器投資，但可降低數(shù)量眾多的低壓側短路保護電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 8電器的費用。結論： 限流電抗器在3504kV系統(tǒng)中有利于降低低壓側的短路電流，降低低壓保護電器的工程投資，具有經(jīng)濟性。2.1.32.1.3 融冰電抗器融冰電抗器(1)用10kV電壓融

25、冰，以農(nóng)網(wǎng)最常用的LGJ一50導線為計算對象，直接融冰時最小長度至少約30km，但主干線路大都在20km以內(nèi)。若對長度為4km的線路融冰，需要串聯(lián)20 的電抗器。經(jīng)計算，電抗器的串聯(lián)值見表1從表的計算結果可以得出，只需與廠家定制，建議與240導線的融冰電流為限，可設定額定電流現(xiàn)目前使用的限流電抗器大都與電容器并聯(lián)使用，其額定電流較小，額定電抗值也較小且單一，無法滿足融冰的需要。表表1 串聯(lián)移動限流電抗器各檔位對應融冰長度參考表串聯(lián)移動限流電抗器各檔位對應融冰長度參考表20.015.010.07.55.02.50.0 序號線徑最大最大長度長度最小最小長度長度最大最大長度長度最小最小長度長度最大最

26、大長度長度最小最小長度長度最大最大長度長度最小最小長度長度最大最大長度長度最小最小長度長度最大最大長度長度最小最小長度長度最大最大長度長度最小最小長度長度1LGJ-50/817.23.924.311.031.418.12LGJ-70/109.60.018.65.327.614.332.018.73LGJ-95/2010.50.021.38.826.714.232.119.637.525.042.930.44LGJ-120/205.80.017.55.723.411.529.217.435.123.240.929.15LGJ-150/2511.81.118.27.524.513.930.920.

27、237.226.66LGJ-185/306.30.012.13.817.99.523.715.329.521.17LGJ-240/407.10.113.06.118.912.024.917.9 (2) 方法電容(抗)器單元的改造為融冰專用間隔現(xiàn)11OkV及以上變電站電容器單元均配置有電抗器，對于中北部凝凍災害比較嚴重的地區(qū)，可對電容器單元進行改造。利用現(xiàn)有場地將電抗器更換為融冰型電抗器，這樣可實現(xiàn)融冰設備的常態(tài)化管理，從而提高融冰速度和效果，真正做到以防為主。由于融冰電流可承受的幅度較大，若融冰電抗器長置于電容器單元，可根據(jù)設計的結果，取消最臨近設計值的一檔改為設計額定電抗值，也可以增加一檔為

28、設計值，以滿足日常運行及融冰的雙重需要。還需對10kV的電容器單元的出線電纜進行改造，以本站10kV的最大導線型號融冰電流匹配，選用相應的電纜型號。改造費用估算約為40萬元/間隔。 (3) 優(yōu)點限流電抗器在融冰工作中可替代融冰用變壓器，優(yōu)點如下：1)體積小、重量輕、造價低、安裝較方便。以額定電抗值20Q、額定電流550A的限沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文9流電抗器為例，造價不超過20萬元，其重量約為4t(而且可分體安裝、單支重量只有1t多)、只需普通車輛即可，在冰災中受道路運輸?shù)南拗戚^小，易于運輸及安裝，能較大范圍實現(xiàn)移動融冰。2)由于電抗器本身的特性，其故障的機率比變壓器低，利于長期放置及日常運行

29、維護。3)融冰范圍基本能覆蓋現(xiàn)有10kV線路，可調整和融冰的范圍大。4)可根據(jù)各條35kV及以下的線路長度，確定串聯(lián)的電抗值，便于制定融冰一線一策，加快融冰效率和進度。2.22.2 220220 kVkV 變電站變電站 1010 kVkV 側限流電抗器對系統(tǒng)的影響側限流電抗器對系統(tǒng)的影響220kV變電站1OkV側帶負荷運行時，存在系統(tǒng)短路容量大、開關遮斷容量不能滿足要求、10 kV故障幾率增加、主變后備保護靈敏度不足、串聯(lián)限流電抗器與無功補償電容器形成串聯(lián)諧振等問題，一直限制著這種運行模式的發(fā)展。目前，為了降低系統(tǒng)短路容量，減少故障幾率，220kV變電站10kV側采用加裝限流電抗器，僅帶無功補

30、償設備運行的模式。由于曾經(jīng)出現(xiàn)過10 kV電容器故障，主變壓器后備保護靈敏度不足，導致事故擴大的情況，使得220kV變電站選用10kV側帶負荷運行慎之又慎，在一定程度上限制了一次系統(tǒng)的發(fā)展。)采用這種供電模式。若能解決220kV變電站10 kV側帶負荷運行時的保護配置難題，滿足繼電保護選擇性、速動性、靈敏性、可靠性的要求，保障系統(tǒng)和設備的安全穩(wěn)定運行，則能大大提高電網(wǎng)運行的經(jīng)濟效益和社會效益。下面就主變壓器10 kV側加裝限流電抗器后對系統(tǒng)的影響作簡單分析。2.2.12.2.1 對對 10kV10kV 出線保護的影響出線保護的影響 (1)主變壓器參數(shù)計算以220kV變電站主變壓器容量為2180

31、MVA為例，參數(shù)如下：額定電壓 2308125121105 kV額定容量 18000kVA聯(lián)結組標號Yn，yno，dl1額定電流 452A859A49487 A短路阻抗 230kV及121 kV線圈間14；230kV及l(fā)05kV線圈間23；121 kV及105kV線圈間7。短路阻抗約計算電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 10Xt1=(14+237)23180=0083，Xt2=(14+723)23180=00056，Xt3=(23+714)23180=0044。 (2)干式限流電抗器參數(shù)計算滿足105 kV開關開斷電流25 kA要求，電抗器標幺阻抗值Xk=015。若以1

32、0kV帶負荷配置，型號為XKSCKL一10500014即：，N=5kA，UN=10kV，Xr=14。計算得Xk=(Xr100)(IBIN)(UNUB) =(1410o)(55005ooo)(10105) =015.若以l0kV僅帶電容器、站用變負荷配置，型號為XKSCKL一1020006，即：，=2kA，=10kV，Xr=6。計算得:NINU=( /100)(/)()KX%rXBINIBNUU/ = (6/100)(5500/2000)(10/10.5) =0.15。2.2.22.2.2 對對 220KV220KV 主變壓器后備保護的影響主變壓器后備保護的影響容量為180MVA的主變壓器，把1

33、0kV短路電流限制在25kA以下時，10kV側加裝限流電抗器后，即使主變壓器110kV側分裂運行，主變壓器高壓側后備保護的靈敏度仍不能滿足要求。由此看來，220kV主變壓器10kV側帶負荷的變電站，10kV母線故障僅能靠主變壓器10kV側開關切除故障，主變壓器高、中壓側后備保護滿足不了繼電保護整定計算規(guī)程中要求對主變壓器低壓母線故障有靈敏度的要求。2.2.32.2.3 相關結論相關結論加裝電抗器后主要造成主變壓器高、中壓側后備保護靈敏度不足，不能滿足繼電保護整定計算規(guī)程中要求主變壓器后備保護對主變壓器其它側母線故障有靈敏度的要求。且采用這種運行方式的變電站10kV母線故障時僅能由主變壓器10k

34、V側后備保護切除，動作時間長，短路電流大，易造成設備損壞，且無后備保護動作，造成事故擴大。若參數(shù)選擇不當，可能造成串聯(lián)諧振。沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文112.32.3 500500 kVkV 限流電抗器對瞬態(tài)電壓影響及過電壓耐受分析限流電抗器對瞬態(tài)電壓影響及過電壓耐受分析隨著電網(wǎng)的逐漸擴大，國內(nèi)有一些電網(wǎng)出現(xiàn)短路電流水平上升，有些500 kV變電站短路電流已接近或超過斷路器的開斷容量，迫切需要限制電網(wǎng)的短路電流水平。限制斷路電流，除了解決斷路器的容量要求以外，直接減輕了斷路器的開斷負擔，有助于減少維修并延長壽命，并能限制流過重要電氣設備的短路電流，避免設備損壞；還能減少線路電壓損耗和發(fā)電機失步的

35、概率，同時也能減少故障時線路附近的電磁污染，降低對弱電系統(tǒng)的影響。限制斷路電流的措施有：發(fā)展高一級電壓等級電網(wǎng)；低壓電網(wǎng)分片或將母線分列或分段運行，甚至將電網(wǎng)解列；采用高阻抗變壓器；更換斷路器，選用開斷容量更大的產(chǎn)品；采用串聯(lián)電抗器。上述方法各有特點，然而或多或少均會帶來一些問題，如降低電力系統(tǒng)的安全性和可靠性，以及較高的成本并增加電力損耗等。相比之下，無論從技術還是經(jīng)濟上比較，串聯(lián)電抗器是一種比較可行的方法。國際上，已有巴西、加拿大等國應用了這項技術，取得了良好的效果。國內(nèi)的一些工業(yè)應用領域，在配網(wǎng)中應用了這項技術，但在超高壓電網(wǎng)中還沒有應用先例。最近，華東電網(wǎng)已決定采用電抗器限制短路電流，

36、對電抗器進行了招標。串聯(lián)電抗器有不可控和可控兩種，不可控電抗器屬于傳統(tǒng)的電抗器，具有運行方式簡單、安全可靠的優(yōu)點，當然會增加無功和有功損耗，有時會降低系統(tǒng)的穩(wěn)定性，并需對繼電保護方案作出修改?？煽仉娍蛊魇遣捎秒娏﹄娮蛹夹g，實現(xiàn)系統(tǒng)正常運行時對電網(wǎng)的影響很小，而在系統(tǒng)發(fā)生短路時又能快速限制短路電流(按工作原理不同，分為串聯(lián)諧振型和并聯(lián)諧振型)。串聯(lián)電抗器應用于500 kV輸電系統(tǒng)，可有效地降低系統(tǒng)短路時的電流，減輕對斷路器的開斷能力要求。但是，也會帶來另一個問題，就是線路上串入電抗器以后，在斷路器開斷短路電流時，會引起瞬態(tài)恢復電壓的增加，從而會引起斷路器重燃的事故。本文采用PSCADEMTDC程

37、序，結合我國第一個采用電抗器限制短路電流的工程華東電網(wǎng)500 kV泗涇一黃渡線路，計算分析了電抗器引入前后對斷路器瞬態(tài)恢復電壓的影響，并提出改進措施，降低瞬態(tài)恢復電壓。2.3.12.3.1 系統(tǒng)狀況系統(tǒng)狀況本工程在500 kV泗涇一黃渡的雙回線路的泗涇站一側各安裝1組500 kV 串聯(lián)電抗器。由于安裝串聯(lián)電抗器之后，瞬態(tài)恢復電壓水平會發(fā)生變化。以下根據(jù)華東電網(wǎng)提供的系統(tǒng)等值，分別在本期(2010年)和遠景(2020年)兩個水平年下，對兩端已有斷路器的瞬態(tài)恢復電壓水平進行計算。本期(2010年)和遠景(2020年)兩個水平年的等值電網(wǎng)參考圖1電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 122.3.22.3.

38、2 瞬態(tài)恢復電壓計算瞬態(tài)恢復電壓計算根據(jù)GB 1984-2003中對瞬態(tài)恢復電壓的定義，瞬態(tài)恢復電壓(TRV)是指斷路器電弧熄滅后，在斷路器觸頭上出現(xiàn)的具有顯著瞬變特性的恢復電壓，通常由工頻分量和瞬態(tài)分量疊加而成。三相系統(tǒng)中的瞬態(tài)恢復電壓系指首開斷相而言。2.3.32.3.3 本期瞬態(tài)恢復電壓計算本期瞬態(tài)恢復電壓計算單相短路短路發(fā)生位置在靠近黃渡變電站一側。這種情況下黃渡側和泗涇側斷路器的恢復電壓波形分別如圖4所示。圖中的直線是按照標準中對出線端短路的恢復電壓給出的限值(下同)。由圖4所見，當短路發(fā)生在靠近黃渡變電站側，黃渡側斷路器的瞬態(tài)恢復電壓第1波峰超過了限值，而泗涇側斷路器瞬態(tài)恢復電壓第

39、1振蕩的陡度超過了限值。三相短路短路發(fā)生位置在靠近黃渡變電站一側。這種情況下黃渡側和泗涇側斷路器的恢復電壓波形分別如圖5所示。由圖5所見，當短路發(fā)生在靠近黃渡變電站側，黃渡與泗涇側斷路器的瞬態(tài)恢復電壓第1振蕩幅值和陡度大大超過了限值，甚至第2振蕩的幅值還超過限值。沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文13 圖圖4 4 本期本期(2010(2010年年) )黃渡變電站側單相黃渡變電站側單相 圖圖5 5本期本期(2010(2010年年) )黃渡變電站側黃渡變電站側 短路瞬態(tài)恢復電壓波形短路瞬態(tài)恢復電壓波形 三相短路瞬態(tài)恢復電壓波形三相短路瞬態(tài)恢復電壓波形2.3.42.3.4 限值措施限值措施從上述計算的結果可以

40、看出：單相短路和三相短路時的順態(tài)恢復電壓的波形都超過標準給出的包絡線(圖中直線)的范圍，其中三相短路的瞬態(tài)恢復電壓較高。而且主要是黃渡變電站一側的斷路器上瞬態(tài)恢復電壓較大。針對這種情況，在進行限制時應主要考慮單相短路情況下的瞬態(tài)恢復電壓。限制方法主要考慮在黃渡和泗涇變電站增加并聯(lián)電容器的方法。采用在泗涇側安裝60 nF的并聯(lián)電容的方式限制暫態(tài)恢復電壓，計算工況選擇了3種不同的短路位置，發(fā)生單相對地短路情況。另外，為了對比限制效果，考慮了兩種電容器組的具體安裝方式：并聯(lián)在電抗器的兩端和作為對地電容安裝在電抗器一端。計算對比了在線路(黃渡一泗涇)不同位置處發(fā)生單相短路故障時，泗涇變電站裝設不同設備

41、的情況下，泗涇和黃渡變電站斷路器上的瞬態(tài)恢復電壓。從中可以得出以下一些結論：(1) 在泗涇側變電站加裝006 FF的電容器對泗涇側的瞬態(tài)恢復電壓有一定的限制效果(和未安裝串聯(lián)電抗器的情況對比)。計算結果顯示在本工程中將電容器對地裝設比將電容器并聯(lián)在電抗器上會得到更好的限制效果，更有利于限制恢復電壓的幅值。電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 14(2) 在泗涇側變電站加裝006 FF的電容器對黃渡側的瞬態(tài)恢復電壓影響很小。(3) 采用對地安裝并聯(lián)電容器組的方法，可以將瞬態(tài)恢復電壓降低，如要將瞬態(tài)恢復電壓降低到限值以下，需要的電容容量很大(從08 FF到25 FF)，在實際工程中，實現(xiàn)的困難很大。2.

42、3.52.3.5 結論結論通過計算，比較分析安裝和不安裝串聯(lián)電抗器情況下的瞬態(tài)恢復電壓的計算結果，可以得出下面一些結論：(1) 在黃渡一泗涇線路的泗涇變電站一側安裝串聯(lián)電抗器會對線路兩端的斷路器瞬態(tài)恢復電壓產(chǎn)生影響，這種影響主要表現(xiàn)在斷路器開斷短路電流時的瞬態(tài)恢復電壓幅值、陡度的變化。(2) 在單相短路情況下，加入串聯(lián)電抗器會使黃渡變電站側的斷路器瞬態(tài)恢復電壓有所增加。這使得安裝電抗器后的黃渡側斷路器瞬態(tài)恢復電壓超過了標準規(guī)定的限值；而泗涇變電站側的斷路器瞬態(tài)恢復電壓在安裝了串聯(lián)電抗器后會有所減小，但是不管是否安裝串聯(lián)電抗器，泗涇側斷路器的瞬態(tài)恢復電壓都超過了標準規(guī)定的限制。(3) 在三相短路

43、情況下，不論是否加入串聯(lián)電抗器，兩側變電站的斷路器瞬態(tài)恢復電壓都已經(jīng)超過了標準規(guī)定的限值。(4) 在泗涇側變電站加裝006 FF的電容器對泗涇側的瞬態(tài)恢復電壓有一定的限制效果(和未安裝串聯(lián)電抗器的情況對比)，但對黃渡側的瞬態(tài)恢復電壓影響很小。計算結果顯示在本工程中將電容器對地裝設比將電容器并聯(lián)在電抗器上會得到更好的限制效果，更有利于限制恢復電壓的幅值。(5) 采用對地安裝并聯(lián)電容器組的方法，可以將瞬態(tài)恢復電壓降低，如要將瞬態(tài)恢復電壓降低到限值以下，需要的電容容量很大(從08 FF到25 FF)，在實際工程中，實現(xiàn)的困難很大。3.3.限流電抗器在電力系統(tǒng)中的應用實例分析限流電抗器在電力系統(tǒng)中的應

44、用實例分析3.13.1 短路電流限流開斷器短路電流限流開斷器電力系統(tǒng)的短路電流水平隨著電源容量的增加和電網(wǎng)的擴大而急劇上升, 發(fā)電機或變壓器發(fā)生近區(qū)短路時短路電流可達80-10 kA , 常規(guī)斷路器很難滿足開斷電流要求 .在沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文15電力系統(tǒng)中, 通常采用加裝限流電抗器. 改變運行方式或選用高阻抗變壓器等手段來限制短路電流, 其中加裝限流電抗器是最常用也較為經(jīng)濟實用的方法.限流電抗器的主要作用是當電力系統(tǒng)發(fā)生短路故障時, 利用其電感特性,限制系統(tǒng)的短路電流, 降低短路電流對系統(tǒng)的沖擊,同時提高系統(tǒng)殘壓.但使用限流電抗器后, 會存在很大的電能損耗, 系統(tǒng)有大的波動時會產(chǎn)生較大的

45、壓降影響其他設備正常運行.如何消除限流電抗器產(chǎn)生的影響, 已經(jīng)成為電力系統(tǒng)正常運行中所面臨的一個非常重要的問題.榆林市供電公司110 k V 大柳塔變電站在實際運行中采用D X K 系列短路電流限流開斷器與限流電抗器并聯(lián)運行的方式, 既大幅度限制了系統(tǒng)短路電流的幅值又避免了正常運行時電抗器對系統(tǒng)產(chǎn)生的不良影響, 收到了較好的效果.3.1.13.1.1 短路電流限流開斷器的結構短路電流限流開斷器的結構 為了更合理地解決上述問題,我們采用這種短路電流限流開斷器(簡稱限流器或FCLI )能夠消除正常運行時串聯(lián)電抗器對系統(tǒng)的影響.具體解決辦法是:FCLI 裝置與限流電抗器并聯(lián),在正常運行中短接電抗器,

46、 系統(tǒng)故障情況下迅速斷開限流器, 將電抗器接人系統(tǒng)回路中, 達到限制故障電流的作用,系統(tǒng)原理接線圖見圖6.圖圖6 6 FCLIFCLI 裝置原理接線圖裝置原理接線圖正常運行時,FCLI裝置將電抗器短接, 由于FCLI裝置的阻抗一般小于40, 而大柳塔變電站選用的限流電抗器阻抗為0 .12, 所以正常運行時限流電抗器被FCLI短接而不起作用, 電流流經(jīng)高速開關中. 當系統(tǒng)出現(xiàn)故障時, 高速開關速熔斷,將限流電抗器投人到主回路中限制短路流, 而短路故障仍由故障處斷路器開斷.3.1.23.1.2 FCLIFCLI 裝置工作原理裝置工作原理該裝置主要由快速隔離器.特種高壓限流熔斷器.電子控制器.電流傳

47、感器.隔離變壓器等部件組成(見圖6).正常運行時由于快速隔離器的阻值遠遠小于高壓熔斷器的阻值, 因此母線電流基本都流過快速隔離器. 當系統(tǒng)發(fā)生短路故障時, 快速隔離器內(nèi)部的電流傳感器檢測到主回路中的短路電流信號, 將其傳遞給高壓側電子控制器, 由電子控制器電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 16進行信號分析和處理, 若短路電流信號超過整定值, 電子控制器將發(fā)出點火信號, 使快速隔離器中的執(zhí)行系統(tǒng)點火, 利用微型火工元件將斷口在數(shù)百微秒內(nèi)高速斷開;在其開斷的過程中, 故障電流轉移到特種高壓熔斷器中, 由熔斷器熄滅電弧.3.1.33.1.3 FCLIFCLI 裝置特點裝置特點(1) 高開斷能力.目前國

48、內(nèi)10 kV 斷路器的額定開斷電流最大為63 kA , 而FCLI裝置可開斷高達200 kA (有效值)預期短路電流.(2) 高速動作.常規(guī)斷路器的全開斷時間約100 200 ms , 而FCLI 裝置采用爆破切割法實現(xiàn)電流開斷, 具有多斷口, 總開斷時間小于80ms之內(nèi)衰減為零, 與傳統(tǒng)斷路器繼電方式相比, 短路故障切除速度提高20倍以上.(3) 靈敏度高.由于故障時電流變化斡曾加明顯,該裝置在故障時同時檢測短路電流的瞬時值i和電流陡度di/dt, 靈敏度更高.3.1.43.1.4 應用實踐應用實踐2009年5月大柳塔變電站采用陜西電力科學研究院開發(fā)的DXKI型FCLI與限流電抗器并聯(lián)串人主

49、變壓器低壓過橋母線運行, 有效限制了系統(tǒng)短路電流.投運一年多來,設備運行正常,6 kV系統(tǒng)運行平穩(wěn), 無大的設備損壞事件發(fā)生.經(jīng)過實踐證明:(1) 在主變壓器低壓側安裝限流電抗器及FCLI裝置整體限制了系統(tǒng)短路電流, 不需要更換6 kV 設備, 大量節(jié)約了生產(chǎn)成本;(2) 經(jīng)過改造的大柳塔變電站6 kV 母線和35 kV 母線可以長期并列運行, 提高了供電可靠性;(3) FCLI 與限流電抗器并聯(lián)使用消除了限流電抗器在正常運行時產(chǎn)生的電能損耗,節(jié)能效果顯著.3.1.53.1.5 結論結論(1) 短路電流限流開斷器(FCLI)可應用于限制系統(tǒng)短路電流和電力系統(tǒng)災難性短路事故保護, 隨著系統(tǒng)容量的

50、不斷增大, FCLI的應用將會越來越普遍.(2) 采用限流開關與限流電抗器并聯(lián)是一種經(jīng)濟實用的限流保護方案, 不但解決了高壓斷路器選擇的經(jīng)濟性, 而且從根本上避免了正常運行中串入限流電抗器帶來的電壓降.電能損耗等問題, 提高了變電站的功率因數(shù)。電能質量, 有利于系統(tǒng)的安全節(jié)能運行, 是FCLI的典型應用方式之一.沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文17(3) 為保證限流開斷器可靠動作, 建議用戶在使用限流開斷器時宜采取同時檢測短路電流瞬時值di和電流陡度di/dt雙判據(jù)作為開斷指令, 避免不必要的運行維護量。3.23.2 大容量高速開關與限流電抗器并聯(lián)運行應用大容量高速開關與限流電抗器并聯(lián)運行應用3.2.

51、13.2.1 實例問題實例問題限流電抗器主要作用是當系統(tǒng)發(fā)生短路故障時，利用其電感特性，限制系統(tǒng)短路電流，從而降低短路電流對系統(tǒng)的沖擊，提高系統(tǒng)的殘壓水平。某石化公司自備熱電廠現(xiàn)有6 kV主母線4段，采用母聯(lián)開關與限流電抗器串聯(lián)連接。限流電抗器主要參數(shù)：型號：XKGKL620008；額定電壓：6 kV；額定電流：2 000 A；電抗率：8 。系統(tǒng)中加裝電抗器， 目的是為了降低發(fā)生短路故障的短路電流，以確保6 kV系統(tǒng)發(fā)生短路時，斷路器能可靠切斷故障。由于電抗器串聯(lián)在主回路中，所以該系統(tǒng)在正常運行時存在以下問題：(1) 電抗器的有功功耗大。通過查閱相關資料核算，額定電壓6 kV，額定電流2 00

52、0 A，電抗率8 的電抗器的有功損耗約為9 kW，其無功損耗更大，導致運行不經(jīng)濟。(2) 空心電抗器強大的漏磁場對鋼筋混凝土的影響及對通訊的干擾。樓板、基礎混凝土中的鋼筋在強大的漏磁場作用下，產(chǎn)生附加損耗，而且在長期的震動下，將使混凝土松軟，影響混凝土基礎和廠房的壽命。強大的漏磁場將使通訊系統(tǒng)及計算機監(jiān)控系統(tǒng)受到嚴重干擾，甚至無法正常工作。(3) 正常運行時，電抗器上的壓降使得母線上電壓降低，尤其在重負荷啟停時，將使電壓波動加劇，帶來晃電問題，降低了供電質量。(4) 因限流電抗器的影響，4段母線電壓不一致，使發(fā)電機調壓困難，影響系統(tǒng)穩(wěn)定。電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 183.2.23.2.2

53、 FSRFSR 裝置裝置針對上述情況，采用在母聯(lián)電抗器兩端加裝國產(chǎn)的大容量高速開關裝置(以下簡稱FSR)加以解決，F(xiàn)SR一次系統(tǒng)如圖2所示。圖圖 7 7 FSRFSR 一次系統(tǒng)示意圖一次系統(tǒng)示意圖 (1)FSR 裝置原理FS為載流橋體，F(xiàn)S與FU的阻抗比為1：2000。正常時流過工作電流，一旦短路故障發(fā)生，接到測控單元的分斷命令后，F(xiàn)S在0.15 ms之內(nèi)爆破斷開；FU為高壓限流熔斷器，F(xiàn)S分斷后全部短路電流被迫流人FU中，經(jīng)0.5 ms FU熔斷；FR為氧化鋅非線性組件，在FU熔斷時的弧壓作用下由截止變?yōu)閷?，吸收能量，減輕FU中的電弧壓力，并把開斷過程中的過電壓限制在設備允許的25倍的相電

54、壓以內(nèi)。如圖4所示，熔斷器Fu在t 時間內(nèi)熔斷截流，并產(chǎn)生弧壓將電流迫人非線性電阻FR中快速衰減，此時短路電流只上升，僅為預期短路電流峰值的15至110。微機測控裝置檢測電流和電流變化率，采用先進的運算電路和算法程序，使測控單元能夠在015 ms之內(nèi)完成算法程序和判斷。該裝置采用3個相同的獨立工作的測控部件，以“三取二” 動作方式做出判斷，當電流幅值和電流變化率同時超過定值時，判斷為短路發(fā)生，向FS發(fā)出分斷信號。 (2) FSR 與限流電抗器并聯(lián)的特點正常運行時母聯(lián)電抗器被FSR短接，電流基本上全部從FSR中流過，從根本上避免了正常運行時電抗器帶來的電壓波動、電能損耗和漏磁場、各段母線電壓不一

55、致等問題。額定電流2000 A，電抗率8 的電抗器的有功損耗約為9 kW，在年運行時間8 000 h的情況下，如電費按04：UkWh計算，每臺電抗器有功損耗的電能損失每年將達到8 0009304=864萬元。僅避免電能損耗一項，每臺電抗器每年就可取得直接經(jīng)濟效益8萬余元。6 kV系統(tǒng)短路時，F(xiàn)SR快速分斷，將母聯(lián)電抗器串入主回路中，由故障處的斷路器開斷短路電流。由于FSR的限流性，設備不再遭受短路電流的沖擊，延長了發(fā)電機、主沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文19變等設備的使用壽命，大大提高了系統(tǒng)設備在動穩(wěn)定與熱穩(wěn)定方面的安全裕度。FSR的快速性，使故障切除的時間大大縮短(小于3 ms)，更能有效地保護設

56、備。大量的研究結果表明，只有在20 ms內(nèi)切除故障，才能避免主變、發(fā)電機等設備的損壞，F(xiàn)SR限制了開斷過電壓，使開斷過程中產(chǎn)生的過電壓限制在設備允許的范圍內(nèi)。由于FSR動作快，在短路電流上升的起始階段就被截流，可使最大短路沖擊電流及與系統(tǒng)熱穩(wěn)定有關的，大大降低，使系統(tǒng)的動、熱穩(wěn)定裕度大大提高。tI23.2.33.2.3 FSRFSR 的參數(shù)選擇的參數(shù)選擇 (1)額定參數(shù)額定電流因電抗器的額定電流為2000 A，因此FSR1FSR3的額定電流?。?Ie = 2 000 A動作電流系統(tǒng)大方式下正序阻抗，在母聯(lián)電抗器處安裝了FSR后，若在d1或(d2，d3，d4 )處發(fā)生大方式下三相短路故障時，可求

57、得：表表2 2 FSR1FSR13 3的啟動電流與時間的啟動電流與時間 流過FSR1的短路電流：10.9 kA Id1 39.6 kA流過FSR2的短路電流：10.9 kA Id2 49.7 kA流過FSR3的短路電流：14.6 kA Id3 50.3 kA取90的可靠系數(shù)，因此：取FSR1-3的動作電流值為： Idz =10 kA啟動電流在確定大容量高速開關裝置啟動電流的時候，須符合以下原則：短路電流流過FSR時，以11倍線路實際最大運行電流為起點，裝置的運算時間不小于160 Ixs，并取I15倍的可靠系數(shù)：t0=arcsin(1.12Id*max)18+0.16 Ilimit1.15 2I

58、d*maxsin(t018)式中，Id*max 為各種運行方式下流過FSR13的最大短路電流。則FSR13的啟動電流Ilimit(瞬時值)及時間t。FSR1FSR2FSR3時間mst /00.3370.3010.300啟動電流kAiLimit/6.817.637.70電力系統(tǒng)中限流電抗器的應用研究 20FSR 電流變化率大容量高速開關裝置的動作電流波形如圖8中的曲線4，此曲線在第一個14波形區(qū)間電流值等于上述啟動電流值的斜率，即為FSR電流變化率的整定值。圖中：1為系統(tǒng)大方式下預期三相短路電流曲線；2為短路電流在FR中衰減曲線；3為FSR的啟動電流值；4為峰值為Limitii dzI2的過電流

59、曲線；5為系統(tǒng)的實際動作電流曲線的電流變化率切線；to為短路電流達到動作值時所需時間； l為電流截止時間；2為電流衰減到零的時問；為截止電流pI圖圖8 8 動作電流波形圖動作電流波形圖 FSR13：18/ )2/arcsin(314cos3142/314sin2dzLimitdxtidzdxIittIddtIi因此，可推算出FSRI3的電流變化率di/dt(A/s)分別為3.89，3.74，3.73。 (2) 動作條件FSR的動作取決于啟動值(圖8中的曲線3)、電流變化率di/dt(圖8中的曲線5)，只Limiti有在兩者同時超過整定值時，F(xiàn)SR才會動作。 (3) FSR 的截流時間和截止電流

60、FSR13：最大運行方式下的三相短路電流：沈陽農(nóng)業(yè)大學學士學位論文21tIId314sin2max裝置的運算時間：18/ )/arcsin(max0dLimitIIt截流時間：6 . 001 tt截止電流：1max18sin2tIidp (4) FU 的參數(shù)熔斷器FU的額定電流FU：由Id*max和ip*查得FSR13中熔斷器的額定電流應為In=160 A。最大ItFSR：對于In=160 A的FU，可查得： It=5.810 5 (As) (5) FR 的參數(shù)取FR的1 mA電壓U1mA=1152.5U= 1408 kV以保證發(fā)電機、變壓器2不受高電壓的沖擊。3.2.43.2.4 應用效果應