電容式電壓互感器電路參數(shù)對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響

1、第34卷 第28期 4968 2014年10月5日 中 國 電 機 工 程 學(xué) 報Proceedings of the CSEE Vol.34 No.28 Oct.5, 2014 ©2014 Chin.Soc.for Elec.Eng.(2014) 28-4968-08 中圖分類號：TM 45 DOI：10.13334/j.0258-8013.pcsee.2014.28.025 文章編號：0258-8013電容式電壓互感器電路參數(shù)對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響馮宇，王曉琪，陳曉明，吳士普，毛安瀾(中國電力科學(xué)研究院，湖北省 武漢市 430074)Influences of Circuit

2、Parameters of Capacitor Voltage Transformer on Grid HarmonicVoltage MeasurementsFENG Yu, WANG Xiaoqi, CHEN Xiaoming, WU Shipu, MAO Anlan(China Electric Power Research Institute, Wuhan 430074, Hubei Province, China)ABSTRACT: The capacitor voltage transformers (CVT) are widely used in China for most o

3、f power grids above 66 kV. The rules of harmonic transfer characteristics of CVTs are still unknown so that the measurement of harmonic voltage is hard to operate. This paper demonstrated that CVT can be equivalent to a linear circuit in harmonic conditions, and a kind of cascade classification meth

4、od was proposed based on that property. The method was useful to get the impact rules between CVT circuit parameters and its harmonic transfer characteristics. The simulation results show that equivalent stray capacitance of the primary side of intermediate transformers can cause some kinds of enlar

5、gement of CVTs amplitude-frequency characteristics at a frequency above 1 kHz, damper parameters can affect the rate of frequency characteristics. Besides that, influence of parameter changes such as 1 to 10 times of rated load and 0.1 to 1 times of rated magnetizing impedance of intermediate transf

6、ormers can be ignored for frequency characteristics of CVTs. Overall, the conclusions are very useful for CVT product design and application in harmonic voltage measurements.KEY WORDS: capacitor voltage transformers (CVT); cascade classification analysis; harmonic voltage measurements; equivalent st

7、ray capacitors; damper parameters摘要：針對66 kV以上等級電網(wǎng)大多采用電容式電壓互感器(capacitor voltage transformer，CVT)、其諧波傳變特性定量規(guī)律不明、不宜進行諧波電壓測量的現(xiàn)狀，論證諧波條件下的CVT可等效為一線性電路，并以此為基礎(chǔ)提出級聯(lián)分級分析方法。結(jié)合實際參數(shù)對每級諧波傳變特性進行分析，獲得CVT電路參數(shù)對其諧波傳變特性的定量影響規(guī)律，即明確利用CVT測量諧波電壓的影響因素。仿真結(jié)果表明：中基金項目：國家電網(wǎng)公司科技項目(SGTGY JSFW(2012)346)。 Project Supported by the S

8、cience and Technology Project of SGCC (SGTGY JSFW (2012)346).間變壓器一次側(cè)線圈的等效雜散電容將導(dǎo)致CVT幅頻特性在1 kHz之后的某頻率點發(fā)生放大；阻尼器參數(shù)影響50 Hz以上頻段的頻率特性變化率；負荷在110倍額定負荷范圍變化以及中間變壓器勵磁阻抗在0.11倍額定參數(shù)范圍變化時對CVT頻率特性的影響可忽略。所得結(jié)論對CVT產(chǎn)品設(shè)計及利用其測量諧波電壓具有借鑒意義。關(guān)鍵詞：電容式電壓互感器；級聯(lián)分級分析；諧波電壓測量；等效雜散電容；阻尼器參數(shù)0 引言在當代，隨著電網(wǎng)中非線性負荷的不斷增多，諧波已成為一個日益嚴重、亟需解決的電能質(zhì)量問

9、題1-3。諧波的監(jiān)測與治理，是目前電網(wǎng)應(yīng)對諧波危害的主要技術(shù)手段，兩者均需以獲得準確的諧波測量信息為首要前提和基礎(chǔ)。這就要求電力互感器具有良好的諧波傳變特性(諧波頻段內(nèi)的頻率響應(yīng)特性)，或其諧波傳變特性有規(guī)律可循，以實現(xiàn)對諧波的準確測量。交流電網(wǎng)中用于電壓測量的電壓互感器主要有3類：電子式電壓互感器(electronic voltage transformer，EVT)、電磁式電壓互感器以及電容式電壓互感器(capacitor voltage transformer，CVT)。盡管近年來EVT在技術(shù)上和運行數(shù)量上均獲得了長足發(fā)展，但其數(shù)量仍然較少。且從理論上講，電阻分壓型EVT的諧波傳變特性受

10、雜散電容影響，電容分壓型EVT的諧波傳變特性與分壓器輸出信號的處理方式有關(guān)4-5。因此不論從技術(shù)層面還是從應(yīng)用廣度上，使用EVT目前仍無法解決電網(wǎng)諧波電壓的測量問題。電磁式電壓互感器主要用于第28期 馮宇等：電容式電壓互感器電路參數(shù)對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響 496935 kV及以下電壓等級的電網(wǎng)中，當其準確級高于0.5級時，對于1 kHz以內(nèi)的諧波具有較好的頻率特性6。66 kV及以上等級電網(wǎng)中，電磁式電壓互感器使用數(shù)量極少，幾乎都采用CVT。通常認為，諧波頻率下的CVT等效為一個帶通濾波器，因此公用電網(wǎng)諧波國標指出CVT不能用于諧波測量7。由此可見，目前缺乏可廣泛用于66 kV及以上等級電網(wǎng)

11、的測量諧波電壓的有效手段。實際上，在電網(wǎng)中非線性負荷數(shù)量不斷增多的同時，其接入的電壓等級也逐步提高，高壓電網(wǎng)中的諧波問題已經(jīng)十分突出，迫切需要實現(xiàn)準確的諧波電壓測量。以電網(wǎng)中最大的諧波源電氣化鐵路8為例，截止到2010年7月，國家電網(wǎng)公司供電范圍內(nèi)為在運的680座牽引站供電的724座系統(tǒng)變電站中，包括5座500 kV變電站、23座330 kV變電站、481座220 kV變電站和215座110 kV變電站9。此外，超出公用電網(wǎng)諧波國標所規(guī)定諧波次數(shù)的諧波現(xiàn)象也不斷增多，如鋼鐵企業(yè)供電系統(tǒng)的220及110 kV母線上出現(xiàn)了83次諧波、冷軋廠供電系統(tǒng)110 kV母線上出現(xiàn)了68次諧波等10。文獻11

12、-12提出利用電流互感器的末屏構(gòu)成電容分壓器的方法來實現(xiàn)諧波測量，技術(shù)上是可行的，但實際應(yīng)用中則受限制。首先，這種方法需要利用現(xiàn)場停電檢修期對電流互感器進行設(shè)備改造。其次，330與500 kV電網(wǎng)大多采用倒立式電流互感器，110與220 kV電網(wǎng)中倒立式電流互感器也占有相當大的比重13，而這種結(jié)構(gòu)的電流互感器沒有末屏，無法進行諧波測量。在此背景下，探求立足于電網(wǎng)運行現(xiàn)狀、應(yīng)用范圍廣闊的高壓電網(wǎng)諧波測量方法具有重要的理論意義與實踐價值。掌握CVT的諧波傳變特性、明確其對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響，通過對CVT二次輸出電壓進行修正獲得電網(wǎng)一次電壓不失為一個可行思路，學(xué)者們?yōu)榇诉M行了大量研究。研究表明，

13、CVT在不同頻率下測出的電壓變比不同14-15，且隨著CVT電路參數(shù)的不同，其諧波傳變特性也不相同，缺乏統(tǒng)一的定量規(guī)律。文獻16-17研究了電壓互感器傳輸特性的測量方法，涵蓋帶寬達數(shù)十兆赫茲，對電磁兼容、電磁環(huán)境等領(lǐng)域更具借鑒價值，但均未揭示電路參數(shù)對傳輸特性的影響規(guī)律。文獻18-20所建立的CVT等值電路模型基本相同，文獻18-19的模型忽略了中間變壓器的全部或部分參數(shù)，從而無法得知這些參數(shù)對CVT諧波傳變特性的影響。文獻21考慮了中間變壓器與補償電抗器的等效雜散電容，但沒有考慮中間變壓器的勵磁阻抗以及阻尼器對CVT諧波傳變特性的影響。綜上，本文針對CVT諧波傳變特性的定量規(guī)律不明、無法進行

14、諧波電壓測量的現(xiàn)狀，論證了諧波條件下的CVT可等效為一線性電路，并通過級聯(lián)分級分析方法進行CVT電路參數(shù)對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響研究。獲得了中間變壓器一次側(cè)線圈的等效雜散電容和勵磁阻抗、阻尼器、二次負荷等電路參數(shù)對CVT諧波傳變特性的定量影響規(guī)律。1 CVT諧波傳變特性級聯(lián)分級分析方法1.1 諧波傳變特性分析的CVT線性等值模型CVT的基本結(jié)構(gòu)原理圖見文獻18-24所示，可表現(xiàn)出非線性的元件有限壓器、阻尼器和中間變壓器。限壓器用于限制CVT二次側(cè)發(fā)生短路和開斷等暫態(tài)過程中補償電抗器兩端的過電壓，一般按補償電抗器額定工況下電壓的4倍考慮25。CVT諧波傳變特性研究屬穩(wěn)態(tài)分析的范疇，且電網(wǎng)諧波電壓

15、不足以造成補償電抗器兩端電壓超過其額定工況的4倍，因此在諧波條件下限壓器將不起作用，可以忽略。阻尼器主要有諧振型、速飽和型2種。前者由線性元件構(gòu)成，后者由速飽和電抗器串聯(lián)電阻構(gòu)成。當CVT發(fā)生二次側(cè)瞬時短路或一次側(cè)突然合閘等電流沖擊時，CVT回路會產(chǎn)生23倍額定電壓的諧振過電壓。此時速飽和電抗器將深度飽和，電阻起到阻尼鐵磁諧振的作用。在正常運行時，電網(wǎng)諧波電壓不足以造成CVT回路出現(xiàn)23倍額定電壓的過電壓，此時速飽和型阻尼器相當于開路狀態(tài)，將不起作用，可以忽略。本文選用諧振型阻尼器18，所得結(jié)論適用于速飽和型阻尼器。中間變壓器的運行特點不同于電力變壓器。電網(wǎng)供電電壓偏差的標準規(guī)定26：35 k

16、V及以上供電電壓正、負偏差絕對值之和不超過標稱電壓的10%，這使得電力變壓器的飽和電壓與其額定電壓之比小于CVT中間變壓器的飽和電壓與其額定電壓之比。文獻27規(guī)定：CVT測量繞組需在120%額定電壓下、保護繞組需在1.5倍額定電壓下滿足一定準確度要求，因此中間變壓器至少在1.5倍過電壓時不會飽和，實際上在CVT產(chǎn)品設(shè)計中還會考慮一定裕度。本文取1.5倍額定電壓時的情況進行分析。由法拉第電磁感應(yīng)定律可知中間變壓器的一次側(cè)電壓uT與其鐵心中的主磁通 以及一次側(cè)繞4970 中 國 電 機 工 程 學(xué) 報 第34卷組匝數(shù)NT之間的關(guān)系為次側(cè)，其中：Ce為等值電容，等于CVT電容分壓器高壓電容與中壓電容

17、之和；Lk、Rk為補償電抗器d(1) dt的電感、電阻；CT為中間變壓器一次側(cè)線圈的等效雜散電容；Lm、Rm為中間變壓器勵磁支路的電感、電阻；Lt1、Rt1、Lt2、Rt2、Lt3、Rt3分別為中間變壓器的一次側(cè)繞組、二次側(cè)計量繞組、二次側(cè)剩余繞uT=NT假設(shè)uT與 中含有的基波與各次諧波為=+uUsin(t)Unsin(n0t+n)10Tn=2(2) 1cos(0t)=+nsin(n0t+n)n=2式中：U1和 1為基波幅值；0為工頻角速度；n為諧波次數(shù)；Un和 n為n次諧波幅值；n和 n為n次諧波相角。由式(1)、(2)可知，uT、 的n次諧波之間的關(guān)系為n1Un=U (3)1n1當中間變

18、壓器一次側(cè)額定電壓的幅值為U1時，其對應(yīng)的主磁通幅值為 1，則鐵心的飽和磁通幅值為1.51。如果 的瞬時值大于1.51，則鐵心飽和，中間變壓器呈現(xiàn)非線性。假設(shè)uT中含有U2 =U3 = = U120的諧波，各個 n使得 = 1 + 2 +3 + + 120，為 的最大可能瞬時值。由式(3)可得=1(1+U22U+U3+"+U120120U=13U11 9U211+4.368U(4) 1令式(4)等于1.51，則可得到U2/U1 = 0.114 46。若減少uT中的諧波成分而仍假設(shè)各次諧波幅值相等，則U2/U1的值會進一步增大。分析可知，實際中電網(wǎng)諧波電壓不可能有如此高的含量，即 的最

19、大可能瞬時值不會大于1.51。因此中間變壓器鐵心不可能飽和，中間變壓器始終工作在線性狀態(tài)。綜上所述，CVT可用一線性等值模型來表示，如圖1所示。圖中所有參數(shù)均折算至中間變壓器一2圖1 CVT線性等值模型Fig. 1 Linear equivalent model of the CVT組的漏感和繞組電阻；Cd、Rd、Ld、rd分別為諧振型阻尼器的電容、電阻、電感和小電阻；L0、R0為負荷電感、電阻(額定負荷阻抗為Zrb)。為便于后文分析，定義式(5)(9)。勵磁支路復(fù)阻抗為ZLmRmsm=Lms|Rm=Ls+R (5)mm阻尼器參數(shù)之間及其與Ce的關(guān)系為18： Cd=KdCe,Kd=0.070.

20、3L1d=20Cdr0Ld(6) d=tan88.3°R0Ldd=tan56.7°Ztj=Ltjs+Rtj,j=1,2,3 (7)Z1=Zt3+Rd+1C|(Lds+rd)=dsR+Lds+rdt3+RdL21+Lt3s (8)dCds+rdCds+Zb=L0s+R0=KbZrb,Kb=110Zrb=160C (9) d1.2 級聯(lián)分級分析為得到CVT電路參數(shù)對其諧波傳變特性的定量影響規(guī)律，進一步明確利用CVT測量諧波電壓的影響因素及規(guī)律，將圖1所示的線性等值模型劃分為在電路上呈“級聯(lián)”關(guān)系的3個部分，對每一部分分別求取傳遞函數(shù)(依次為H1、H2、H3)以表征其諧波傳變特性

21、，3部分傳遞函數(shù)連乘，即得CVT的諧波傳變特性，如式(10)(13)所示。1H=CTs1Cs+=C+Lks+RkTes1L2R (10) kCTs+kCTs+1+TCe第28期 馮宇等：電容式電壓互感器電路參數(shù)對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響 4971H2=Zm|Z1ZmZ1= (11)Zt1+Zm|Z1ZmZt1+Zt1Z1+ZmZ1仿真結(jié)果如圖2所示。從中可以看出：該模型下的CVT諧波傳變特性表現(xiàn)為典型的帶通濾波特性，不H3=受負荷變化的影響；不同的阻尼器參數(shù)，對應(yīng)著不ZbL0s+R0= (12)Zb+Zt2(L0+Lt2)s+R0+Rt2同的幅頻或相頻特性變化率。H=U2(s)=H1H2H3 (

22、13) U1(s)由式(10)可知，影響H1的電路參數(shù)包括Ce、Lk、Rk和CT。除了CT外，其余3個參數(shù)是基本確定的。因為按照CVT產(chǎn)品的設(shè)計方法，分壓器的高壓電容的額定值與電壓等級相對應(yīng)，且決定分壓器中壓電容的中間變壓器的一次側(cè)額定電壓范圍在620 kV之間23，所以Ce的數(shù)值是基本確定的。而Ce與Lk諧振于工頻，Rk為補償電抗器的損耗電阻、數(shù)值較小。因此，電路參數(shù)對H1的影響應(yīng)該主要考慮CT。由式(11)可知，H2中包含的電路參數(shù)有Lt1、Rt1、Lt3、Rt3、Lm、Rm、Cd、Rd、Ld、rd。由式(6)可知，阻尼器參數(shù)中只有Cd一個獨立變量，加之中間變壓器的繞組阻抗數(shù)值較小，因此電

23、路參數(shù)對H2的影響應(yīng)主要考慮Lm、Rm和Cd。對式(11)取Z1 的極限值，即可得阻尼器為速飽和型的H2表達式。由式(12)可知，H3中包含的電路參數(shù)有Lt2、Rt2、L0、R0，電路參數(shù)對其影響主要考慮L0、R0。2 仿真算例參數(shù)在第1節(jié)的基礎(chǔ)上開展仿真研究，以便得到CVT電路參數(shù)對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響規(guī)律。主要參數(shù)為：Ce = 0.492 31 F、Lk = 11.84 H、Rk = 0.11 k、Lt1 = 5.38 H、Rt1 = 0.511 k、Lt2 = 0.8 H、Rt2 = 0.766 k、Lt3 = 5.62 H、Rt3 = 0.527 k、Lm = 40 044.59 H

24、、Rm = 7 141.8 k、Cd = 0.202Ce = 0.099 45F、Ld = 101.885 H、Rd = 21.025 k、rd = 0.95 k、L0 = 30 404 H(功率因數(shù)0.8，Kb = 1)、R0 = 12 729 k。后文仿真中，發(fā)生變化的參數(shù)將另作說明。仿真頻率范圍取16 000 Hz，原因為：1）涵蓋100次(5 kHz)以內(nèi)諧波；2）低于載波頻率，我國電力線載波頻率使用范圍為40500 kHz，CVT等值電路結(jié)構(gòu)及參數(shù)會發(fā)生變化。3 仿真結(jié)果分析3.1 已有模型仿真分析文獻18建立的CVT等值模型忽略了中間變壓器的勵磁參數(shù)、繞組參數(shù)以及等效雜散電容，其u

25、p/值幅f/Hz(a) 阻尼器參數(shù)變化的幅頻特性)°(/角相f/Hz(b) 阻尼器參數(shù)變化的相頻特性up/值幅f/Hz(c) 負荷參數(shù)變化的幅頻特性)°(/角相f/Hz(d) 負荷參數(shù)變化的相頻特性圖2 文獻18模型的仿真結(jié)果Fig. 2 Simulation results of model in text 183.2 H1諧波傳變特性仿真分析當CT變化時，H1諧波傳變特性的仿真結(jié)果如圖3所示。從中可看出：由于雜散電容的存在，致使1 kHz之后的某個頻率點的幅頻特性出現(xiàn)峰值(其值達數(shù)十至數(shù)百pu)，而相頻特性由0° 階躍到180°；雜散電容越大，幅頻出

26、現(xiàn)峰值的頻率點的4972 中 國 電 機 工 程 學(xué) 報 第34卷10up/值幅10101010 10 1010f/Hz(a) 幅頻特性)°(/角相1010 10 1010 f/Hz(b) 相頻特性圖3 等效雜散電容變化時H1的仿真結(jié)果 Fig. 3 Simulation results of H1 when equivalent straycapacitance changes頻率值越小；雜散電容的大小與幅頻峰值的大小之間無明顯對應(yīng)關(guān)系；在1 kHz以內(nèi)的頻段，雜散電容對幅頻和相頻特性的影響可以忽略，這一現(xiàn)象在 文18模型中沒有反映。 3.3 H2諧波傳變特性仿真分析阻尼器參數(shù)變化

27、時H2諧波傳變特性仿真結(jié)果如圖4(a)、(b)所示。從中可以看出，不同的阻尼器參數(shù)對應(yīng)著不同的幅頻或相頻特性變化率。與文 獻18不同的是，這種現(xiàn)象在大于50 Hz的頻段更明顯。當CT = 150 pF、Kd = 0.202、Zb = Zrb(功率因數(shù)0.8)時變化中間變壓器的勵磁阻抗參數(shù)(勵磁電阻與節(jié)2中勵磁電阻參數(shù)的比以及勵磁電感與節(jié)2中勵磁電感參數(shù)的比都用Km表示)，所得H2諧波傳變特性的仿真結(jié)果如圖4(c)、(d)所示。從中可以看出，中間變壓器勵磁阻抗在0.11倍節(jié)2參數(shù)的范圍內(nèi)變化時，對幅頻特性的影響可以忽略，對相頻特性1 kHz之后的頻段略有影響。up/值幅1010 10 1010f

28、/Hz(a) 阻尼器參數(shù)變化時的幅頻特性)°(/角相101010 1010 f/Hz(b) 阻尼器參數(shù)變化時的相頻特性up/值幅101010 1010 f/Hz(c) 勵磁阻抗參數(shù)變化時的幅頻特性)°(/角相101010 1010 f/Hz(d) 勵磁阻抗參數(shù)變化時的相頻特性圖4 H2的仿真結(jié)果 Fig. 4 Simulation results of H23.4 H3諧波傳變特性仿真分析由式(9)可知，不同的阻尼器參數(shù)對應(yīng)不同的額定負荷阻抗。保持功率因數(shù)為0.8，Kb = 1，變化阻尼器參數(shù)得到H3諧波傳變特性的仿真結(jié)果如圖5(a)、1.000up/值0.999 幅0.9

29、99101010 1010 f/Hz(a) 阻尼器參數(shù)變化的幅頻特性)°(/角相101010 1010 f/Hz(b) 阻尼器參數(shù)變化的相頻特性第28期 馮宇等：電容式電壓互感器電路參數(shù)對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響 49731.000up/值幅0.999 1010 10 1010 f/Hz(c) 負荷參數(shù)變化的幅頻特性0.001 0.000)°(/0.000 角相0.000 0.000 0.000 1010 10 1010f/Hz(d) 負荷參數(shù)變化的相頻特性圖5 H3的仿真結(jié)果 Fig. 5 Simulation results of H3(b)所示。當Kd = 0.202時

30、，變化負荷參數(shù)，得到H3諧波傳變特性仿真結(jié)果如圖5(c)、(d)所示。從中可以看出，幅頻特性接近1，相頻特性接近0，且互相之間的差別不大，因此可認為H3的幅值等于1，相位等于0。3.5 CVT諧波傳變特性的仿真分析當Km = 0.11時，對圖35的結(jié)果按式(13)進行計算，可得CVT的諧波傳變特性(由節(jié)3.4結(jié)論，不再考慮H3)，典型仿真結(jié)果如圖6所示。仿真表明：由于雜散電容的存在，致使1 kHz之后某個頻u10p/值幅101010 10 1010f/Hz(a) 阻尼器參數(shù)變化時的幅頻特性(整體)up/值幅f/Hz(b) 阻尼器參數(shù)變化時的幅頻特性(局部)°(/角相101010 10

31、10 f/Hz(c) 阻尼器參數(shù)變化時的相頻特性10up/值10幅10f/Hz(d) 等效雜散電容變化時的幅頻特性(整體)up/值幅f/Hz(e) 等效雜散電容變化時的幅頻特性(局部)°(/角相f/Hz(f) 等效雜散電容變化時的相頻特性圖6 CVT諧波傳變特性典型仿真結(jié)果 Fig. 6 Typical simulation results of CVT harmonictransfer characteristics率點的幅頻特性出現(xiàn)峰值，而相頻特性由0° 階躍到 180°；雜散電容越大，幅頻出現(xiàn)峰值的頻率點的頻率值越小，而與阻尼器參數(shù)無關(guān)；雜散電容的大小與幅頻

32、峰值的大小之間無明顯的對應(yīng)關(guān)系；在1 kHz以內(nèi)的頻段，雜散電容對幅頻特性的影響可以忽略；雜散電容對相頻特性的影響可以忽略；在501 000 Hz的頻段內(nèi)，不同的阻尼器參數(shù)，對應(yīng)著不同的幅頻或相頻特性變化率；幅頻特性在501 000 Hz的頻段內(nèi)呈“帶通”特性，符合對CVT諧4974 中 國 電 機 工 程 學(xué) 報第34卷波傳變特性的傳統(tǒng)認識。由此可見，通過掌握CVT的電路參數(shù)，即可獲知將CVT用于電網(wǎng)諧波電壓測量時的二次輸出電壓與一次電壓之間的變化規(guī)律，從而依據(jù)二次輸出電壓得到一次被測電壓。4 結(jié)論1）論證了諧波條件下CVT可等效為一線性電路，并提出級聯(lián)分級分析方法用以分析CVT各組成部分及

33、整體的諧波傳變特性，得到了CVT電路參數(shù)變化對其諧波傳變特性的定量影響規(guī)律，明確了利用CVT測量諧波電壓的影響因素。2）幅頻特性在501 000 Hz的頻段內(nèi)呈“帶通”特性，符合對CVT諧波傳變特性的傳統(tǒng)認識，阻尼器參數(shù)將影響此“帶通”特性的變化率并起到“平抑”幅頻峰值的作用，因此在CVT產(chǎn)品設(shè)計中，需要考慮等效雜散電容與阻尼器參數(shù)的配合問題。3）由于各電壓等級CVT參數(shù)的不同，幅頻特性峰值的對應(yīng)頻率、不影響CVT諧波傳變特性的中間變壓器勵磁參數(shù)變化范圍等參量可能會有所不同，因此有必要掌握各電壓等級CVT的典型參數(shù)以明確上述參量的具體范圍，用以指導(dǎo)CVT產(chǎn)品設(shè)計以及通過CVT實現(xiàn)電網(wǎng)諧波電壓的

34、測量。參考文獻1 馮宇，唐軼，吳夕科采用電量參數(shù)分析方法的電能質(zhì)量擾動參數(shù)估計J中國電機工程學(xué)報，2009，29(16)：100-107Feng Yu，Tang Yi，Wu XikeParameter estimation method of power quality disturbances based on electrical parameters analysisJProceedings of the CSEE，2009，29(16)：100-107(in Chinese)2 林海雪電力系統(tǒng)諧波水平的主要控制方法J電網(wǎng)技術(shù)，2010，34(12)：68-73Lin HaixuePri

35、ncipal control methods of harmonic level in power systemJPower System Technology，2010，34(12)：68-73(in Chinese)3 郭偉峰，徐殿國，武健，等LCL有源電力濾波器新型控制方法J中國電機工程學(xué)報，2010，30(3)：42-48 Guo Weifeng，Xu Dianguo，Wu Jian，et alNovel control method for LCL active power filterJProceedings of the CSEE，2010，30(3)：42-48(in Chin

36、ese)4 劉延冰，李紅斌，葉國雄，等電子式互感器原理、技術(shù)及應(yīng)用M北京：科學(xué)出版社，2009：129-139 Liu Yanbing，Li Hongbin，Ye Guoxiong，et alPrinciple，technology and application of electronic instrument transformerMBeijing：Science Press，2009：129-139(inChinese)5 李昊翔基于電容分壓的電子式電壓互感器的研究D武漢：華中科技大學(xué)，2011Li HaoxiangResearch on electronic voltage trans

37、former based on capacitive voltage dividerDWuhan：Huazhong University of Science & Technology，2011(in Chinese) 6 李斌勤，陳偉根，李剛諧波對電網(wǎng)中有功計量裝置的影響J電網(wǎng)技術(shù)，2010，34(6)：154-159 Li Binqin，Chen Weigen，Li GangAnalysis on affects of harmonic on active energy metering devicesJPower System Technology，2010，34(6)：154-

38、159(in Chinese) 7 全國電壓電流等級和頻率標準化技術(shù)委員會GB/T145491993 電能質(zhì)量 公用電網(wǎng)諧波S北京：中國標準出版社，1994Chinese National Technical Committee on Standard Voltages，Current Ratings and Frequencies of StandardizationGB/T 14549-1993 Quality of electric energy supply-harmonics in public supply networkSBeijing：Standard Press of Chi

39、na，2008(in Chinese) 8 趙偉，涂春鳴，羅安，等適用于電氣化鐵路的單相注入式混合有源濾波器J中國電機工程學(xué)報，2008，28(21)：51-56Zhao Wei，Tu Chunming，Luo An，et alA novel single-phase hybrid active power filter applied to electrical railway systemJProceedings of the CSEE，2008，28(21)：51-56(in Chinese)9 于坤山，周勝軍，王同勛，等電氣化鐵路供電與電能質(zhì)量M北京：中國電力出版社，2011：7-33

40、 Yu Kunshan，Zhou Shengjun，Wang Tongxun，et alElectric railway power supply and power qualityMBeijing：China Electric Power Press，2011：7-33(in Chinese)10 歐盟亞洲電能質(zhì)量項目中國合作組用戶電能質(zhì)量測試評估與解決方案案例集M北京：中國電力出版社，2009：8-59Chinese Cooperation Group under EU-ASIA Power Quality InitiativeCase collection of power qualit

41、y testing evaluation and solutionsMBeijing：China Electric Power Press，2009：8-59(in Chinese)11 Xiao Yao，F(xiàn)u Jun，Hu Bin，et alProblems of voltagetransducer in harmonic measurementJIEEE Transactions on Power Delivery，2004，19(3)：1483-1487 12 段曉波500 kV變電站諧波測試方法J電力設(shè)備，2004，5(12)：43-44Duan XiaoboHarmonic test

42、 method for 500 kV substationJElectrical Equipment，2004，5(12)：43-44(in Chinese) 13 劉振亞國家電網(wǎng)公司物資采購標準交流電流互感器卷(2009年版)M北京：中國電力出版社，2009：1-172 Liu ZhenyaAC current instrument transformer volume of SGCC supplies purchasing standard (2009 edition)MBeijing：China Electric Power Press，2009：1-172(in第28期馮宇等：電容式電

43、壓互感器電路參數(shù)對電網(wǎng)諧波電壓測量的影響 4975Chinese)14 Wengao LouSpan of realize BP networks theory topracticeJTransactions of Haerbing Engineering University，2006，27(B07)：59-6315 Ghassemi F，Gale P，Cumming T，et alHarmonic voltagemeasurements using CVTsJIEEE Transactions on Power Delivery，2005，20(1)：443-44916 鞏學(xué)海，孔維政，余

44、占清，等變電站互感器寬頻傳輸特性試驗研究J高電壓技術(shù)，2009，35(7)：l736-l742 Gong Xuehai，Kong Weizheng，Yu Zhanqing，et alExperimental research on wide frequency transfer characteristics of voltage and current transformers in substationsJHigh Voltage Engineering，2009，35(7)：1736-1742(in Chinese)17 吳茂林變電站互感器寬頻傳輸特性與接地網(wǎng)瞬態(tài)特性的研究D北京：華北電

45、力大學(xué)，2003Wu MaolinResearch on wide-band transfer characteristics of instrument transformers and transient characteristics of grounding grids in substationsDBeijing：North China Electric Power University，2003(in Chinese)18 張延鵬電容式電壓互感器的暫態(tài)超越研究D浙江：浙江大學(xué)，2005Zhang YanpengThe transient overreach research of

46、capacitive voltage transformerDZhejiang：Zhejiang University，2005(in Chinese)19 王黎明，方斌500 kV電容式電壓互感器暫態(tài)特性仿真J高電壓技術(shù)，2012，38(9)：2389-2396 Wang Liming，F(xiàn)ang BinSimulations on transient characteristics of 500 kV capacitor voltage transformerJHigh Voltage Engineering，2012，38(9)：2389-2396(in Chinese)20 李璿，葉國雄

47、，王曉琪，等用ATP-EMTP研究1 000 kVCVT的暫態(tài)特性J高電壓技術(shù)，2008，34(9)：1850-1855Li Xuan，Ye Guoxiong，Wang Xiaoqi，et alTransient characteristics of 1 000 kV capacitor voltage transformer based on ATP-EMTPJHigh Voltage Engineering，2008，34(9)：1850-1855(in Chinese)21 郜洪亮，李瓊林，余曉鵬，等電容式電壓互感器的諧波傳遞特性研究J電網(wǎng)技術(shù)，2013，37(11)：3125-3130 Gao Hongliang，Li Qionglin，Yu Xiaopeng，et alHarmonic transfer characteristic of capacitor voltage transformerJPower System Technology，2013，37(11)：3125-3130(in Chinese)22 王曉琪，葉國雄，余春雨，等1 000 kV交流特高壓試驗示范工程用電流電壓互感器特性