滿堂腳手架設計5

1、進廠路交通洞施工方案一、 工程概況進廠路橫交通洞跨溢洪道溢0+273.5溢0+312底板，與溢洪道中心線成100度斜交，橫跨長度為64m，分左右三孔進行施工，左孔26.99m，中孔10.16m、右孔26.92m，進廠路兩側為1：0.5邊坡，中間為拱式結構，底寬為10m，起拱線高度為4.94m，拱的頂部半徑為5.7m，拱外邊緣全部為鋼筋混凝土結構。根據施工圖紙可知，底部分倉線厚度為2.5m，拱頂部為2.7m，拱腳混凝土距分倉線厚度為2.06m，拱頂距分倉線厚度為1.8m，詳見下圖： 進廠路交通洞斷面圖我部計劃對進廠路交通洞施工采用組合鋼模板結合滿堂腳手架進行施工，先施工中孔，后施工左孔，最后施工

2、右孔。 二、 模板設計我部計劃頂拱采用P3015與p1015鋼模板拼裝，采用p3015模板時的平整度計算誤差為1.9mm，滿足設計平整度不大于2mm的要求。模板后面用鋼管設置橫向圍棱間距為75cm，圍棱鋼管與豎向支架鋼管牢固連接，組成一個整體受理體系，詳見下圖： 橫向模板拼裝大樣圖 縱向模板拼裝大樣圖模板的安裝采用人工拼裝，模板之間的接縫必須平整、嚴密，模板下口、模板與模板間接縫處必須貼雙面膠帶或進行刮灰處理，防止漏漿，混凝土澆筑前必須在面板上涂刷脫模劑，模板縫必須保證在同一條直線上。模板安裝的允許偏差應符合現(xiàn)場設計及監(jiān)理的要求，并滿足DL/T5110-2000有關規(guī)定。模板的加固全部采用外撐

3、方式加固，施工時先搭設底部腳手架，再其校驗滿足要求后進行鋼模板拼裝。三、 腳手架設計1、確定基本參數p3015鋼模板每塊重19.4kg，p1015模板每塊重8.35kg，每平米模板重量為（19.4+8.35）/（1.5×0.4）=46.25kg；每延米鋼管重為3.84kg，每平米圍棱重量為1/（0.8×0.75）×3.1×3.84=19.84kg；綜合鋼管模板重量為66.1kg/m2，即0.661kN/m2；現(xiàn)澆混凝土一般重量為19502600kg/m3，我們采用較大值2400kg/ m3 進行計算.根據JGJ130-2011滿堂支撐上荷載標準取值規(guī)定：

4、作業(yè)層上的人員及設備荷載標準值取1.0 kN/m2。挖機澆筑每次方量為0.3m3，挖機斗寬為1m，每次下料厚度為50cm，每平方混凝土澆筑重量為0.3/（1*0.5）×2600×10/1000=1.3KN/m2，施工過程中考慮到下料不均勻性，取不均勻系數1.5，則每平米挖機下料沖擊力為1.95 KN/m2.2、受力計算由于進廠路交通洞為拱形結構，為確保拼裝模板及加固，橫向圍棱按照模板加固孔75cm設置?？v向圍棱與橫向圍棱“十”交叉，其間距因拱的受力由兩側向中間逐漸變大，縱向圍棱為傳遞豎向荷載構件，橫向圍棱為主要受力構件，計算時先計算滿足橫向鋼管圍棱彎矩屈服強度條件下，配置豎

5、向支撐點的位置，其次驗算豎向支撐的受力及配筋，最后驗算滿堂支撐架的穩(wěn)定性。（1）橫向立桿間距計算橫向圍棱與模板緊密相連，模板受到混凝土靜荷載及其上部人員、設備動荷載后直接傳給下部橫向鋼管圍棱，因此首先我們橫向鋼管圍棱的進行受力計算，計算如下：通過上述已知橫向鋼管間排距為0.75m，模板重量為0.661KN/m2，混凝土重量為每方24KN，人員設備荷載為1KN/m2，挖機下料沖擊荷載為1.95KN/m2，設混凝土澆筑高度為h（1.8mh4.76m），鋼管橫向間距為L,則靜荷載NGk=24*0.75*L*h+0.661*0.75*L=18.5hL動荷載 NQk=0.75*L *1 +0.

6、75*L *1.95=2.21L均布荷載q=1.2NGk+1.4NGk=1.2*18.5hL+1.4*2.21L=（22.2h+3.1）L橫向圍棱受力簡化如下圖所示：橫向圍棱受力圖橫向鋼管受到的最大彎矩M=qL2/8=（22.2h+3.1）L3/8橫向圍棱彎矩圖橫向鋼管的彎曲正應力M/W f式中f-為鋼管的抗拉、抗壓、抗彎強度設計值， 對Q235A級鋼的f取為205N/mm2。M-橫向鋼管圍棱承受的最大彎矩值；W-鋼管的截面模量，單根鋼管截面模量為5.26cm3。將數值代入公式得到：205*103（22.2h+3.1）L3/（8*5.26*2*10-6）由以上公式推到出h與L的函數關

7、系h=(17.2825/L3-3.1)/22.2 高度h與跨度L的函數關系（單位：m）x0.50.550.60.650.7h5.9486494.39985523.3248462.5554631.990374 根據上表得出排架橫向間距布置圖，如下所示： 排架橫向立桿布置圖（2）豎直方向立桿軸向力驗算 據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范，支架立桿的軸向力設計值N計算式為： N= 1.2NGk+1.4NQk=（22.2h+3.1）L，由此得到下表： 豎向各根鋼管承受軸線力計算表X(m)0.50.550.550.60.650.650.70.70.7H（m）4.583.873.2

8、92.852.482.181.971.841.8N（KN）52.3948.9641.8839.8237.833.4732.7830.7630.14通過上表可知,立桿段的最大軸向力為52.39KN,我部采用48×3.5鋼管，其截面面積為4.89cm2，立桿截面的軸向壓力為=52.39×103N/4.89×102mm2107.13N/mm2 =205N/mm2。立桿受力滿足要求。(3)水平方向軸向力驗算由于進廠路交通洞在基坑中，因鋼管腳手架擋風面積小，風荷載考慮由兩側邊坡承受，對鋼管作用忽略不計，故不考慮風荷載。我們以混凝土澆筑產生的水平側壓力及人員設備對模板產生的作

9、用力為主進行分析計算：根據建筑施工模板安全技術規(guī)范中傾倒混凝土時，對垂直模板產生的水平荷載取值范圍可知，對于容量小于0.8m3的運輸器具，其產生的水平最大荷載為6KN/m2，振搗混凝土時產生的荷載標準值，對水平模板可采用2Kn/m2，即水平產生總荷載為8KN/m2。根據前面資料可知，拱高為2.96cm，橫向間距為75cm，水平方向產生最大力為8*2.96*75=17.96KN；單根48×3.5鋼管截面面積為4.89cm2，立桿段的軸向壓力為17.96×103N/4.89×102mm236.7N/mm2 對Q235A級鋼的抗壓強度設計值f取為：=205N/

10、mm2,設置一根水平桿滿足抗壓強度要求，為了確保施工安全，按照0.9m設置水平桿。2、穩(wěn)定性驗算 腳手架有兩種可能的失穩(wěn)形式：整體失穩(wěn)和局部失穩(wěn)。整體失穩(wěn)破壞時，腳手架呈現(xiàn)出縱橫立桿與橫向水平桿組成的空間框架，沿剛度較弱方向大波鼓曲現(xiàn)象。一般情況下，整體失穩(wěn)是腳手架的主要破壞形式。由于整體失穩(wěn)是腳手架的主要破壞形式，整體穩(wěn)定按式N/（A）f計算N計算立桿段的軸向力設計值（N）。N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk 式中：NG1k腳手架結構自重產生的軸向力標準值；NG2k構配件自重產生的軸向力標準值；NQk施工荷載產生的軸向力標準值總和。軸心受壓穩(wěn)定系數，應根據立桿長細比查表

11、求得。 立桿長細比lo/i 式中：lo計算長度 Lo=kuh i立桿截面回轉半徑，為1.58cm；h支架立桿的步距,取0.9m；K立桿計算長度附加系數，其值取1.155；u滿堂腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數，查表取值1.285；則lo=1.155×1.285×0.9=1.336m 立桿長細比lo/i1.336×100/1.58=85查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄C表C得0.693；我部鋼管橫向間距為0.5m0.7m，受力最重部位為拱腳，以拱腳進行穩(wěn)定性驗算，拱腳以下部位步距為0.9m，拱腳第一根鋼

12、管高度為5.1m，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄A.0.3，當縱距為0.75m，橫距為0.5m，步距為0.9m時，滿堂支撐架立桿承受每延米結構自重標準值為0.1563KN/m，  N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQk =1.2 NG2k+1.2 NG1k+1.4 NQk=q+1.2 NG1k=52.39+5.1*0.1563=54.187kN則N/（A）54.187/（0.693×4.89）173.4N/mm2< f205 N/mm2 支架滿足穩(wěn)定性要求。 進廠路交通洞排架示意圖四、 腳手架的施工1、水平桿的構造（1

13、）縱向水平桿的構造縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨?？v向水平桿接長宜采用對接扣件連接，并應符合下列規(guī)定：、縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3； 、搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。 2、橫向水平桿的構造主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。3、立桿的設置 （1）立桿必須用連墻件與構建筑物可靠連接

14、。（3）立桿接長除頂層頂步可采用搭接處，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接： 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4、掃地桿的構造 從基礎面起桿時，腳手架必須設置縱、橫向掃地桿： （1）縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于300mm處的立桿上。 （2）橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的

15、立桿上。 （3）當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。5、剪刀撐與橫向斜撐的構造 （1）在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；在外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m。 （2）外側及23道橫桿設剪刀撐，排架基礎以上12m范圍內每排橫桿均應設置剪刀撐。 （3）每道剪刀撐跨越立桿的根數不超過7根，每道剪刀撐寬度不小于2跨或4m和不大于4跨或8m，斜桿與地面的傾角宜在45°60

16、6;之間。 （4）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。 （5）橫向斜撐應在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜撐的固定應符合腳手架規(guī)范中關于門洞斜腹桿固定的相關規(guī)定；除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。 6、腳手架搭設流程腳手架搭設應自下而上進行，流程如下（圖6-1）：圖6-1腳手架搭設典型流程（1）剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。（2）扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，且不應大于65N.m。 （3）在主

17、節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm（圖6-2）。圖6-2主節(jié)點處各扣件中心點相互距離（4）對接扣件開口應朝上或朝內，即立桿朝內、水平桿朝上。（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm（圖6-3）圖6-3各桿件端頭伸出扣件長度（6）每搭完一步腳手架后，應按腳手架規(guī)范的規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。 （7）腳手架離坡面不宜大于20cm，大于20cm的，必須采取隔離措施。（8）腳手架與各類輸電線路的距離必須符合規(guī)定的安全距離，否則必須采取必要的安全防護措施。搭設和拆除腳手架時，必須注意安全，

18、謹防桿件碰及高壓線后傷人。 （9）搭設架子時，所用扳手應系繩保護，所用的緊固件、工具應放在工具袋內，傳遞所用的緊固件、材料、工具不準拋擲。 7、腳手架拆除 1、拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求，據此補充完善拆除順序和措施，并進行拆除安全技術交底。 2、拆除前應先將腳手架上雜物、地面障礙物、電器設備及其它管線先行拆除。 3、拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。拆除腳手架縱向水平桿、剪刀撐時，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作者往下順桿件。 4、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整

19、層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。 5、腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。6、腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按腳手架規(guī)范的規(guī)定設置連墻件和橫向斜撐加固。 7、構配件、安全網、密目式安全立網嚴禁拋擲至地面。用繩索捆牢，用手或滑輪緩慢下放，集中堆放在指定地點。 8、拆除排架現(xiàn)場，必須設置安全哨和警示牌，必須有安全員跟班監(jiān)督施工排架檢查和驗收。五、 混凝土施工混凝土的運輸采用自卸車運輸至施工部位，長臂反鏟或履帶吊配合臥罐從進廠路

20、兩側下料，下料時，應嚴格控制其厚度，下料時應注意避免直接接觸模板、止水、埋件，防止對這些構件造成移位破壞。鋪料方法主要采用平鋪法、臺階法。對于拱頂以外部分采用臺階法澆筑，每坯層混凝土厚度控制在3050cm之間；對于拱頂及其拱腳以下部位面積較小、采用平鋪法施工，拱腳部位要兩側同時下料施工，確保兩側施工速度一直，施工過程中，加強對拱頂部位上浮度的監(jiān)測，若大于5mm，停止下料施工，在頂部預壓沙袋或其他措施，確保支撐拱架結構安全后施工?；炷琳駬v選用100、70的振搗器，100變頻振搗器為主，70振搗棒為輔，用于靠模板邊提漿振搗使用。每一個位置的振搗時間以混凝土不再顯著下沉，不出現(xiàn)氣泡并開始泛漿為準，

21、同時應避免振搗過度。振搗器前后兩次插入混凝土中的間距，不超過振搗器有效半徑的1.5倍，振搗上坯層混凝土時，應將振搗器插入下坯層混凝5cm左右，以加強上下層混凝土的結合，振搗器距模板的垂直距離不應小于振搗器有效半徑的1/2，不得抵住模板振搗，不得觸動鋼筋及預埋件。貼近模板的混凝土可適當采取復振措施，以保證混凝土的外觀質量，但要嚴格控制復振間隔和持續(xù)時間?；炷翝仓?218h，即可開始灑水養(yǎng)護，平面采用連續(xù)灑（流）水養(yǎng)護，養(yǎng)護至上層混凝土開始澆筑為止；對于拱頂及其兩側直立部位采用掛管流水養(yǎng)護，養(yǎng)護時機為拆模后即開始流水養(yǎng)護，水管隨模板上升而上升，養(yǎng)護時間不得少于28天，以防由于早期失水過快而產生

22、塑性裂縫和干縮裂縫。六、 施工計劃及其資源配置1、施工進度計劃根據我部目前施工情況及總進度計劃，進廠路交通洞計劃于2015年5月10日開始施工，由于進廠路交通洞橫跨溢洪道，前期為確保溢洪道上下游的通車，經業(yè)主同意預留進廠路右孔作為上下游交通道路，因此我部計劃先施工中孔，其次是左孔，待中孔強度達到設計要求后，具備通車條件，滿足上下游交通條件后，在開挖溢洪道進廠路交通洞右孔，開始施工右孔，施工計劃如下：中孔施工時間2015年5月10日2015年6月21日；左孔施工時間2015年5月20日2015年7月25日；中孔混凝土等強時間2015年6月22日2015年7月19日；右孔開挖、支護及灌漿施工時間2

23、015年7月20日2015年8月20日；右孔施工時間2015年8月21日2015年10月15日。2、資源配置由于該部位施工中需要搭設排架，拼裝組合鋼模板，施工工藝復雜，工序較多，需要大量的人員及機械設備，資源配置見下表：表1 混凝土主要施工機械設備表序號資源名稱型號及規(guī)格單位數量備注1長臂反鏟PC360臺16000m3/月2履帶吊QU70臺13000m3/月3自卸汽車東風輛821m34變頻振搗器100mm套41套帶兩個100振搗棒5軟軸振搗棒70臺46液壓自蓄能式混凝土臥罐YW3臺27吊罐臺18鐵鍬把109雨布M21000倉位覆蓋用10發(fā)電機100kw臺1備用11鋼模板P3015塊70012鋼模板P1015塊80013鋼管48米1500014混凝土工個4單班配置15模板工個10單班配置16鋼筋工個8單班配置17架子工個10單班配置18普工個4單班配置19汽車駕駛員個8單班配置20電工個2單班配置21項目部管理人員個6雙班配置七、 質量控制措施 1、 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T 228）的有關規(guī)定；2、鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合規(guī)范的規(guī)定；3、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)