真正的公式大全

1、連接器吧（）中國連接器論壇，電子連接器行業(yè)權(quán)威網(wǎng)站！同軸連接器設(shè)計參考資料1972年高頻插頭座集中設(shè)計<參考資料>一、 同軸線的基本公式：一般地說，同軸連接器（亦稱插頭座）是指在同軸系統(tǒng)中，用于系統(tǒng)與系統(tǒng)，元（部）件與元（部）件，電纜與電纜，之間的連接之元件。它主要起機械連接作用，在電氣上無特殊用途。當(dāng)然，它的電性能的好壞對整個系統(tǒng)將有嚴(yán)重的影響，不可輕視。因此基本上可以把連接器分成三大類。一類是連接電纜的電纜插頭，另一類是連接硬同軸線的各種型式的硬線插頭，還有一類是用于連接同阻抗不同線徑的連接器之轉(zhuǎn)接器。但它們都是一段具有連接機構(gòu)及其它裝置的同軸線。所以，設(shè)計同軸連接器的基本依據(jù)

2、是同軸傳輸線的理論。為了便于工程設(shè)計時查閱，將同軸線的基本公式列下：1、 特性阻抗： 60 D近似公式：Z0= ln （1） d 59.95860±0.0006 D精確公式：Z0= ln （2） d式中，Z0理想*同軸線的特性阻抗，單位 D外導(dǎo)體內(nèi)徑 d內(nèi)導(dǎo)體外徑 介質(zhì)相對介電常數(shù)根據(jù)上無26廠介紹，幾種常用材料的相對介電常數(shù)為：工業(yè)聚乙烯：20時，=2.24；-40+40時，=2.222.26聚苯乙烯：=2.54聚四氟乙烯：=2.02 (=2.05)實際上，在生產(chǎn)過程中，相對介電常數(shù)每批不一，會有一定的變化，使用時，必須注意。*所謂“理想”是“一切理想”，即是，導(dǎo)體是絕對導(dǎo)體（）介

3、質(zhì)是絕對不導(dǎo)體（0），同時線是絕對均勻，等等。2、 同軸線的電感、電容、電阻、電導(dǎo)： 1 DL= ln H/m 2 d 21C= F/mD Ln d 1 1 1 f 1R= （+） /m （3） 2 D d 21G= /·mD Ln d1=·0 0=4×10-7 H/m 11=·0 0= ×10-9 F/m 36式中，L、C、R和G分別表示單位長度上的電感、電容、電阻和電導(dǎo)。相對導(dǎo)磁率 相對介電常數(shù)導(dǎo)體導(dǎo)電率 1介質(zhì)導(dǎo)電率 f頻率3、 衰減公式： Rs 1B=B導(dǎo)+B介= + Z0G 2Z0 2 1 1 1f·· 1B導(dǎo)=

4、（ + ） × 奈/m2 D d Dln d 1 B介= 奈/m （4） 2 11奈=8.57分貝 式中：RS表示導(dǎo)體集膚表面電阻4、 擊穿功率公式： D P D2 ln d = (5) DEmax2 120（）2 d式中，P擊穿功率 單位：瓦Emax最大沖穿電強度（空氣一般為3×106/m）5、 相位，相位常數(shù)： 2= wLC = g 2=l = ·l （6）0 式中，g、0表示同軸線中和真空中的波長。l線的長度6、 輸入阻抗公式： ZHCos·l+jZ0Sim·lZl= Z0 (7) Z0Cos·l+jZHSim·l式中

5、，ZH負(fù)載阻抗，l以終端起標(biāo)的長度7、 反射系數(shù)： ZH-ZO= e-j2·l （8） ZH+ZO 1+VSWR= （9）1-式中，VSWR表示電壓駐波比，standing-wave.ratio11是反射系數(shù)的幅值。8、 工作頻率極限：工作頻率上限由TE11模的截止頻率決定。TE11模的截止頻率可近似地表示為： 190.8fco= （10） （D+d）由于導(dǎo)體有限電導(dǎo)率會引起一定的趨表深度和一定的串聯(lián)電阻，這決定了精密同軸傳輸線的工作頻率下限。這個下限可近似地由下式?jīng)Q定： 1.824×109 1 1f （+）2 MHZ （11） A2 D d 式中，A允許的阻抗誤差 %導(dǎo)體

6、的電阻率 /m9、 機械公差對特性阻抗的影響：對（1）式微分，可得機械公差引起特性阻抗的變化量： 60 D dZO/ZO= （ - ） （12） Z0 D d對于50的空氣線，上式變?yōu)椋?D-2.34dZO/ZO= 1.2() （13） D對于75的空氣線， D-3.49dZO/ZO= 0.8() （14） D式中，D外導(dǎo)體直徑公差d內(nèi)導(dǎo)體直徑公差由此引起的駐波比為： Z0VSWR= 1+ （15） Z010、 不同心度引起特性阻抗的偏差： e2ZO-240 （16） D2-d2對于50的同軸線 e2ZO-296 （17） D211、 有限電導(dǎo)率引起特性阻抗偏差： 1 1 1ZO= 302 (

7、+)(1+j)Z0 （18） f D d12、 導(dǎo)體槽對特性阻抗的影響：在50的空氣介質(zhì)中，導(dǎo)體上槽所引起的特性阻抗偏差為下式?jīng)Q定： wZ1= +12.5N1()2 % d W （19）Z2= +12.5N2()2 % D式中，Z特性阻抗變化的百分?jǐn)?shù)N槽的數(shù)目w內(nèi)導(dǎo)體上的槽寬W外導(dǎo)體上的槽寬為補償這個變化，開槽處內(nèi)外導(dǎo)體直徑也應(yīng)相應(yīng)變化 W-2計算公式為：d= +104N1 d W2D= -104N2 （20） D（其實，在實際設(shè)計中，極少應(yīng)用此式）13、 導(dǎo)體間隙對特性阻抗的影響：由導(dǎo)體間隙引起的駐波比由下式?jīng)Q定： d-N1wS= 0.064fg1ln() % Dg-N1w Dg-N2W （

8、21）S= 0.064 fg1ln() % D-N2W 式中，S駐波系數(shù) % （即S=VsWR-1）f頻率 GHZ 1g間隙寬度 密耳（ 吋） 1000dg間隙處內(nèi)導(dǎo)體直徑 吋 Dg間隙處外導(dǎo)體直徑 吋其它符號的意義與以前相同等效介質(zhì)電常數(shù)的計算： 在實際應(yīng)用中，常遇到在同一模截面上有幾種不同介質(zhì)的情況，典型結(jié)構(gòu)有環(huán)形和扇形兩種： 環(huán)形絕緣子的等效介電常數(shù)由下式?jīng)Q定： Dn ln d= （22）n 1 Di ··ln i=1 i Di-1式中，i第i層環(huán)的介電常數(shù)Di第i層環(huán)的外徑Di-1第i層環(huán)的內(nèi)徑Dn實為外導(dǎo)體內(nèi)徑DD0=d 扇形絕緣子等效介電常數(shù)為下式所決定： n

9、Qi= ·i () （23a） i=1 360式中，i第i塊扇形的相對介電常數(shù)Qi第i塊扇形所占據(jù)的角度二、 階梯同軸線：在實際應(yīng)用中，理想的均勻的同軸線是沒有的。由于各種需要和困難，經(jīng)常要變化同軸線截面尺寸。在這種情況下，前面所述關(guān)于特性阻抗的公式就不適用了。因此，必須根據(jù)變化后的情況，找出規(guī)律性的東西。（一） 階梯同軸線的等效電路在同軸連接器設(shè)計中，最常遇到的階梯同軸線主要有三種： 圖一在均勻同軸線中，電力線受垂直于金屬表面均勻分布的。由于導(dǎo)體線徑變化，出現(xiàn)階梯，這時電力線仍然要垂直于所有的金屬導(dǎo)體表面。因此，就破環(huán)了電磁分布的均勻性，應(yīng)用電磁場理論于階梯同軸線中，并代入邊界條件

10、，可知在導(dǎo)體線徑突變處，相當(dāng)于在均勻傳輸線中并聯(lián)上一集總電容，這個電容稱為不連續(xù)電容。因此，可用圖二的等效電路來表示階梯同軸線。這樣，就可以應(yīng)用電路理論來解決問題。 圖二 階梯同軸線的等效電路圖三 (見附錄1)同軸線內(nèi)導(dǎo)體階梯電容，單位Ff/cm，當(dāng)乘以外導(dǎo)體圓周長時，所得階梯電容是Ff計算公式： 2+1 1+ 4Cd= （ln 2ln）+1.11×10-15（1-）（-1） F/cm 100 1- 1-2 2+1 1+ 4= 6.5×10-14( lg 2lg)+ 1.11×10-15（1-）（-1） F/cm 1- 1-2當(dāng)0.011和1.06.0的范圍內(nèi)，公

11、式引起的最大誤差為±0.3fF/cm圖四 (見附錄2)同軸線外導(dǎo)體階梯電容，單位Ff/cm，當(dāng)乘以內(nèi)導(dǎo)體圓周長時，所得階梯電容是Ff（=10-15法拉）計算公式： 2+1 1+ 4Cd= （ ln 2ln）+4.12×10-15（0.8-）（-1.4） F/cm 100 1- 1-2 2+1 1+ 4= 6.5×10-14（ lg 2lg）+4.12×10-15（0.8-）（-1.4） F/cm 1- 1-2當(dāng)0.010.7和1.56.0的范圍內(nèi)，公式引起的最大誤差為±0.6fF/cm（二） 不連續(xù)性電容的計算： 不連續(xù)性電容的精確計算十分繁，

12、在工程應(yīng)用中，只要應(yīng)用事先計算繪成的曲線，或應(yīng)用近似計算公式就夠了。1、 內(nèi)導(dǎo)體或外導(dǎo)體上的單一臺階同軸線內(nèi)導(dǎo)體，階梯電容可用下式近似計算： 0 2+1 1+ 4Cd1= ln 2ln+1.11×10-15100 1- 1+2×（1-）×（-1） F/cm (23b)在0.011和1.06.0的范圍內(nèi)，公式引起的最大誤差為±0.3fF/cm同軸線外導(dǎo)體，階梯電容可用下式近似計算： 0 2+1 1+ 4Cd2= ln 2ln+4.12×10-15100 1- 1+2×（0.8-）×（-1.4） F/cm (24)公式所引起的最

13、大誤差為±0.6F/cm在0.71.0和1.56.0的范圍內(nèi)，Cd2= Cd0+6.2×（1-）2·（-1.4） F/cm 0 1+2 1+ 4Cd0= ln 2ln F/cm （25） 100 1- 1-2公式引起的最大誤差小于±0.3F/cm 和的定義見備注。 除了近似公式計算外，還可以應(yīng)用圖三、圖四的曲線，查得Cd，再算Cd，算法是： 圖五 圖六 Cd1=b Cd1（·） Cd2=a Cd2（·） B b= = a a b-c c-a= = b-a b-a Cd1 和Cd2的數(shù)值從曲線查出。2、 兩個導(dǎo)體上同時有階梯的情況 圖七

14、 雙階梯同軸線 對于這種情況，在遠(yuǎn)離臺階的R區(qū)域和S區(qū)域，電磁場的分布是均勻的，電力線是徑向的。在內(nèi)外導(dǎo)體的空間中，電位隨半徑按對數(shù)規(guī)律變化。因此，可以設(shè)想，有一個等位間連續(xù)的通過階梯處的擾亂區(qū)域。這個等位面的直徑可按下式計算： d b lga·lg lgc·lg c ar= lg-1 （26） d blg lg c a于是，在臺階處的不連續(xù)電容可以分解成為兩個不連續(xù)電容Cd1 和Cd2的串聯(lián)， Cd1·Cd2即： Cd= （27） Cd1+Cd2而Cd1 和Cd2可按前述之方法計算。3、 臨近效應(yīng)通常，在實際應(yīng)用中，絕緣支撐的厚度總是不大的。因此，在支撐邊線兩個

15、不連續(xù)電容，總是靠得比較近的。如圖八所示，這樣，兩個臺階上所產(chǎn)生的邊線場會互相影響，這種影響相當(dāng)于在單獨計算單一階梯的不連續(xù)電容時，有效值減小了。也就是在計算時，必須乘上一個鄰近系數(shù)加以修正。這個臨近系數(shù)可以從圖八所示的曲線查出來。這條曲線是平行板線的情況，在下表中列出了=6 =0.5， B為任意值的同軸線的臨近系數(shù)。可以看出，二者的差別是不大的，因此，可應(yīng)用圖八于同軸線。所引起的誤差不大于3%。 圖八 (b) 平行板線的鄰近系數(shù) (c) 同軸線的鄰近系數(shù)表 =0.5， B為任意值的同軸線和平行板線的臨近系數(shù)對照表臨近比平行板線同軸線 =6內(nèi)臺階外臺階0.00.0000.0000.0000.2

16、0.6040.5860.5870.40.8730.8580.8590.60.9690.9600.9600.80.9960.9910.9911.01.0001.0001.0004、 頻率對不連續(xù)電容的影響各種頻率下的不連續(xù)電容略有不同，圖九畫出了頻率修正系數(shù)為（r3-r1）/的關(guān)系。圖九 同軸線階梯電容對（r3-r1）/的修正系數(shù)(見附錄3)三、 同軸連接器的設(shè)計（一） 基本設(shè)計原則隨著國防科研的日益發(fā)展和進(jìn)步，對同軸連接器的要求越來越高，其中有一個重要要求是在盡可能寬的頻帶內(nèi)，有最佳的電氣性能。為此，必須應(yīng)用三個設(shè)計原則，它不僅適用于精密的寬帶同軸元件，而且適用于一般同軸連接器的設(shè)計。1、設(shè)計

17、原則1在同軸線的每一個長度單元上，盡可能保持一致的特性阻抗。在以往的設(shè)計中，常常利用一段特性阻抗高于或低于標(biāo)稱值的同軸線來補償導(dǎo)體直徑的階梯，導(dǎo)體上的槽或間隙所引起的不連續(xù)性，這種設(shè)計雖然也能獲得好的性能，但頻帶不可能很寬。為了獲得最佳的寬帶性能，在同軸線的每一橫截面上，都必須盡可能地使特性阻抗等于標(biāo)稱值。（例如50）2、設(shè)計原則2對于每一個不可避免的阻抗不連續(xù)性，采取各自的共面補償。阻抗不連續(xù)性總是不可避免的。例如，在支撐內(nèi)導(dǎo)體不得不采用絕緣支撐，于是發(fā)生了導(dǎo)體直徑的突變，引起阻抗的不連續(xù)。在這種情況下，為了獲得最佳性能，首先，應(yīng)將未補償?shù)牟贿B續(xù)性減至最小。就使外導(dǎo)體向外切割的深度，約為“完

18、全切割”深度的20%（這時總不連續(xù)電容最?。?，然后，對殘余的“擾亂”進(jìn)行單獨的共面補償。共面補償是在不連續(xù)處引進(jìn)“補償”，對支撐來說這相當(dāng)于在支撐表面除去部分材料，以獲得最佳特性。實踐表明，在同軸線的較長區(qū)域內(nèi)，改變特性阻抗以補償集中的不連續(xù)性。將會限制頻帶寬，因而必須避免。3、設(shè)計原則3（一） 把機械公差對電氣性能的影響減至最小 在同軸器件中，導(dǎo)體尺寸的公差是不可免的，但是通常幾種機械公差都影響導(dǎo)體直徑公差，例如，“N”型插座中，內(nèi)導(dǎo)體插孔直徑公差由三個公差迭加而成，即插孔的外徑公差、內(nèi)徑公差以及配接插針的外徑公差。因此，使電氣上是重要的尺寸只有一個機械公差的影響，并且這個尺寸不受磨損。（二

19、） 標(biāo)稱尺寸的選擇由（1）式?jīng)Q定內(nèi)、外導(dǎo)體的標(biāo)稱直徑，并考慮標(biāo)準(zhǔn)化、系列化，由（12）式根據(jù)技術(shù)要求決定公差，配合尺寸要考慮通用性、互換性。（三） 絕緣支撐的設(shè)計在同軸連接器中，絕緣支撐是免不了的，絕緣支撐設(shè)計得是否合理，對連接器的性能有嚴(yán)重影響。絕緣支撐的結(jié)構(gòu)型式可有許多，但設(shè)計原理都是一樣的，因此，這里只介紹二種用得最多的絕緣支撐的計算方法。（1） 平面支撐的設(shè)計這種支撐如圖十所示，這種支撐由于結(jié)構(gòu)簡單，廣泛應(yīng)用。如前所述，在導(dǎo)體直徑突變處，可用電路理論求得最佳尺寸。如圖十所示的等效電路類似于典型的型網(wǎng)絡(luò)，電網(wǎng)絡(luò)理論知，適當(dāng)選擇L和C的數(shù)值，可使輸入阻抗等于特性阻抗，只要把二者加以比較，就

20、可以找出規(guī)律性的東西。 圖十詳細(xì)的敘述見50-7，50-16硬線插頭座研制小結(jié)，現(xiàn)把結(jié)果列下： 2wcd w2cd2y11+ctgQ -1/2 =y0 (28a) y1 y12或Z11+2Z1wcd·ctgQ-w2cd2Z12-1/2 =Z0 （28b）式中，Z1介質(zhì)區(qū)域內(nèi)的特性阻抗W=2f圓頻率Cd介質(zhì)支撐一側(cè)的不連續(xù)電容 2Q= ·l 上述就是設(shè)計計算平支撐的依據(jù)，由于式中Cd與（D1/d1）有關(guān)，但不是簡單的函數(shù)關(guān)系，所以還不能直接以上式來求得D1和d1。不過可以用逐次逼近法求解D1和d1，即先設(shè)D1/d1=x1，計算等式左邊之?dāng)?shù)值，看其是否等于y0或z0，若不等，又

21、設(shè)D1/d1= x2，重復(fù)計算，直至相等為止。由上式可見，匹配只在唯一的頻率上獲得，而在其余頻率上，匹配被破壞，駐波系數(shù)不等于1，這可以計算出來， Z0cosQ-Z0Z1wcdsinQ+jz1sinQZBX= （29） (cosQ-Z1wcdsinQ)+j(Z0y1sinQ+2wcdZ0cosQ-Z0Z1w2cd2sinQ) ZBX-Z0反射系數(shù)，T= （30） ZBX+Z0 1+駐波系數(shù)，VSWR= （31） 1-式中，ZBX支撐輸入一側(cè)上的輸入阻抗反射系數(shù)的絕對值根據(jù)上述方法計算的50-7硬線插頭座的駐波系數(shù)為實測值，列在下表中：表50-7硬線插頭座的駐波特性F(MHz)650130018

22、0026003780VSWR標(biāo)只1.0021.0041.0071.0081.012對1.0031.0061.0081.0031.010VSWR測1.0131.0151.0131.0281.028(2)寬帶絕緣支撐的設(shè)計計算在寬帶元件中，廣泛采用圖十一所示的典型結(jié)構(gòu)，關(guān)于這種支撐的設(shè)計Kraws曾在1960年和1962年分兩部份給出了許多經(jīng)驗數(shù)據(jù)和經(jīng)驗曲線，但他沒有給出理論計算的方法。 圖十一根據(jù)設(shè)計原則1在介質(zhì)區(qū)域內(nèi)，應(yīng)該使特性阻抗公式中求出D1和d1（其中D1常是選定的）。為了消除鄰近效應(yīng)和計算方便，支撐厚度l可按下式?jīng)Q定（也可選?。﹍D1-d0因此，問題變成求槽深。為此，可使AA和BB之間

23、的鏡像阻抗等于標(biāo)稱特性阻抗。導(dǎo)體直徑的變化可用一并聯(lián)的不連續(xù)電容Cd等效。同軸線單位長度的電感和電容分別為： 1 D1L= ln H/m2 d1 21C= F/m D1 Ln D1由于一般很短，可認(rèn)為二電容并聯(lián)相加，即凈電容C為C=C+Cd開槽區(qū)域的鏡像阻抗Z0為： L LZ0= = C C+Cd令Z0= Z0，則得： Z0+Cd= （32） L-Z02C上式還可以進(jìn)步簡化： L = Z0 L= Z02C0 C0C0為未刻槽時，介質(zhì)區(qū)域內(nèi)單位長度的電容，將上式代入（32）式， Z02Cd得：= ZO2(C0-C) Cd lnD1/d1亦得：= （33a） 20（-） Cd D1或：= 18&#

24、215;109× ln (m) （33b） - d1式中，是AA和BB之間區(qū)域的等效介電常數(shù)。根據(jù)（21）式對于此例，等效介電常數(shù)為： D1 lg d1= （34） d3 d2 D1 lg+lg+lg d2 d1 d3在設(shè)計中，d2、d3可任意取。根據(jù)（33）式計算的一個實際例子是50-16支撐，在此例中，?。篋1=18， D0=16， d0=6.95 d2=7， d3=16求得：d1=5.46， =0.31這個支撐片的性能，測試結(jié)果列在下頁表中。由于受測試條件限制，不能在任意頻率上進(jìn)行，同時最高頻率只測到8000MHz。在參考資料中提到，絕緣支撐的重量對電氣性能起著最重要的影響。而

25、介電常數(shù)的微小變化及支撐表面凹痕時，電氣性能只起次要的影響。在設(shè)計中，對絕緣支撐的重量應(yīng)加以考慮，最好通過實驗找出最佳重量。在生產(chǎn)中應(yīng)可能的使支撐重量接近于規(guī)定值，關(guān)于這一點，有待于在實踐中進(jìn)步證實。50-16 寬帶支撐的電氣性能（測試數(shù)據(jù)）fMHz VSWR樣品2666400053326668800011.0081.011.0251.0151.0221.0221.021.0221.0221.0131.0371.011.0251.0141.0111.0181.0181.02651.021.0161.0141.0171.017平均值1.0221.0151.0211.0181.017絕緣支撐與金屬

26、表面間的間隙會對是電氣性能起很大影響。因此，在各個方向上，絕緣支撐與相配的金屬零件最好取壓配合，以消除空氣間隙。四、 同軸轉(zhuǎn)接器設(shè)計在同軸系統(tǒng)中經(jīng)常會遇到不同型號的連接器，要把它們連接起來，必須借助于轉(zhuǎn)接器才能完成，它的作用就是把線徑不同的連接器配起來。在設(shè)計電纜接頭時，也往往會遇到同阻抗不同線徑的轉(zhuǎn)接問題。（略）<參考資料二>寬帶絕緣支撐的設(shè)計計算在寬帶元件中，廣泛應(yīng)用如圖所示的典型結(jié)構(gòu)?，F(xiàn)以L27為例進(jìn)行設(shè)計計算。1、 空氣部分的標(biāo)稱尺寸D0和do根據(jù)特性阻抗公式算出：D0=16 do =6.95?。篋0 =16+0.04 do =6.95+0.04+0.02 (涂復(fù)前尺寸)2

27、、 介質(zhì)部分的內(nèi)外導(dǎo)體直徑根據(jù)設(shè)計原則1，在介質(zhì)區(qū)域內(nèi)應(yīng)該使特性阻抗等于標(biāo)稱值Z0=50取=2.05 D1=18 18 18 18于是， d1= = = =5.46 50×2.05 lg-10.5182 3.3 lg-1 138.156最后取：D1=18+0.04 d1=5.5-0.04-0.03 （涂前尺寸）3、取：d2=7 d3=164、求補償槽深度（1） 求等效介電常數(shù)： D1 ln d1 = 1 d2 1 d3 1 D1 ln+ln+ln 1 d1 2 d2 3 d3 已知：1=3=2.05， 2=1 18 2.05lg 5.46= =1.19 7 16 18 lg+2.05

28、lg+lg 5.46 7 16（2） 等位參考面直徑D 16 18 lg5.46lg lg6.95lg 6.95 5.46D= lg-1 16 18 16 18 lg lg lg lg 6.95 5.46 6.95 5.46= lg-11.082 D=12.0812（3）求Cd Cd1(外導(dǎo)體直徑變化引起的不連續(xù)性電容) 16-12 4= = =0.667 18-12 6 18= =1.5 12 0.6672+1 1.667 4×0.667Cd1=6.5×10-14×( lg 2lg) 0.667 0.333 1-0.667 +4.12×10-15

29、15;(0.8-0.667) ×(1.5-1.4) F/cm =(9.88+0.0548) ×10-15 F/cm =9.94×10-15 F/cmCd2（內(nèi)導(dǎo)體直徑變化引起的不連續(xù)性電容） 12-6.95 5.05= = =0.772 12-5.46 6.54 12= =2.2 5.46 1+0.7722 1.772 4×0.772Cd1=6.5×10-14×（lg 2lg） 0.772 0.228 1-0.7722 +1.11×10-15×(1-0.772) ×(2.2-1) F/cm =5.254&

30、#215;10-15 F/cm 臨近效應(yīng)修正系數(shù)：=0.91 考慮到介質(zhì)和臨近效應(yīng)： 5.254×9.94Cd= ×10-15×3.1416×1.2×1.19×0.91 5.254+9.94 =13.98×10-15 F 13.98×10-15 18= 18×109××ln m 2.05-1.19 5.46 =3.5×10-4 m =0.35mm 最后?。?0.3±0.03mm綜合上述結(jié)果，得支撐尺寸為 實驗結(jié)果：1、 對不同支撐（深度不同）作駐波測試，結(jié)果如下：f

31、 MHz VSWR2666.740005332666880000.21.0241.161.50.251.0351.0151.161.150.31.021.0161.0141.0171.0170.351.0181.021.0251.0251.0250.41.0251.031.0171.031.055這是第一次實驗，可以看出，當(dāng)=0.30.35時，VSWR最小，其中=0.2和=0.25時，出現(xiàn)了較大的駐波比（大于1.1），可能是裝配失誤或測量誤差，而非支撐所致，不作定論。之后又重對=0.3的幾對插頭進(jìn)行測試，結(jié)果列下表：f MHz序號 VSWR2666400053326668800070.251.

32、0091.0121.0271.0201.02080.351.0211.011.0281.0400.31.0181.011.0251.0151.0220.31.0221.021.0221.0221.0130.31.0371.011.0251.01100.31.0111.0181.0181.026后幾對平均VSWR1.0221.0151.0211.0181.017可以看出，=0.3時，性能較好。最近，為了證實上列數(shù)值是否可靠，又重新加工了一批插針插孔和絕緣支撐，再次測量，結(jié)果列下表：f MHz序號VSWR120018002400300036004200400001.011.011.0131.021.031.02521.0121.011.011.0111.011.01731.0131.011.011.0191.0191.0111.01141.02751.027VSWR1.0121.011.0111.0171.021.0171.022f MHz序號 VSWR47805400600066006720722501.031.0