外架、卸料平臺搭設及拆除施工方案

1、外腳手架、卸料平臺搭設及拆除施工方案編制:審核：審批人及審批意見：編制單位（章）：編制時間：年月日總監(jiān)審核意見：監(jiān)理單位（章）:建設單位項目負責人審批意見:建設單位（章）：62外腳手架、卸料平臺搭設及拆除施工方案審批表NO：公司/分公司部門審核意見部 門審核人職務/職稱審核意見生產(chǎn)技術(shù)質(zhì)量安全材料設備公司/二層機構(gòu)審批意見:簽章： 年 月 日建設（監(jiān)理）單位審批意見：簽章： 年 月 日外腳手架、卸料平臺搭設及拆除施工方案審批表NO：公司/分公司部門審核意見部 門審核人職務/職稱審核意見生產(chǎn)技術(shù)質(zhì)量安全材料設備公司/二層機構(gòu)審批意見:簽章： 年 月 日建設（監(jiān)理）單位審批意見：簽章： 年 月 日

2、鋼管外腳手架施工方案工程概況:本工程為住宅小區(qū) 樓,位于 路北段，地下一層，地上16層框架剪力墻結(jié)構(gòu)、標準層高2。9米，總高H=49。6米。根據(jù)本工程特點及施工機具、材料及人力配備情況，本工程外架12層（共2層，高8.7m）采用落地式雙排扣件鋼管腳手架，39層（共7層，高20。3m)、1016層(共7層,高22.7m)采用懸挑扣件式雙排鋼管腳手架。12層落地式雙排扣件式鋼管外腳手架施工方案一、搭拆方案本工程外墻扣件式雙排鋼管腳手架施工嚴格按JGJ1302001規(guī)范（2002年版)要求進行。具體方案如下：1、雙排架基本搭設要求：、鋼管規(guī)格采用外徑48mm，壁厚3。5mm的焊接鋼管，鋼管、扣件、腳

3、手板、安全網(wǎng)的材質(zhì)符合規(guī)范JGJ1302001規(guī)范要求；、雙排外腳手架地基,如屬回填土應分層夯實達到計算要求的容許承載力，地基土方分層回填分層夯實、整平，土的壓實系數(shù)為0。9,承載力為fgk=135KPa；或采用澆C15砼100mm厚作硬化處理，fgk=10MPa；腳手架底座底面標高宜高于自然地坪50mm。、底部墊板采用200mm寬，50mm厚，1500mm長硬雜木墊板，墊板與地面密切接觸，無留空;按照方案要求的縱、橫間距放錢定位.腳手架基礎要有排水措施，防止積水浸泡。、立桿橫間距Lb=1。05m，縱距La=1。5m;落地雙排外腳手架搭設內(nèi)，外立桿采取對接接長，內(nèi)外大橫桿采取對接接長；有變形的

4、桿件和不合格的扣件不能使用，扣件擰緊程度要適當,隨時校正桿件垂直、水平偏差，避免誤差過大.相鄰立桿按頭位置應錯開布置在不同步距內(nèi)，且與相近大橫桿距離不宜大于步距三分之一；立桿與大橫桿必須用直通扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏；立桿垂直偏差不應大于架高的1/200。、落地雙排外腳手架搭設順序,擺放掃地大橫桿à立桿à裝掃地小橫桿à安裝第一步大橫桿à安裝拋桿à安裝第一步小橫桿à鋪站腳腳手板逐步搭設.、大橫桿步距h=1.8m，小橫桿貼近立桿布置、并搭于大橫桿之上,用直角扣件扣緊,每塊腳手板下設小橫桿,且不大于La/2;即應按五根考慮,間距La/2

5、=0.75m；小橫桿置于大橫桿之上用直角扣件扣緊，在使用過程中不得拆除緊貼立桿的小橫桿.、剪刀撐設置:本工程落地腳手架高為8.7m,按規(guī)范規(guī)定，在外架外側(cè)立面的兩端各設置一道剪刀撐,并應由底至頂連續(xù)設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m，剪刀撐與地面夾角為45º60º；、連墻件：本工程落地腳手架高為8.7m，根據(jù)規(guī)定宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。因此本工程按二步三跨剛性連接，而每層每二步（2h）三跨（3La)用橫桿鋼管將外架內(nèi)、外立桿與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加雙扣件.也可采用與柱子用鋼管

6、和扣件鎖緊。、作業(yè)層、平臺的欄桿的擋腳板、欄桿搭設如下圖：本工程落地腳手架高為8.7m，腳手架5步，考慮到作業(yè)層欄桿搭設后不拆移動，保持外架外立面整體美觀,每步架均設防護欄桿。N2=H/h=8。7/1.8=5，（僅作業(yè)層2層有擋腳板）、竹腳手板鋪設:第一步架及架頂一步的外腳手架滿鋪一層腳手板,作業(yè)層中間層不大于12米滿鋪一層腳手板，整個架體須在二層操作層滿鋪腳手板,并在滿鋪腳手板層拉一道安全平網(wǎng)，設置一道不小于0。18m高踢腳板.每步腳手架外側(cè)設置1。2m高的安全防護欄。(詳見上圖）落地雙排外腳手架外立桿內(nèi)側(cè)立面滿掛符合安檢標準的密目式（2000目）安全圍網(wǎng)進行全封閉.、落地雙排外腳手架采用避

7、雷針與立橫桿連通，接地線與整幢建筑物樓層內(nèi)避雷系統(tǒng)連成一體的措施。接地沖擊電阻30.、結(jié)構(gòu)施工支模架不得與外架聯(lián)結(jié),嚴禁懸掛起重設備，商品砼輸送管不得與外架聯(lián)結(jié)，其管道走向位置另搭架體,確保輸送管支設牢固.作業(yè)層上的施工荷載應控制在本方案所計算的限載范圍內(nèi)，不得超載。2、雙排架拆除要求：拆除前必須全面檢查扣件,連墻桿、支撐系統(tǒng)是否符合構(gòu)造要求,不符合要求的應先處理好,并清除雜物和障礙物后方可開始拆除。拆除前應根據(jù)施工的需要，制訂出符合實際施工需要的拆除方案，由項目經(jīng)理或總工長（技術(shù)負責人）向施工隊組進行技術(shù)交底和安全交底后,再進行拆除作業(yè)。外腳手架的拆除作業(yè)，必須從上而下逐步進行,嚴禁上下同時

8、作業(yè)。即由上而下，后綁先拆，先綁后拆,一般情況下先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后是小橫桿、大橫桿、拋撐、立桿等,必要時要先加固后拆除.連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步,如大于2步應設連墻桿加固.拆至下部最后一根立桿高度時應在適當位置臨時設置拋撐加固后再拆.外架拆除嚴禁從高空往下拋擲鋼管、扣件、腳手板等物品。拆除下來的鋼管、扣件、腳手板等應分別放到卸料平臺或施工電梯進料平臺，由塔吊或施工電梯運至地面.拆放到卸料平臺或進料平臺上的鋼管、扣件等應隨拆隨吊走。在作業(yè)區(qū)安全墜落范圍內(nèi)設置圍欄，警戒標志，并設專人警戒,禁止非工作人員入內(nèi)。作

9、業(yè)區(qū)的供電線路要事先拆除或與電工聯(lián)系，改道和停電后方可進行作業(yè)。拆除腳手架大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣。由中間操作人員將桿轉(zhuǎn)向,往下方人員傳遞時待下方人員握牢后再放手.上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解至與其他作業(yè)人員有關(guān)的結(jié)扣時，應先告知對方，待對方做好防護準備后再解扣，以防墜落.、拆除過程中，要求一步一清,拆除的扣件等零碎物件不能留滯在外架上，以防墜落傷人.、拆除過程中要注意保護成品,不得損壞，如有損壞要通知有關(guān)人員修復后再拆除。二、復核計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ1302001)。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為8.7米，立桿采用單立管。搭

10、設尺寸為：立桿的縱距1。50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3。5,連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4。50米。施工均布荷載為3。0kN/m2，同時施工1層,腳手板共鋪設4層。（一)、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面.按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0。350×1。500/2=0。262kN/m活荷載標準值 Q=3.000×1.500/2=2。25

11、0kN/m荷載的計算值 q=1。2×0.038+1。2×0.262+1。4×2.250=3.511kN/m小橫桿計算簡圖 2?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下： M=3。511×1。0502/8=0。484kN.m=0。484×106/5080.0=95。250N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.262+2.250=2。551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5。0×2。

12、551×1050。04/(384×2。06×105×121900.0）=1。608mm小橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm，滿足要求!(二)、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038×1。050=0。040kN腳手板的荷載標準值 P2=0。350×1。050×1。500/2=0。276kN活荷載標準值 Q=3。000×1。050×

13、1.500/2=2。362kN荷載的計算值 P=（1.2×0。040+1。2×0。276+1。4×2.362）/2=1。843kN大橫桿計算簡圖 2?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0。08×（1。2×0。038)×1。5002+0。175×1。843×1。500=0.492kN.m=0.492×106/5080。0=96.883N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 3.

14、撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0。677×0。038×1500。004/(100×2。060×105×121900。000）=0.05mm集中荷載標準值P=0。040+0。276+2。362=2。678kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.146×2678。445×1500。003/（100×2.060×105×121900。000）=4.

15、13mm最大撓度和 V=V1+V2=4.178mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm，滿足要求?。ㄈ?、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0。058kN腳手板的荷載標準值 P2=0。350×1。050×1。500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=3.000×1。050×1.500/2=2。362

16、kN荷載的計算值 R=1.2×0。058+1。2×0.276+1。4×2。362=3。707kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達4065N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。(四）、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容: (1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m）；本例為0。1248 NG1 = 0。125×8.700=1。086kN (2）腳手板的自重標準值（kN/m2

17、);本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35 NG2 = 0.350×4×1.500×（1。050+0。300）/2=1。417kN (3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0。14 NG3 = 0。140×1。500×4/2=0。420kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)（kN/m2）;0。005 NG4 = 0.005×1.500×8.700=0。065kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.989kN.活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸

18、向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到,活荷載標準值 NQ = 3。000×1×1。500×1。050/2=2。362kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2），按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定采用:W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數(shù),按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001）的規(guī)定采用:Uz = 0。740 Us 風荷載體型系數(shù):Us = 0。840經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0。300×0。740×0。840 = 0。131

19、kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0。85×1.4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。85×1。4Wklah2/10其中 Wk - 風荷載基本風壓標準值（kN/m2)； la 立桿的縱距 （m）; h - 立桿的步距 （m）.(五）、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=6。89kN; - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.19； i 計算

20、立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 （m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=3。12m； k 計算長度附加系數(shù),取1。155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A - 立桿凈截面面積,A=4。89cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=5。08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）;經(jīng)計算得到 = 75.88f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f，滿足要求！ 2?？紤]風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=6。40kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),

21、由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0。19； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1。58cm； l0 - 計算長度 （m)，由公式 l0 = kuh 確定,l0=3。12m; k - 計算長度附加系數(shù)，取1。155； u - 計算長度系數(shù),由腳手架的高度確定；u = 1。50 A - 立桿凈截面面積，A=4。89cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩,MW = 0。075kN。m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 85。28f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載

22、時，立桿的穩(wěn)定性計算 f，滿足要求！(六）、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:其中 NG2K 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力,NG2K = 1。903kN; NQ 活荷載標準值，NQ = 2.362kN; gk 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值,gk = 0.125kN/m；經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時,按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 87.023米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米:經(jīng)計算得到,不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H =50.000米.考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封

23、閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:其中 NG2K 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K = 1。903kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 2。362kN； gk 每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk = 0。125kN/m; Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩,Mwk = 0。063kN.m；經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設高度 Hs = 81.321米.腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。(七）、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw +

24、No其中 Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值（kN),應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk - 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.131kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw = 3.60×4。50 = 16。200m2； No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN）;No = 5。000經(jīng)計算得到 Nlw = 2。961kN,連墻件軸向力計算值 Nl = 7。961kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=30。00/1。58的結(jié)果查表得到

25、=0.95; A = 4.89cm2；f = 205。00N/mm2.經(jīng)過計算得到 Nf = 95。411kN NfNl,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經(jīng)過計算得到 Nl = 7。961kN小于扣件的抗滑力8。0kN,滿足要求！連墻件扣件連接示意圖(八)、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 （kN/m2)，p = N/A;p = 17。23 N - 上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN）；N = 6。89 A - 基礎底面面積 （m2）；A = 0。40 fg 地基承載力設計值 (kN/m2）；

26、fg = 20.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 1。00 fgk - 地基承載力標準值;fgk = 20。00地基承載力的計算滿足要求！三、外腳手架檢查與驗收1。腳手架所使用的鋼管、扣件必須有產(chǎn)品合格證和檢驗報告,并應按規(guī)范要求檢查鋼管、扣件的外觀質(zhì)量是否符合相關(guān)要求.2。腳手架應在下列階段進行檢查與驗收;作業(yè)層上施加施工荷載前；每搭完1013m高度后；達到設計高度后；遇大風大雨后；停用一個月后.3。腳手架使用中定期檢查下列項目：桿件的設置和連接、支撐構(gòu)造、特別是連墻件的構(gòu)造是否符合要求；鋼絲繩是否收緊,是否

27、處于繃緊受力狀態(tài);底座、扣件、螺絲是否松動,立桿是否懸空；安全防護措施是否符合要求；是否超載或在架體上堆放物料。四、安全保證措施：1.腳手架所使用的鋼管、扣件、拉結(jié)件等必須嚴格按JGJ130-2001、JGJ59-99安全技術(shù)規(guī)范和本方案的要求進行檢查與驗收.符合要求后方可投入使用.2.腳手架搭設嚴格按規(guī)范的安全構(gòu)造要求和本方案的設計要求進行搭設.并按檢查與驗收要求分段進行驗收，上一驗收段驗收檢查不合格,不得進行下一驗收段的腳手架搭設，必須在上一工序檢查驗收或整改合格后，方可進行下一驗收段或下一道工序的施工，確保每驗收段的架從西向東滿足搭設質(zhì)量和安全使用的要求。3。腳手架搭設人員必須是經(jīng)過按國

28、家現(xiàn)行標準特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的架子工持證上崗，上崗人員定期體檢合格后方可上崗。4。搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋,不準穿拖鞋，高跟鞋、皮鞋和帶釘易滑鞋，嚴禁酒后上崗.上崗人員必須接受安全教育和質(zhì)量、安全技術(shù)交底,熟識領會搭設方案和質(zhì)量安全要求后,方可上崗作業(yè).5。在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件和作業(yè).楔緊懸挑鋼梁的楔木，拉結(jié)鋼絲繩或法蘭螺栓。主節(jié)點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿。連墻拉結(jié)桿，加勁撐、剪刀撐,安全防護設施。在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時,必須有防火措施和專人看守。當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，

29、否則必須采取加固措施。6.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。7。六級以上大風、大雪、大雨天氣停止腳手架作業(yè)，在冬季要經(jīng)常檢查腳手架、斜板、跳板有無滑移、松動及時采取修整，確保安全.8。在外架腳手板上安全網(wǎng)內(nèi)以及腳手架內(nèi)地面上的雜物、垃圾要及時清理，避免掉落傷人.懸挑扣件式雙排外腳手架施工方案一、工程概況：根據(jù)本工程特點及施工機具、材料及人力配備情況，39層（共7層，高20。3m）、1016層（共7層，高22。7m）采用懸挑扣件式雙排鋼管腳手架,復核計算取1016層（共7層，高22.7m)作為計算單元，39層（共7層，高

30、20.3m）參照1016層（共7層,高22.7m)。二、搭拆方案本工程外墻扣件式雙排鋼管腳手架施工嚴格按JGJ130-2001規(guī)范(2002年版）要求進行。具體要求如下：1、懸挑雙排架基本搭設要求：、鋼管規(guī)格采用外徑48mm，壁厚3。5焊接鋼管,立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6。5m，小橫桿長度為1。5m。鋼管、扣件、腳手板、安全網(wǎng)的材質(zhì)符合規(guī)范JGJ130-2001規(guī)范要求；、采用20a號槽鋼,間距按每1.5米一根布置,懸挑部分為1.5m，在建筑主體內(nèi)的長度為3m;槽鋼在建筑主體內(nèi)距其末端部100mm和350mm處設兩根直徑為14mm的圓鋼“幾"字形卡環(huán)固定，卡環(huán)錨入砼一定要壓在樓

31、板下層鋼筋下面,并保證兩側(cè)30cm以上搭接長度.卡環(huán)安裝和樓板砼澆注施工同時進行。鋼管立桿落在20a號槽鋼上，立桿與槽鋼連接采用在槽鋼上焊接25凸出100mm的鋼筋焊接，立桿套在鋼筋上防止立桿位移.具體詳見附圖.、立桿橫間距Lb= 05m,縱距La= 5m；、大橫桿步距h= 8m，小橫桿貼近立桿布置、并搭于大橫桿之上，用直角扣件扣緊，每塊腳手板下設小橫桿，且不大于La/2;即應按五根考慮，間距La/2=0。75m；、主節(jié)點處設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁拆除.主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm,靠墻一端的外伸長度0.3m。、剪刀撐設置:按規(guī)范規(guī)定,高度在24m以下的單、雙

32、排腳手架，在外架外側(cè)立面的兩端各設置一道剪刀撐,并應由底至頂連續(xù)設置，中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m,剪刀撐與地面夾角為45º60º；剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm；剪刀撐斜桿應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。、連墻件：根據(jù)規(guī)范規(guī)定宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件.本工程按二步三跨剛性連接，而每層每二步（2h）三跨（3La）用橫桿鋼管

33、將外架內(nèi)、外立桿與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加雙扣件。連墻件偏離主節(jié)點的最大距離不超過30cm。、作業(yè)層、平臺的欄桿的擋腳板、欄桿搭設如下圖:、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm的立桿上.橫向掃地桿則固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接搭接時,立桿上的對接扣件必須交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一桿立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1m,應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣

34、件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。、立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、縱向水平桿宜采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置,兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內(nèi),且在水平方向錯開的距離不應小于500mm。各接頭中心至主節(jié)點的距離不應大于縱距的1/3?？v向水平桿應作為橫向水平桿的支座,用直角扣件固定在立桿上.、橫向水平桿的設置:在主節(jié)點必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件扣緊，且嚴禁拆除,主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm?？繅σ欢说耐馍扉L度不應大于500mm.作業(yè)層上的非節(jié)點處橫向水平桿,宜根據(jù)支承腳手板的需要等距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。、

35、作業(yè)層上腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120150mm，腳手板應設在三根橫向水平桿上,當其長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定、嚴防傾翻.、腳手板可采用對接平鋪或搭接鋪設。對接平鋪時,接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度130150mm.腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上,搭接長度應大于200mm,伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm,采用對接平鋪，四周應用直徑3。2mm的鍍鋅鐵絲固定在橫向水平桿上.作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應用3。2mm鍍鋅鐵絲與支承桿可靠的固定.、連墻件應從低層第一步縱向水平桿處開始設置，當有困難,

36、應采用其它可靠措施固定.、連墻件應優(yōu)先采用菱形布置，亦采用矩形布置。、腳手架兩端必須設置連墻件.、竹腳手板鋪設：架子首層、頂層和作業(yè)層腳手板要滿鋪，在每段挑架的中間高度設一道安全平網(wǎng)。連搭幾段挑架時，安全平網(wǎng)的間距不得大于12m.、腳手架外立桿內(nèi)側(cè)滿掛2000目安全網(wǎng)全封閉。2、腳手架搭設、在樓板模板上彈出卡環(huán)位置安裝卡環(huán)（砼達到設計強度后）安裝20a號槽鋼(已按要求焊好25鋼筋）擺放縱向掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿,并與立桿和掃地桿扣緊（固定立桿底端前,應吊線確保立桿垂直）每邊豎起34根立桿后,隨即裝設第一步縱向水平桿(與立桿扣接固定）安第一節(jié)小橫桿校正立桿垂直和水平使其符合要求,

37、按4060N力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成.交圈后，再全面檢查一遍腳手架質(zhì)量和挑梁情況嚴格確保設計要求和腳手架質(zhì)量安第二節(jié)大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（加拋撐)上端與第二步大橫桿緊扣（裝設連墻件后拆除）安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層連墻件接立桿加設剪刀撐裝設作業(yè)層間橫桿鋪設腳手板,綁扎防護及擋腳板、立掛安全網(wǎng)。、腳手架必須配合施工進度搭設，第一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。、每搭完一步腳手架,應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度,其偏差不應超過規(guī)范的允許偏差。、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，

38、方可根據(jù)情況拆除。、當搭設至有連墻件的構(gòu)造點時,在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。、頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合下列要求：a、搭設長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定,端部扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm.b、立桿端部宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1。5m。、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。3、腳手架檢查與驗收、 腳手架及懸挑鋼梁應在下列階段進行檢查與驗收：a、懸挑鋼梁安裝完后及腳手架搭設前；b、作業(yè)層上施加荷載前;c、每搭設完1013m高度后;d、達到設計高度后;e、遇有

39、4級大風與大雨后;f、停用超過一個月。、 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：a、桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞、桁架等的構(gòu)造是否符合要求；b、懸挑鋼梁是否松動,底座是否松動；c、扣件螺栓是否松動；d、安全防護措施是否符合要求；e、是否超載。4、雙排架拆除要求：、拆除前必須全面檢查扣件，連墻桿、支撐系統(tǒng)是否符合構(gòu)造要求,不符合要求的應先處理好，并清除雜物和障礙物后方可開始拆除。、拆除前應根據(jù)施工的需要,制訂出符合實際施工需要的拆除方案,由項目經(jīng)理或總工長（技術(shù)負責人)向施工隊組進行技術(shù)交底和安全交底后，再進行拆除作業(yè)。、外腳手架的拆除作業(yè)，必須從上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。即由上而下

40、，后綁先拆，先綁后折，一般情況下先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后是小橫桿、大橫桿、拋撐、立桿等，必要時要先加固后拆除。、連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻桿整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如大于2步應設連墻桿加固.、拆至下部最后一根立桿高度時應在適當位置臨時設置拋撐加固后再拆。、外架拆除嚴禁從高空往下拋擲鋼管、扣件、腳手板等物品。拆除下來的鋼管、扣件、腳手板等應分別放到卸料平臺或施工電梯進料平臺，由塔吊或施工電梯運至地面。拆放到卸料平臺或進料平臺上的鋼管、扣件等應隨拆隨吊走.、在作業(yè)區(qū)安全墜落范圍內(nèi)設置圍欄，警戒標志,并設專人警戒，禁止非工作人員入內(nèi)。、作業(yè)區(qū)的

41、供電線路要事先拆除或與電工聯(lián)系，改道和停電后方可進行作業(yè)。、拆除腳手架大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣.由中間操作人員將桿轉(zhuǎn)向,往下方人員傳遞時待下方人員握牢后再放手.上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解至與其他作業(yè)人員有關(guān)的結(jié)扣時，應先告知對方，待對方做好防護準備后再解扣,以防墜落.、拆除過程中,要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滯在外架上,以防墜落傷人.、拆除過程中要注意保護成品，不得損壞，如有損壞要通知有關(guān)人員修復后再拆除.、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6。5m)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件。、嚴禁采用踏步式、分段、分立面拆除法.、運到地面的桿件、物品

42、等應及時按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管.5、腳手架防雷措施、外架用的預埋件必須用二根8鋼筋與在建工程的防雷接地網(wǎng)搭焊，以便于架體避雷.、雷雨天氣和六級以上大風應停止作業(yè)。、大風過后要對架上的腳手板、安全網(wǎng)等認真檢查一次。6、安全管理、腳手架搭設人員必須持相應的特殊工種作業(yè)證上崗；、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上;嚴禁懸掛起重設備;、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：a、主節(jié)點處的縱、橫向水平桿,縱、橫向掃地桿;b、連墻件c、懸挑鋼梁及卡環(huán)。、在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)

43、時，必須有防火措施和專人看守；、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁非操作人員入內(nèi)。三、復核計算書10-16層懸挑式扣件鋼管腳手架計算書(無陽臺）鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為22。7米，立桿采用單立管.搭設尺寸為:立桿的縱距1。50米，立桿的橫距1.05米,立桿的步距1。80米.采用的鋼管類型為48×3。5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3。60米，水平間距4。50米。施工均布荷載為3。0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用20a號槽鋼U口水平,其中建

44、筑物外懸挑段長度1.50米,建筑物內(nèi)錨固段長度3。00米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結(jié)構(gòu)，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結(jié)。一、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷載標準值 Q=3。000×1。500/2=2。250kN/m荷載的計算值 q=1。2×0。038+1。2×0.262+1.4×2.250=3.511

45、kN/m小橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=3.511×1.0502/8=0。484kN。m=0。484×106/5080。0=95。250N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標準值q=0。038+0。262+2。250=2。551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5。0×2.551×1050。04/(384×2.06×105×121900。0）=1。608mm小

46、橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm，滿足要求!二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.用小橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038×1。050=0。040kN腳手板的荷載標準值 P2=0。350×1。050×1。500/2=0。276kN活荷載標準值 Q=3。000×1.050×1。500/2=2。362kN荷載的計算值 P=（1。2×0。040+1。2×0.276+1。4×2。

47、362)/2=1.843kN大橫桿計算簡圖 2?？箯潖姸扔嬎阕畲髲澗乜紤]為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=0。08×（1。2×0。038）×1。5002+0.175×1。843×1.500=0.492kN。m=0。492×106/5080。0=96。883N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 3。撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:

48、大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0。677×0.038×1500.004/（100×2。060×105×121900.000）=0。05mm集中荷載標準值P=0。040+0。276+2.362=2。678kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.146×2678。445×1500.003/（100×2。060×105×121900。000)=4。13mm最大撓度和 V=V1+V2=4.178mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算

49、：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。038×1.500=0。058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.050×1。500/2=0。276kN活荷載標準值 Q=3。000×1。050×1。500/2=2.362kN荷載的計算值 R=1.2×0。058+1.2×0。276+1。4×2.362=3。707kN單扣件

50、抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN；四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1）每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值（kN/m）；本例為0。1248 NG1 = 0。125×22。700=2.833kN （2）腳手板的自重標準值（kN/m2);本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35 NG2 = 0.350×4×1。500×（1.050+0。3

51、00)/2=1.417kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）;本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板,標準值為0。14 NG3 = 0。140×1.500×4/2=0。420kN (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。005×1。500×22。700=0。170kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。841kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值.經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3。000×1×1。

52、500×1。050/2=2。362kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0。300 Uz 風荷載高度變化系數(shù),按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB500092001）的規(guī)定采用:Uz = 1。000 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 0.840經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0。7×0。300×1。000×0。840 = 0.176kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0。85×1。4NQ風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段

53、彎矩 MW計算公式 MW = 0。85×1。4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 （m）; h - 立桿的步距 (m）。五、立桿的穩(wěn)定性計算： 1。不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=9.12kN; 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到0.19; i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1。58cm； l0 - 計算長度 (m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=3。12m； k 計算長度附加系數(shù),取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1。50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經(jīng)計算得到 = 100。35f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f，滿足要求! 2.考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=8.62kN