滑動(dòng)軸承復(fù)習(xí)習(xí)題

1、第十章滑動(dòng)軸承重要基本概念1. 動(dòng)壓油膜形成過(guò)程隨著軸頸轉(zhuǎn)速的提高，軸頸中心的位置和油膜厚度的變化如圖10-3所示。18圖 10-3e,從而討從n=0,至ijnroo,軸頸中心的運(yùn)動(dòng)軌跡為一半圓。利用此原理可以測(cè)量軸承的偏心距 算出最小油膜厚度hmin。2. 動(dòng)壓油膜形成條件(1) 相對(duì)運(yùn)動(dòng)的兩表面必須構(gòu)成收斂的楔形間隙；(2) 兩表面必須有一定的相對(duì)速度，其運(yùn)動(dòng)方向應(yīng)使?jié)櫥蛷拇罂诹魅?、從小口流出?3) 潤(rùn)滑油必須具有一定的粘度，且供油要充分。3. 非液體摩擦滑動(dòng)軸承的失效形式、設(shè)計(jì)準(zhǔn)則和驗(yàn)算內(nèi)容，液體動(dòng)壓潤(rùn)滑軸承設(shè)計(jì)時(shí)也要進(jìn)行 這些計(jì)算失效形式：磨損、膠合設(shè)計(jì)準(zhǔn)則：維護(hù)邊界油膜不被破壞，

2、盡量減少軸承材料的磨損。驗(yàn)算內(nèi)容：為防止過(guò)度磨損，驗(yàn)算：p =:< pMPaBd為防止溫升過(guò)局而膠合，驗(yàn)算：PPv=nd_ < pv MPa - m/sBd60 1000為防止局部過(guò)度磨損，驗(yàn)算：v = ：nd< v m/s60 1000因?yàn)樵谝后w動(dòng)壓潤(rùn)滑滑動(dòng)軸承的啟動(dòng)和停車過(guò)程中，也是處于非液體摩擦狀態(tài)，也會(huì)發(fā)生磨損,也需要進(jìn)行上述三個(gè)條件的驗(yàn)算。4. 對(duì)滑動(dòng)軸承材料性能的要求除強(qiáng)度(抗壓、抗沖擊)夕卜，還應(yīng)有良好的減摩性(摩擦系數(shù)小)、耐磨性(抗磨損、抗膠合)、跑合性、導(dǎo)熱性、潤(rùn)滑性、順應(yīng)性、嵌藏性等。5. 液體動(dòng)壓潤(rùn)滑軸承的工作能力準(zhǔn)則(1) 保證油膜厚度條件：hmin

3、習(xí)h；(2) 保障溫升條件：At < At=1030°C。精選例題與解析例10-1 一向心滑動(dòng)軸承，已知：軸頸直徑d = 50mm，寬徑比B/d =0.8，軸的轉(zhuǎn)速n= 1500r/min,軸承受徑向載荷F = 5000N，軸瓦材料初步選擇錫青銅ZcuSn5Pb5Zn5,試按照非液體潤(rùn)滑軸承計(jì)算，校核該軸承是否可用。如不可用，提出改進(jìn)方法。解：根據(jù)給定材料 ZCuSn5Pb5Zn會(huì)得：p = 8MPa , v= 3 m/s , pv=12 MPa - m/s。根據(jù)寬徑比B/d =0.8，知B = 40mm。則：F 5000p=2.5 MPa v p = 8 MPaBd 40 5

4、0F-：nd5000 二 1500 50pv = =9.82 MPa - m/sv pv=12 MPa - m/sBd 60 1000 40 5060 1000r:nd 二 1500 50v = 3.93 m/s > v= 3 m/s60 100060 1000可見(jiàn)：p和pv值均滿足要求，只有 v不滿足。其改進(jìn)方法是：如果軸的直徑富裕，可以減小軸頸直徑，使圓周速度 v減??；采用v較大的軸承材料。改進(jìn)方法：將軸承材料改為軸承合金 ZPbSb16Sn16Cu2 p=15MPa , v=12 m/s , pv=10 MPa m/s。 則：p= 2.5 MPa v p = 15 MPapv=9.

5、82 MPa - m/sv pv=10 MPa - m/sv= 3.93 m/s v v= 12 m/s結(jié)論：軸承材料采用軸承合金ZPbSb16Sn16Cu2軸頸直徑d = 50mm，寬度B = 40mm。例10-2 一向心滑動(dòng)軸承，已知：軸頸直徑d = 150mm，寬徑比B/d =0.8,直徑間隙 = 0.3 mm, 軸承包角180° ,軸的轉(zhuǎn)速n= 1500r/min,軸承受徑向載荷 F = 18000N，采用N32潤(rùn)滑油，在工作溫度下的動(dòng)力粘度7= 0.0175Pa - s,軸頸和軸瓦的表面粗糙度分別為Rzi=1.6 Pm和&=3.2,試校核該軸承是否可以獲得流體動(dòng)壓潤(rùn)

6、滑。解：確定h取K = 2,貝U 求hmin軸承寬度：hi=K (Rzi+ Rz2)=2 (1.6 + 3.2) = 9.6 MmB = 0.8d = 0.8 x 150 = 120 mm軸承相對(duì)間隙:軸頸轉(zhuǎn)速:.:0.3=0.002d 150n = 1500 r/min = 25 r/s軸承特性數(shù):nBd 0.0175 25 0.12 0.15=0.1090.0022 18000根據(jù)S和寬徑比查圖，得到hminC=0.31所以hmin =0.31C =0.31 ：/2 =0.31 0.3/2 = 0.0465mm = 46.5m可見(jiàn)，滿足hmin > h,軸承可以獲得流體動(dòng)壓潤(rùn)滑。例1

7、0-3 一向心滑動(dòng)軸承，軸頸直徑d = 60mm，寬徑比B/d=1，軸承包角a =180”，直徑間隙 =0.09mm，軸頸和軸瓦的表面粗糙度Rzi=1.6 Mm , Rz2 =3.2 Hm，轉(zhuǎn)速n=1500轉(zhuǎn)/分，用N15號(hào)機(jī)械油潤(rùn)滑，tm=50C ( t= 0.095 Pa - s)。試求獲得流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的許用載荷。解：確定麻取 K = 2,貝U : h = K (Rzi+ Rz2)=2x(1.6 +3.2) = 9.6 Mm?。篽min = 10 -m = 0.01 mm求S半徑間隙 C:C = /2 = 0.09/2 = 0.045 mm偏心率：；=1- hmin/C =1 - 0.01

8、0/0.045 = 0.78根據(jù)g和寬徑比查得S = 0.051求F軸承寬度：B = d = 60 mm = 0.06 m軸承相對(duì)間隙：,.0.09=一 =0.0015d 60軸頸轉(zhuǎn)速：n = 1500 r/min = 25 r/s則:F nnBd0.0095 x 25 X0.062 = 7451 N, 2S 0.00152 0.051所以，形成流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的最大工作載荷為7451 No例10-4 一單油楔向心滑動(dòng)軸承，包角a =180°,軸頸直徑d = 100mm，軸承寬度B = 100mm ,軸承的直徑間隙 =0.15mm，軸頸和軸瓦的表面粗糙度分別為Rz1= 3.2 Pm ,

9、Rz2 =6.3 Pm,承受徑向載荷F = 32000N，在工作溫度下潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度午0.027 Pa - s,試求能形成流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的最低工作轉(zhuǎn)速。解：確定hmin 取 K = 1.5,貝U : ?。篽min = 14.25 求S半徑間隙C: 偏心率： 軸承寬徑比：h = K (Rz1+ Rz2)= 1.5 (3.2 +6.3) = 14.25 Pmm = 0.01425 mmC = /2 = 0.15/2 = 0.075 mm；=1 - hmin/C =1 - 0.01425/0.075 = 0.81B/d = 100/100 = 1根據(jù)&和寬徑比查得 S = 0.045 (3)

10、求 n軸承相對(duì)間隙:則:.: 0.15 =0.0015d 100, 2FS0.00152 32000 0.045n = 12 r/s = 720 r/minBd 0.027 0.1 0.1所以，形成流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的最低工作轉(zhuǎn)速為720 r/min。例10-5 承載油楔示意如例 10-5圖1所示，下板固定不動(dòng)，上板沿 x軸方向以速度U運(yùn)動(dòng)。例10-5圖1已知：流速方程：u =U(h -y) 一上史(h -y)yh2 ；:x一維雷諾方程：史=6 U h Lh°；:xh3式中：h沿x軸任意位置的間隙ho油壓最大處的間隙聽(tīng)一一潤(rùn)滑油粘度u潤(rùn)滑油層流速度試根據(jù)油楔承載機(jī)理， 定性地畫(huà)出油壓p沿x

11、軸的變化曲 線，和油楔入口、出口和 ho處流速u沿y軸方向的變化曲線，并簡(jiǎn)要說(shuō)明理由。例10-5圖2解題要點(diǎn)：(1) 畫(huà)p(x)曲線設(shè)：油楔的外面，p = 0,則在出入口處，p = 0。根據(jù)雷諾方程，在油楔的入口一側(cè)，h> h°,貝U：金:x> 0, p(x)為增函數(shù)；同理，在油楔的出口一側(cè)，h V h0,貝U： V 0, p (x)為減函數(shù)。另根據(jù)實(shí)驗(yàn)，pmax ；:x偏向油楔的出口端。這樣，p(x)曲線可以定性畫(huà)出，如圖所示。(2) 畫(huà)層流速度曲線 u(y)油楔入口處：剪切流u1 =°(h -y)，呈線性分布。當(dāng) y = 0,山=U;當(dāng)y = h, u =

12、0。h壓力流 u2 =-企(h-y)y ,當(dāng) y = 0, it = 0；當(dāng) y = h, u2 = 0 ；當(dāng) 0vyv h,因>0, (h - y)2 ；x；x>0,貝U： u2 V 0。合成剪切流和壓力流，得到入口處流速變化曲線。油楔出口處：剪切流，和入口分布規(guī)律相同，呈線性分布。壓力流，只因 蟲(chóng)V 0,使U2 > 0。合成剪切流和壓力流，得到出口處流速變化曲線。h0 處(pmax處)：因：h-h° = 0,根據(jù)雷諾方程可知，曳=0,從而壓力流U2 = 0。只有剪切流。：x綜上，油楔入口、出口和 h0處流速u沿y軸方向的變化曲線如 10-5圖2所示。自測(cè)題與答案

13、、選擇題10-1 .滑動(dòng)軸承材料應(yīng)有良好的嵌藏性是指A.摩擦系數(shù)小B.順應(yīng)對(duì)中誤差C.容納硬污粒以防磨粒磨損D.易于跑合B. 38SiMnMoD. HT20010-3 .在非液體摩擦滑動(dòng)軸承設(shè)計(jì)中，限制p值的主要目的是A.防止軸承因過(guò)度發(fā)熱而膠合B.防止軸承過(guò)度磨損C.防止軸承因發(fā)熱而產(chǎn)生塑性變形D.防止軸承因發(fā)熱而卡死10-4 .在非液體摩擦滑動(dòng)軸承設(shè)計(jì)中，限制pv值的主要目的是A.防止軸承因過(guò)度發(fā)熱而膠合B.防止軸承過(guò)度磨損C.防止軸承因發(fā)熱而產(chǎn)生塑性變形D.防止軸承因發(fā)熱而卡死10-2 .下列各材料中，可作為滑動(dòng)軸承襯使用的是A. ZchSnSb8-4C. GCr15B.油性D.剛度10

14、-6 .向心滑動(dòng)軸承的偏心距e隨著而減小。A.轉(zhuǎn)速n增大或載荷F的增大B. n的減小或F的減小C. n的減小或F的增大D. n增大或F減小10-5 .潤(rùn)滑油的主要性能指標(biāo)是A. 粘性C.壓縮性10-7 .設(shè)計(jì)動(dòng)壓向心滑動(dòng)軸承時(shí)，若通過(guò)熱平衡計(jì)算發(fā)現(xiàn)軸承溫升過(guò)高，在下列改進(jìn)設(shè)計(jì)的措施中有效的是A.增大軸承的寬徑比B/dB.減少供油量C.增大相對(duì)間隙D.換用粘度較高的油10-8 .動(dòng)壓向心滑動(dòng)軸承，若其它條件均保持不變而將載荷不斷增大，則B.偏心距e減小A.偏心距e增大C.偏心距e保持不變D.增大或減小取決于轉(zhuǎn)速高低10-9 .設(shè)計(jì)動(dòng)壓向心滑動(dòng)軸承時(shí)，若寬徑比B/d取得較大，則A.軸承端泄量大，承

15、載能力高，溫升高B. 軸承端泄量大，承載能力高，溫升低C. 軸承端泄量小，承載能力高，溫升低D. 軸承端泄量小，承載能力高，溫升高的是10-10 . 一流體動(dòng)壓滑動(dòng)軸承，若其它條件都不變，只增大轉(zhuǎn)速A.增大B.減小C.不變D.不會(huì)增大n,其承載能力10-11 .設(shè)計(jì)流體動(dòng)壓潤(rùn)滑軸承時(shí)，如其它條件不變，增大潤(rùn)滑油粘度，溫升將A.變小C.不變B.變大D.不會(huì)變大10-12 .設(shè)計(jì)動(dòng)壓式向心滑動(dòng)軸承時(shí)，若發(fā)現(xiàn)最小油膜厚度hmin不夠大，在下列改進(jìn)措施中有效A.減小軸承的寬徑比 B/dB.增多供油量C.減小相對(duì)間隙D.換用粘度較低的潤(rùn)滑油10-13 .三油楔可傾瓦向心滑動(dòng)軸承與單油楔圓瓦向心軸承相比，

16、其優(yōu)點(diǎn)是 。A.承載能力高B.運(yùn)轉(zhuǎn)穩(wěn)定C.結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單D.耗油量小10-14 .在動(dòng)壓滑動(dòng)軸承能建立液體動(dòng)壓潤(rùn)滑的條件中，不必要的條件是 。A.軸頸和軸瓦表面之間構(gòu)成楔形間隙B.軸頸和軸瓦表面之間有相對(duì)滑動(dòng)C.充分供應(yīng)潤(rùn)滑油D.潤(rùn)滑油溫度不超過(guò) 50 C10-15 .在滑動(dòng)軸承工作特性試驗(yàn)中可以發(fā)現(xiàn)，隨轉(zhuǎn)速n的提高，摩擦系數(shù)f。A.不斷增大B.不斷減小C.開(kāi)始減小，進(jìn)入液體摩擦后有所增大D.開(kāi)始增大，進(jìn)入液體摩擦后有所減小10-16 .通過(guò)對(duì)流體動(dòng)壓滑動(dòng)軸承的計(jì)算知道，隨著相對(duì)間隙 平的增大，軸承的溫升變小了, 這是由于。A. 進(jìn)油量增加，摩擦系數(shù)減小，軸承發(fā)出的熱量減少了B. 軸承金屬的受熱面積

17、增加，吸收和傳導(dǎo)熱量的能力增大了C. 被軸承間隙散發(fā)出的熱量增加了D. 進(jìn)油量增加，潤(rùn)滑油帶走的熱量增多了10-17 .液體動(dòng)壓滑動(dòng)軸承需要足夠的供油量，主要是為了 。A.補(bǔ)充端泄油量B.提高承載能力C.提高軸承效率D.減輕軸瓦磨損10-18 . 一向心滑動(dòng)軸承。直徑間隙為 0.08 mm,現(xiàn)測(cè)得它的最小油膜厚度hm,n= 21 Pm ,軸承的偏心率8應(yīng)該是。A. 0.26B. 0.475C. 0.52D. 0.7410-19 .流體動(dòng)壓潤(rùn)滑軸承達(dá)到液體摩擦的許用最小油膜厚度受到 限制。B.潤(rùn)滑油粘度D.軸承孔徑hmin的目的是。B.控制軸承的發(fā)熱量D.控制軸承的溫升A.軸瓦材料C.加工表面粗

18、糙度10-20 .驗(yàn)算滑動(dòng)軸承最小油膜厚度A.確定軸承是否能獲得液體潤(rùn)滑C.計(jì)算軸承內(nèi)部的摩擦阻力10-21 .在情況下，滑動(dòng)軸承潤(rùn)滑油的粘度不應(yīng)選得過(guò)高。A.重載B.高速C.工作溫度高D.承受變載荷或沖擊載荷10-22 .非金屬材料軸瓦中的橡膠軸承主要用于以 作潤(rùn)滑劑之處。A.潤(rùn)滑油B.潤(rùn)滑脂C.水D.石墨來(lái)的10-23 .A.C.10-24 .A.C.10-25 .A.C.10-26 .A.C.10-27 .A.C.10-28 .A.C.10-29 .是正確的。10-30 .運(yùn)動(dòng)粘度是動(dòng)力粘度和相同溫度下潤(rùn)滑油流速比重的比值。B.質(zhì)量D.密度兩相對(duì)滑動(dòng)的接觸表面，依靠吸附油膜進(jìn)行潤(rùn)滑的摩擦

19、狀態(tài)稱為邊界摩擦液體摩擦與滾動(dòng)軸承相比較，在下述各點(diǎn)中,徑向尺寸小間隙小，旋轉(zhuǎn)精度高在下列各種設(shè)備中,中小型減速器齒輪軸鐵路機(jī)車車輛軸滑動(dòng)軸承的潤(rùn)滑方法，可以根據(jù)平均壓強(qiáng)p軸頸圓周速度v向心滑動(dòng)軸承的直徑增大,倍，pv值為原來(lái)的1/4B.混合摩擦D.半液體摩擦不能作為滑動(dòng)軸承的優(yōu)點(diǎn)。B.運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲低D.可用于高速場(chǎng)合只宜采用滑動(dòng)軸承。B.電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子D.大型水輪機(jī)主軸來(lái)選擇B- . pv3D. pv 值1倍，寬徑比不變，載荷及轉(zhuǎn)速不變，則軸承的壓強(qiáng)倍。B. 1/2D. 4滑動(dòng)軸承支承軸頸，在液體動(dòng)壓潤(rùn)滑狀態(tài)下工作，為表示軸頸的位置，圖中CA.D情況的兩板間能建立動(dòng)壓油膜。在如下的各圖中,Vi

20、磯CA.BD二、填空題10-31 .機(jī)械零件的磨損過(guò)程分三個(gè)階段:階段、p變?yōu)樵A段和劇烈磨損階段。10-32 .滑動(dòng)軸承使用軸瓦的目的是 ，降低成本， 。10-33 .影響潤(rùn)滑油粘度的主要因素有 和。10-34 .兩摩擦面之間的典型摩擦狀態(tài)有 狀態(tài)、狀態(tài)、狀態(tài)和 狀態(tài)。非液體摩擦軸承一般工作在 狀態(tài)和 狀態(tài)，液體動(dòng)壓潤(rùn)滑軸承工作在 狀態(tài)，滑動(dòng)軸承不允許出現(xiàn) 狀態(tài)。10-35 .非液體摩擦滑動(dòng)軸承的主要失效形式是 和。防止滑動(dòng)軸承發(fā)生膠合 的根本問(wèn)題在于。10-36 .對(duì)非液體摩擦軸承工作能力的驗(yàn)算項(xiàng)目為 , , 。10-37 .設(shè)計(jì)非液體摩擦滑動(dòng)軸承時(shí)，驗(yàn)算 p< p是為了防止 ;驗(yàn)算

21、pW pv是防止10-38 .滑動(dòng)軸承的相對(duì)間隙是 與 之比，偏心率£是 與 之比。10-39 .在滑動(dòng)軸承中，潤(rùn)滑油的端泄量與軸承的 、及油壓有關(guān)。10-40 .選擇滑動(dòng)軸承所用的潤(rùn)滑油時(shí)，對(duì)液體摩擦軸承主要考慮潤(rùn)滑油的 ;對(duì)非液 體摩擦軸承主要考慮潤(rùn)滑油的 。三、簡(jiǎn)答題10-41 .滑動(dòng)軸承主要適用于那些場(chǎng)合？10-42 .非液體摩擦滑動(dòng)軸承的失效形式和設(shè)計(jì)準(zhǔn)則各是什么？10-43 .非液體摩擦滑動(dòng)軸承需要進(jìn)行哪些計(jì)算？其目的各是什么？10-44 .根據(jù)滑動(dòng)軸承可能發(fā)生的失效形式，分析對(duì)軸瓦材料有哪些性能要求。10-45 .在設(shè)計(jì)液體動(dòng)壓滑動(dòng)軸承時(shí)，是否需要進(jìn)行非液體摩擦軸承的計(jì)

22、算，為什么？10-46 .試畫(huà)出動(dòng)壓軸承的油膜形成過(guò)程。10-47 .液體動(dòng)壓潤(rùn)滑軸承的工作能力準(zhǔn)則有哪些？10-48 .提高液體動(dòng)壓潤(rùn)滑軸承承載能力的措施有哪些？10-49 .當(dāng)液體動(dòng)壓潤(rùn)滑軸承的溫升過(guò)高，降低其溫升的措施有哪些？10-50 .何謂摩擦、磨損和潤(rùn)滑？四、分析計(jì)算題10-51 .一非液體摩擦滑動(dòng)軸承，B = 100 mm , d =100 mm，軸頸轉(zhuǎn)速 n = 600轉(zhuǎn)/分，軸承材料的p = 8 MPa , pv=15 MPa - m/s, v = 3m/s。求：許用載荷 F。10-52 .已知一起重機(jī)卷筒軸用滑動(dòng)軸承，其徑向載荷F=100 kN ,軸頸直徑d =90 mm，

23、轉(zhuǎn)速n =10 r/min，試按非液體摩擦狀態(tài)設(shè)計(jì)此軸承。10-53 .一向心滑動(dòng)軸承，包角180七軸頸直徑d =80 mm，寬徑比中=B/d = 1,相對(duì)間隙平=0.0015, 軸頸和軸瓦的表面粗糙度Rzi = 1.6 m , Rz2 = 3.2 m ,在徑向載荷F、軸頸圓周速度v的工作條件下，偏心率8=0.8,能形成液體動(dòng)壓潤(rùn)滑。若其它條件不變，試求：(1)當(dāng)軸頸速度提高到v'=1.7v時(shí)，軸承的最小油膜厚度為多少？(2)當(dāng)軸頸速度降低為v'=0.7v時(shí)，該軸承能否達(dá)到液體動(dòng)壓潤(rùn)滑？10-54 .某一向心滑動(dòng)軸承，包角為 180。，軸頸直徑d =80 mm ,軸承寬度 B

24、=120 mm,直徑間 隙A= 0.1 mm,徑向載荷 F = 50000N ,軸的轉(zhuǎn)速n = 1000 r/min，軸頸和軸瓦的表面粗糙度 Rzi = 1.6 Mm , Rz2 = 3.2 Mm，試求：(1) 若軸承達(dá)到液體動(dòng)壓潤(rùn)滑，潤(rùn)滑油的動(dòng)力粘度應(yīng)為多少？(2) 若其它條件不變，將徑向載荷F和直徑間隙都提高20%該軸承還能否達(dá)到液體動(dòng)壓潤(rùn)滑狀態(tài)？五、參考答案1.選擇題10-1C ；10-2A ；10-3B ；10-4A ；10-5A ；10-6D ；10-7C ；10-8A ；10-9D ；10-10A ；10-11B ；10-12C ；10-13B ；10-14D ；10-15C ；1

25、0-16D ；10-17A ；10-18B ；10-19C ；10-20A ；10-21B ；10-22C ；10-23D ；10-24A ；10-25C ；10-26D ；10-27B ；10-28C B ;10-29C ；10-30B ；2.填空題10-31跑合穩(wěn)定磨損劇烈磨損10-32節(jié)約貴重金屬維修方便10-33溫度壓力10-34干摩擦邊界摩擦混合摩擦流體摩擦邊界摩擦混合摩擦邊界摩擦 干摩擦10-35 磨損 膠合 維護(hù)邊界膜不被破壞10-36 pv ppvv pvvv v10-37過(guò)度磨損溫升過(guò)高而發(fā)生膠合10-38 直徑間隙A軸頸直徑d 偏心距e半徑間隙C10-39 寬徑比相對(duì)間隙1

26、0-40 粘性 油性3.簡(jiǎn)答題10-41 10-46 :參考答案從略，可參考本章內(nèi)容。10-47 . 1)保證油膜厚度條件：hmin > h; 2)保障溫升條件：At< At10-48 .增大寬徑比；減小相對(duì)間隙；增大潤(rùn)滑油粘度；提高轉(zhuǎn)速；降低軸頸和軸瓦的表面粗糙 度10-49 .減小寬徑比；增大相對(duì)間隙；降低潤(rùn)滑油粘度；采用壓力供油；軸承座增加散熱和降溫 措施；10-50 .摩擦是指兩物體在發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)(或有相對(duì)運(yùn)動(dòng)趨勢(shì))時(shí)，在接觸表面上產(chǎn)生阻礙相對(duì) 運(yùn)動(dòng)的現(xiàn)象。磨損是指在摩擦過(guò)程中，摩擦表面的材料發(fā)生微量脫落或轉(zhuǎn)移的現(xiàn)象。潤(rùn)滑是指在作相對(duì)運(yùn)動(dòng)的兩物體接觸表面之間加入潤(rùn)滑劑，以減

27、少摩擦、降低磨損。4.分析計(jì)算題10-51 解題要點(diǎn):F - nd根據(jù)： pv= < pv=15 MPa - m/sBd 60 10006 104 pv B 60000 15 100得到： F < = 47746 N二n600二根據(jù)： p= < p = 8 MPaBd得到： F < pBd =8x100x100 = 80000 N驗(yàn)算速度二 nd 二 600 100> v= 3 m/sv =二 m/s60 100060 1000因?yàn)椴粷M足vv v,軸承不能承載。v減小；另其改進(jìn)方法：因?yàn)橄嗖畈淮?，如果?qiáng)度允許，可以減小一點(diǎn)軸頸直徑，使圓周速度 外，可以采用v較大的

28、軸承材料。10-52 答題要點(diǎn)：(1) 確定軸承結(jié)構(gòu)和潤(rùn)滑方式因?yàn)榇溯S承為低速重載軸承，尺寸大，為便于拆裝和維修，采用剖分式結(jié)構(gòu)。潤(rùn)滑方式采用油脂杯式脂潤(rùn)滑。(2) 選擇軸承材料按低速、重載的條件，初步選用鑄鋁青銅 ZcuAl10Fe3，其p = 15 MPa, pv=12 MPa m/s, v = 4m/s。(3) 確定軸承寬度對(duì)低速、重載軸承，寬徑比應(yīng)取大些。初選 甲=B/d = 1.2,則軸承寬度：B =甲d =1.2 乂 90 = 108 mm，?。築 = 110 mm ,(4) 驗(yàn)算：F 100000p = =10.10 v p = 15MPaBd 110 90二 ndFnd1000

29、00 二 10 90 pv =0.48 v pv=12 MPa - m/sBd 60 1000 110 90 60 1000:nd 二 10 90 v =0.0 4 7 m/s v v= 3 m/s60 100060 1 000可見(jiàn)，p與p比較接近，pv和v很富裕，可以適當(dāng)減小軸承寬度。取寬徑比：甲=B/d = 1,貝U B = 90 mm。壓強(qiáng) p = 12.35 MPa , v = 0.047 , pv = 0.58 MPa - m/s。均滿足要求。10-53 解題要點(diǎn)：(1) 求在F、v和& = 0.8工作條件下的最小油膜厚度hmin由華1 =B/d = 1, d =80 mm，得 B =80 mm。貝U ：hmin= r'- (1 - ；) =40 0.0015 (1 -0.8) =0.012 mm = 12m 根據(jù)：&= 0.8和里=B/d = 1和包角180”，查得：S = 0.048。(2) 取K = 2 ,計(jì)算許用最小油膜厚度hh = K(Rzi+ Rz2)= 2乂(1.6 +3.2) = 9.6 m可見(jiàn)，hmin > h,軸承可以形成流體流體動(dòng)壓潤(rùn)滑。 求當(dāng)v, = 1.7v時(shí)的最