一級注冊結(jié)構(gòu)鋼結(jié)構(gòu)考試公式

1、GB50017-(2003)鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范公式 2012.6公 式 含 義公 式 及 編 號030405060708091011歷年考試所用試題號（部分）3 基本設(shè)計規(guī)定 （紅色為一級）3.2.2重級工作制吊車梁應(yīng)考慮由吊車擺動引起作用于每個輪壓處的此水平力標準值Hk=Pk,max (3.2.2) 1716 173.2.8采用二階彈性分析每層柱頂附加假想水平力Hni= (3.2.8-1) 28無支撐的純框架結(jié)構(gòu)，當采用二階彈性分析時，各桿件桿端的彎矩MM=MIb+2i MIs (3.2.8-2)2i = (3.2.8-3) 3.4.2計算下列情況的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或連接時，第3.4.1條規(guī)定的強度設(shè)計值應(yīng)

2、乘以相應(yīng)的折減系數(shù)。 l單面連接的單角鋼： 1)按軸心受力計算強度和連接乘以系數(shù) 0.85； 2)按軸心受壓計算穩(wěn)定性： 等邊角鋼乘以系數(shù) 0.6+0.0015，但不大于1.0； 短邊相連的不等邊角鋼乘以系數(shù) 0.5+0.0025，但不大于1.0； 長邊相連的不等邊角鋼乘以系數(shù) 0.70； 為長細比。對中間無聯(lián)系的單角鋼壓桿，應(yīng)按最小回轉(zhuǎn)半徑計算，當<20時，取=20； 2無墊板的單面施焊對接焊縫乘以系數(shù) 0.85； 3施工條件較差的高空安裝焊縫和鉚釘連接乘以系數(shù) 0.90； 4沉頭和半沉頭鉚釘連接乘以系數(shù) 0.80。 注：當幾種情況同時存在時，其折減系數(shù)應(yīng)連乘。192029282929

3、4 受彎構(gòu)件的計算4.1 強度4.1.1在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件(考慮腹板屈曲后強度者參見本規(guī)范第4.4.1條)，其抗彎強度f (4.1.1) 171819211719241625261620162223254.1.2在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件(考慮腹板屈曲后強度者參見本規(guī)范第4.4.1條)，其抗剪強度=fv (4.1.2)1818 30264.1.3梁上翼緣受有沿腹板平面作用的集中荷載、且該荷載處又未設(shè)置支承加勁肋時，腹板計算高度上邊緣的局部承壓強度c=f (4.1.3-1) 18 18lz =a+5hy+2hR (4.1.3-2) 18 184.1.4梁的腹板計算高度邊緣處，若同時受有較大的

4、正應(yīng)力、剪應(yīng)力和局部壓應(yīng)力，或同時受有較大的正應(yīng)力和剪應(yīng)力(如連續(xù)梁中部支座處或梁的翼緣截面改變處等)時，其折算應(yīng)力1 f (4.1.4-1)18= (4.1.4-2) 1820 4.2 整體穩(wěn)定4.2.1符合下列情況之一時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：1 有鋪板(各種鋼筋混凝土板和鋼板)密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側(cè)向位移時。 2 H型鋼或等截面工字形簡支梁受壓翼緣的自由長度l1與其寬度b1之比不超過表4.2.1所規(guī)定的數(shù)值時。 表4.2.1 H型鋼或等截面工字形簡支梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大l1/b1值鋼號跨中無側(cè)向支承點的梁跨中受壓翼緣有側(cè)向支承點的，不論荷載作用于

5、何處荷載作用在上翼緣荷載作用在下翼緣Q23513.020.016.0Q34510.516.513.0Q39010.015.512.5Q4209.515.012.0注：其他鋼號的梁不需計算整體穩(wěn)定性的最大l1/b1值，應(yīng)取Q235鋼的數(shù)值乘以 。對跨中無側(cè)向支承點的梁，l1為其跨度；對跨中有側(cè)向支承點的粱l1為受壓翼緣側(cè)向支承點間的距離(梁的支座處視為有側(cè)向支承)。4.2.2除4.2.1條所指情況外，在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件，其整體穩(wěn)定性 f (4.2.2) 19282326174.2.3除4.2.1條所指情況外，在兩個主平面受彎的H型鋼截面或工字形截面構(gòu)件，其整體穩(wěn)定性 f (4.2.3)

6、 4.2.4 不符合4.2.1條l款情況的箱形截面簡支梁，其截面尺寸(圖4.2.4)應(yīng)滿足h/b06，l/b095(235/fy)。 符合上述規(guī)定的箱形截面簡支梁，可不計算整體穩(wěn)定性。圖4.2.4箱形截面 4.3 局部穩(wěn)定4.3.1 承受靜力荷載和間接承受動力荷載的組合梁宜考慮腹板屈曲后強度，按本規(guī)范第4.4節(jié)的規(guī)定計算其抗彎和抗剪承載力；而直接承受動力荷載的吊車梁及類似構(gòu)件或其他不考慮屈曲后強度的組合梁，則應(yīng)按本規(guī)范第4.3.2條的規(guī)定配置加勁肋。當h0/tw>80時，尚應(yīng)按本規(guī)范第4.3.3條至第4.3.5條的規(guī)定計算腹板的穩(wěn)定性。輕、中級工作制吊車梁計算腹板的穩(wěn)定性時，吊車輪壓設(shè)計

7、值可乘以折減系數(shù)0.9。4.3.2組合梁腹板配置加勁肋應(yīng)符合下列規(guī)定(圖4.3.2)： l當h0/tw80時，對有局部壓應(yīng)力(00)的梁，應(yīng)按構(gòu)造配置橫向加勁肋；但對無局部壓應(yīng)力(0=0)的粱，可不配置加勁肋。 2當h0/tw>80時，應(yīng)配置橫向加勁肋。其中，當h0/tw>170(受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束，如連有剛性鋪板、制動板或焊有鋼軌時)或h0/tw>150，(受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時)，或按計算需要時，應(yīng)在彎曲應(yīng)力較大區(qū)格的受壓區(qū)增加配置縱向加勁肋。局部壓應(yīng)力很大的梁，必要時尚宜在受壓區(qū)配置短加勁肋。 任何情況下，h0/tw均不應(yīng)超過250。 此處h0為腹板的計算高度(對單

8、軸對稱梁，當確定是否要配置縱向加勁肋時，h0應(yīng)取腹板受壓區(qū)高度hc的2倍), tw為腹板的厚度。 3梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設(shè)置支承加勁肋。圖4.3.2加勁肋布置1 橫向加勁肋；2縱向加勁肋；3短加勁肋4.3.3僅配置橫向加勁肋的腹板(圖4.3.2a)，其各區(qū)格的局部穩(wěn)定1 (4.3.3-1) 4.3.4同時用橫向加勁肋和縱向加勁肋加強的腹板(圖4.3.2b、c)，其局部穩(wěn)定性1.受壓翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格 1.0 (4.3.4-1)2.受拉翼緣與縱向加勁肋之間的區(qū)格1 （4.3.4-4） 4.3.5在受壓翼緣與縱向加勁肋之間設(shè)有短加勁肋的區(qū)格(圖4.3.2d)，其局部

9、穩(wěn)定性按式(4.3.4 -1)計算。該式中cr1仍按4.3.4條1款之1)計算；cr1按式(4.3.3-3)計算，但將h0和a改為h1和a1(a1為短加勁肋間距)；c,cr1按式(4.3.3-4)計算，但式中b改用下列c1代替。梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)受到約束時c1= （4.3.5a）當梁受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束時c1= （4.3.5b）對a1h1>1.2的區(qū)格，公式(4.3.5)右側(cè)應(yīng)乘以1/4.3.6 加勁肋宜在腹板兩側(cè)成對布置，也可單側(cè)配置，但支承加勁肋、重級工作制吊車梁的加勁肋不應(yīng)單側(cè)配置。橫向加勁肋的最小間距應(yīng)為0.5h0,最大間距應(yīng)為2h0（對無局部壓應(yīng)力的梁，當h0/tw100時，可采

10、用2.5 h0)?？v向加勁肋至腹板計算高度受壓邊緣的距離應(yīng)在hc/2.5hc/2范圍內(nèi)。在腹板兩側(cè)成對配置的鋼板橫向加勁肋，其截面尺寸應(yīng)符合下列公式要求：外伸寬度hs (mm) (4.3.6-1)21厚度ts (4.3.6-2) 21截面慣性矩IzIz3 h0 (4.3.6-3) 當a/ h00.85Iy1.5h0 (4.3.6-4a) 當a/ h0>0.85Iy (4.3.6-4b) 4.3.8梁受壓翼緣自由外伸寬度b與其厚度t之比箱形截面梁受壓翼緣板在兩腹板之間的無支承寬度b0與其厚度t之比 13 (4.3.8-1) 40 (4.3.8-2) 4.4 組合梁腹板考慮屈曲后強度的計算4

11、.4.1腹板僅配置支承加勁肋(或尚有中間橫向加勁肋)而考慮屈曲后強度的工字形截面焊接組合梁(圖4.3.2a)，應(yīng)按下式驗算抗彎和抗剪承載能力：1.0 (4.4.1-1)Mf=()f (4.4.1-2) Meu =xeWxf (4.4.1-3) e=1 (4.4.1-4)4.4.2當僅配置支承加勁肋不能滿足公式(4.4.1-1)的要求時，應(yīng)在兩側(cè)成對配置中間橫向加勁肋。中間橫向加勁肋和上端受有集中壓力的中間支承加勁肋，其截面尺寸除應(yīng)滿足公式(4.4.6-1)和公式(4.3.6-2)的要求外，尚應(yīng)按軸心受壓構(gòu)件參照第4.3.7條計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性，軸心壓力應(yīng)按下式計算Ns= Vucr hw

12、tw+F (4.4.2-1)H= (4.4.2-2)Ac= (4.4.2-3)5 軸心受力構(gòu)件和拉彎、壓彎構(gòu)件的計算5.1 軸心力構(gòu)件 5.1.1軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的強度，（除高強度螺栓摩擦型連接處外） 高強度螺栓摩擦型連接處的強度f (5.1.1-1) 222219232524=f (5.1.1-2) 272919202224f (5.1.1-3) 19245.1.2實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定驗算構(gòu)件長細比按以下原則確定：f (5.1.2-1) 231923242827232628261926272222222221241.截面為雙軸對稱或極對稱x=lox/ix y=loy/iy (5

13、.1.2-2) 22262.截面為單軸對稱的構(gòu)件，繞非對稱軸的長細比x仍按式(5.1.2-2)計算，但繞對稱軸應(yīng)取計及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的下列換算長細比代替yyz= (5.1.2-3) ( 5.1.2-4) 3單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面繞對稱軸的yz圖5.1.2 單角鋼截面和雙角鋼組合T形截面b等邊角鋼肢寬度；b1不等邊角鋼長肢寬度；b2不等邊角鋼短肢寬度 1)等邊單角鋼截面(圖5.1.2 a)： 當b/t0.54 loy/b時： yz=y ( 1+ (5.1.2-5a)當b/t>0.54 loy/b時： yz=4.78 ( 1+ (5.1.2-5 b) 式中 b、t分別為為角鋼肢的寬度和厚度

14、。2)等邊雙角鋼截面(圖5.1.2 b)：當b/t0.58 loy/b時： yz=y ( 1+ (5.1-2-6a) 當b/t>0.58 loy/b時：yz=3.9 ( 1+ (5.1.2-6b) 3)長肢相并的不等邊雙角鋼截面(圖5.1.2 c)：當b2/t0.48 loy/b2時： yz=y ( 1+ (5.1.2-7a) 當b2/t>0.48 loy/b2時： yz=5.1 ( 1+ (5.1.2-7b) 4)短肢相并的不等邊雙角鋼截面(圖5.1.2 d)：當b1/t0.56 loy/b1時，可近似取yz =y。否則應(yīng)取 yz=3.7 ( 1+ 232024214 單軸對稱的

15、軸心壓桿在繞非對稱主軸以外的任一軸失穩(wěn)時，應(yīng)按照彎扭屈曲計算其穩(wěn)定性。當計算等邊單角鋼構(gòu)件繞平行軸(圖5.1.2 e的u軸)穩(wěn)定時，可用下式計算其換算長細比uz，并按b類截面確定值：當b/t0.69 lou/b時：uz=u ( 1+ (5.1.2-8a) 當b/t>0.69 lou/b時：uz =5.4b/t (5.1.2-8 b) 式中 u =louiu；lou為構(gòu)件對u軸的計算長度；iu為構(gòu)件截面對u軸的回轉(zhuǎn)半徑。 注：1 無任何對稱軸且又非極對稱的截面(單面連接的不等邊單角鋼除外)不宜用作軸心受壓構(gòu)件。 2 對單面連接的單角鋼軸心受壓構(gòu)件，按3.4.2條考慮折減系數(shù)后，可不考慮彎扭

16、效應(yīng)。 3 當槽形截面用于格構(gòu)式構(gòu)件的分肢，計算分肢繞對稱軸(y軸)的穩(wěn)定性時，不必考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，直接用y查出y值。 5.1.3 格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性仍應(yīng)按公式(5.1.2-1)計算，但對虛軸(圖5.1.3 a的x軸和圖5.1.3 b、c的x軸和y軸)的長細比應(yīng)取換算長細比。換算長細比應(yīng)按下列公式計算 圖5.1.3 格構(gòu)式組合構(gòu)件截面1雙肢組合構(gòu)件(圖5.1.3 a)當綴件為綴板時：ox= (5.1.3-1)當綴件為綴條時：ox = (5.1.3-2) 252 四肢組合構(gòu)件(圖5.1.3 b)：當綴件為綴板時：ox = (5.1.3-3)oy = (5.1.3-4)當綴件為綴條：ox =

17、 (5.1.3-5)oy = (5.1.3-6)3 綴件為綴條的三肢組合構(gòu)件(圖5.1.3 c)：ox = (5.1.3-7)oy = (5.1.3-8)5.1.6軸心受壓構(gòu)件應(yīng)按下式計算剪力V= (5.1.6)275.1.7用作減小軸心受壓構(gòu)件(柱)自由長度的支撐，當其軸線通過被撐構(gòu)件截面剪心時，沿被撐構(gòu)件屈曲方向的支撐力應(yīng)按下列方法計算1長度為l的單根柱設(shè)置一道支撐時，支撐力Fb1當支撐桿位于柱高度中央時：Fb1=N60 (5.1.7-1 a)當支撐桿位于距柱端l處時(0<<1)：Fb1 = (5.1.7-1 b) 2 長度為l的單根柱設(shè)置m道等間距(或間距不等但與平均間距相比

18、相差不超過20)支撐時，各支承點的支撐力Fbm為Fb1 =N30(m+1) (5.1.7-2)3 被撐構(gòu)件為多根柱組成的柱列，在柱高度中央附近設(shè)置一道支撐時，支撐力應(yīng)按下式計算Fbn= (5.1.7-3)5.2 拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件5.2.1彎矩作用在主平面內(nèi)的拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件，其強度計算f (5.2.1)172428252419225.2.2彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)(繞x軸)的實腹式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性計算1 彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性： f (5.2.2-1)252523對于表5.2.1的3、4項中的單對稱截面壓彎構(gòu)件，當彎矩作用在對稱平面內(nèi)且翼緣受壓時，除按公式（5.2.2-1）計算外，尚應(yīng)按下

19、式計算：f (5.2.2-2)2 彎矩作用平面外的穩(wěn)定性：f (5.2.2-3)292725252927215.2.3彎矩繞虛軸(x軸)作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性應(yīng)計算f (5.2.3)5.2.4 彎矩繞實軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)和平面外的穩(wěn)定性計算均與實腹式構(gòu)件相同。但在計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性時，長細比應(yīng)取換算長細比，b應(yīng)取1.0。5.2.5彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙軸對稱實腹式工字形(含H形)和箱形(閉口)截面的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)計算f (5.2.5-1) f (5.2.5-2) 5.2.6彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定

20、性計算圖5.2.6 格構(gòu)式構(gòu)件截面1按整體計算：f (5.2.6-1) 2按分肢計算： 在N和Mx作用下，將分肢作為桁架弦桿計算其軸心力，My按公式(5.2.6-2)和公式(5.2.6-3)分配給兩分肢(圖5.2.6)，然后按5.2.2條的規(guī)定計算分肢穩(wěn)定性分肢1： My1= (5.2.6-2)分肢2： My2= (5.2.6-3)式中 I1，、I2分肢1、分肢2對y軸的慣性矩； y1、y2My作用的主軸平面至分肢1、分肢2軸線的距離。 5.3 構(gòu)件的計算長度和容許長細比5.3.1 確定桁架弦桿和單系腹桿(用節(jié)點板與弦桿連接)的長細比時，其計算長度l0應(yīng)按表5.3.1采用。表5.3.1 桁架弦

21、桿和單系腹桿的計算長度l0項次彎曲方向弦桿腹 桿支座斜桿和支座豎桿其他腹桿123在桁架平面內(nèi)在桁架平面外斜平面ll1lll0.8ll0.9l注：1 l為構(gòu)件的幾何長度(節(jié)點中心間距離)；l1為桁架弦桿側(cè)向支承點之間的距離。 2 斜平面系指與桁架平面斜交的平面，適用于構(gòu)件截面兩主軸均不在桁架平面內(nèi)的單角鋼腹桿和雙角鋼十字形截面腹桿。 3 無節(jié)點板的腹桿計算長度在任意平面內(nèi)均取其等于幾何長度(鋼管結(jié)構(gòu)除外)。當桁架弦桿側(cè)向支承點之間的距離為節(jié)間長度的2倍(圖5.3.1)且兩節(jié)間的弦桿軸心壓力不相同時，則該弦桿在桁架平面外的計算長度，應(yīng)按下式確定(但不應(yīng)小于0.5 l1)：l0=l1(0.75+0.

22、25) (5.3.1)式中 N1較大的壓力，計算時取正值； N2較小的壓力或拉力，計算時壓力取正值，拉力取負值。圖5.3.1 弦桿軸心壓力在側(cè)向支承點間有變化的桁架簡圖2022斜21205.3.4單層廠房框架下端剛性固定的階形柱，在框架平面內(nèi)的計算長度的確定1 單階柱1)下段柱的計算長度系數(shù)2：當柱上端與橫梁鉸接時，等于按本規(guī)范附錄D表D-3(柱上端為自由的單階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減系數(shù)；當柱上端與橫梁剛接時，等于按本規(guī)范附錄D表D-4(柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的單階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減系數(shù)。2)上段柱的計算長度系數(shù)1，應(yīng)按下式計算： 1= (5.3.4-1)24272 雙階

23、柱1)下段柱的計算長度系數(shù)3：當柱上端與橫梁鉸接時，等于按附錄D表D-5(柱上端為自由的雙階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減系數(shù)；當柱上端與橫梁剛接時，等于按附錄D表D-6(柱上端可移動但不轉(zhuǎn)動的雙階柱)的數(shù)值乘以表5.3.4的折減系數(shù)。 2)上段柱和中段柱的計算長度系數(shù)1和2，應(yīng)按下列公式計算： 1 = (5.3.4-2) 2 = (5.3.4-3) 245.4 受壓構(gòu)件的局部穩(wěn)定5.4.1在受壓構(gòu)件中，翼緣板自由外伸寬度b與其厚度t之比1 軸心受壓構(gòu)件(10+0.1) (5.4.1)式中 構(gòu)件兩方向長細比的較大值；當<30時，取=30；當>100時，取=100。2 壓彎構(gòu)件：1

24、3 （5.4.1-2） 當強度和穩(wěn)定計算中取x=1.0時，可放寬至15。注：翼緣板自由外伸寬度b的取值為：對焊接構(gòu)件，取腹板邊至翼緣板(膨邊緣的距離；對軋制構(gòu)件，取內(nèi)圓弧起點至翼緣板(肢)邊緣的距離。 5.4.2在工字形及H形截面的受壓構(gòu)件中，腹板計算高度h0與其厚度tw之比，應(yīng)符合下列要求1 軸心受壓構(gòu)件：(25+0.5) (5.4.2-1)2 壓彎構(gòu)件：當001.6 時：( 160+0.5+25) (5.4.2-2) 當1.6<02.0時：(480+0.526.2) (5.4.2-3) 0=28箱形截面受壓構(gòu)件的腹板計算高度h0與其厚度tw之比，應(yīng)符合下列要求1 軸心受壓構(gòu)件：40

25、(5.4.3)2 壓彎構(gòu)件的不應(yīng)超過公式(5.4.2-2)或公式(5.4.2-3)右側(cè)乘以0.8后的值(當此值小于40時，應(yīng)采用40)。 6 疲勞計算6.2 疲勞計算6.2.1對常幅(所有應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力幅保持常量)疲勞，應(yīng)按下式進行計算 (6.2.1-1) (對焊接部位應(yīng)力幅)=maxmin 206.2.2對變幅(應(yīng)力循環(huán)內(nèi)的應(yīng)力幅隨機變化)疲勞，若能預測結(jié)構(gòu)在使用壽命期間各種荷載的頻率分布、應(yīng)力幅水平以及頻次分布總和所構(gòu)成的設(shè)計應(yīng)力譜，則可將其折算為等效常幅疲勞，按下式進行計算 e (6.2.2-1) 6.2.3重級工作制吊車梁和重級、中級工作制吊車桁架的疲勞可作為常幅疲勞，按下式計算：f

26、·2×106 （6.2.3） 20 7連接計算7.1 焊縫連接7.1.2對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫的強度計算1 在對接接頭和T形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫，其強度應(yīng)按下式計算：=或 (7.1.2-1)25242527282 在對接接頭和T形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫或?qū)优c角接組合焊縫，其正應(yīng)力和剪應(yīng)力應(yīng)分別進行計算。但在同時受有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處(例如梁腹板橫向?qū)雍缚p的端部)，應(yīng)按下式計算折算應(yīng)力： 1.1 (7.1.2-2)注：1 當承受軸心力的板件用斜焊縫對接，焊縫與作用力間的夾角符合tan1.5時，其強度可不計

27、算。 2 當對接焊縫和T形對接與角接組合焊縫無法采用引弧板和引出板施焊時，每條焊縫的長度計算時應(yīng)各減去2t。25277.1.3直角角焊縫的強度計算1 在通過焊縫形心的拉力、壓力或剪力作用下：正面角焊縫(作用力垂直于焊縫長度方向)：ff (7.1.3-1) 202128側(cè)面角焊縫(作用力平行于焊縫長度方向)：f= 7.1.3-2202720212027292320251925272425282 在各種力綜合作3 用下，f和f共同作用處： (7.1.3-3)267.2 緊固件(螺栓、鉚釘?shù)?連接7.2.1普通螺栓、錨栓和鉚釘連接計算1在普通螺栓或鉚釘受剪的連接中，每個普通螺栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計值應(yīng)

28、取受剪和承壓承載力設(shè)計值中的較小者受剪承載力設(shè)計值：普通螺栓 (7.2.1-1)2223受剪承載力設(shè)計值：鉚釘 (7.2.1-2)承壓承載力設(shè)計值：普通螺栓=dt· (7.2.1-3)2223承壓承載力設(shè)計值：鉚釘=d0t· (7.2.1-4)222在普通螺栓、錨栓或鉚釘桿軸方向受拉的連接中，每個普通螺栓、錨栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計值計算普通螺栓 (7.2.1-5) 錨栓 (7.2.1-6)鉚釘 (7.2.1-7)3同時承受剪力和桿軸方向拉力的普通螺栓和鉚釘，應(yīng)分別符合下列公式的要求：普通螺栓：1 (7.2.1-8)Nv (7.2.1-9)21鉚釘1 (7.2.1-10)Nv

29、( 7.2.1-11)7.2.2高強度螺栓摩擦型連接應(yīng)按下列規(guī)定計算1 在抗剪連接中，每個高強度螺栓的承載力設(shè)計值計算=0.9 nfP (7.2.2-1)272027 2122272125182 在螺栓桿軸方向受拉的連接中，每個高強度螺栓的承載力設(shè)計值取=0.8 P。253 當高強度螺栓摩擦型連接同時承受摩擦面間的剪力和螺栓桿軸方向的外拉力時，其承載力應(yīng)按下式計算1 (7.2.2-2)25277.2.3 高強度螺栓承壓型連接應(yīng)按下列規(guī)定計算1 承壓型連接的高強度螺栓的預拉力P應(yīng)與摩擦型連接高強度螺栓相同。連接處構(gòu)件接觸面應(yīng)清除油污及浮銹。高強度螺栓承壓型連接不應(yīng)用于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)。2

30、在抗剪連接中，每個承壓型連接高強度螺栓的承載力設(shè)計值的計算方法與普通螺栓相同，但當剪切面在螺紋處時，其受剪承載力設(shè)計值應(yīng)按螺紋處的有效面積進行計算。3 在桿軸方向受拉的連接中，每個承壓型連接高強度螺栓的承載力設(shè)計值的計算方法與普通螺栓相同。4 同時承受剪力和桿軸方向拉力的承壓型連接的高強度螺栓，應(yīng)符合下列公式的要求： 1 (7.2.3-1) Nv/1.2 (7.2.3-2)217.2.4 在構(gòu)件的節(jié)點處或拼接接頭的一端，當螺栓或鉚釘沿軸向受力方向的連接長度l1大于15d0時，應(yīng)將螺栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計值乘以折減系數(shù)(1.1)。當l1大于60 d0時，折減系數(shù)為0.7，d0為孔徑。 272020

31、7.3.1 組合工字梁翼緣與腹板的雙面角焊縫連接，其強度應(yīng)按下式計算 （7.3.1) 注1 當梁上翼緣受有固定集中荷載時，宜在該處設(shè)置頂緊上翼緣的支承加勁肋，此時取F=0。 2 當腹板與翼緣的連接焊縫采用焊透的T形對接與角接組合焊縫時，其強度可不計算。19 19307.3.2 組合工字梁翼緣與腹板的鉚釘(或摩擦型連接高強度螺栓)的承載力計算n1或n1 (7.3.2)注：當梁上翼緣受有固定集中荷載時，宜在該處設(shè)置頂緊上翼緣的支承加勁肋，此時取F=0 7.4 梁與柱的剛性連接7.4.1 當工字形梁翼緣采用焊透的T形對接焊縫而腹板采用摩擦型高強度螺栓或焊縫與H形柱的翼緣相連，滿足下列要求時，柱的腹板

32、可不設(shè)置橫向加勁肋l 在梁的受壓翼緣處，柱腹板厚度tw應(yīng)同時滿足tw (7.4-1)tw (7.4.1-2)2 在梁的受拉翼緣處，柱翼緣板的厚度tc應(yīng)滿足tc0.4 (7.4.1-3)7.4.2 由柱翼緣與橫向加勁肋包圍的柱腹板節(jié)點域應(yīng)按下列規(guī)定計算1 抗剪強度應(yīng)按下式計算 （7.4.2-1)2826262腹板的厚度tw應(yīng)滿足下式要求tw (7.4.2-2)247.5 連接節(jié)點處板件的計算7.5.1 連接節(jié)點處板件在拉、剪作用下的強度計算f (7.5.1-1) 2124i= (7.5.1-2)21247.5.2 桁架節(jié)點板(桿件為軋制T形和雙板焊接T形截面者除外)的強度除可按公式(7.5.1-

33、1)計算外，也可用有效寬度法計算=f (7.5.2)7.6.6軸心受壓柱或壓彎柱的端部為銑平端時，柱身的最大壓力直接由銑平端傳遞，其連接焊縫或螺栓應(yīng)按最大壓力的15或最大剪力中的較大值進行抗剪計算；當壓彎柱出現(xiàn)受拉區(qū)時，該區(qū)的連接尚應(yīng)按最大拉力計算。26 8 構(gòu)造要求8.2.7 角焊縫的尺寸應(yīng)符合下列要求：1 角焊縫的焊腳尺寸hf，(mm)不得小于1.5，t(mm。)為較厚焊件厚度(當采用低氫型堿性焊條施焊時，t可采用較薄焊件的厚度)。但對埋弧自動焊，最小焊腳尺寸可減小l mm；對T形連接的單面角焊縫，應(yīng)增加l mm。當焊件厚度等于或小于4mm時，則最小焊腳尺寸應(yīng)與焊件厚度相同。 2 角焊縫的

34、焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的1.2倍(鋼管結(jié)構(gòu)除外)，但板件(厚度為t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求： 1)當t6 mm時，hft； 2)當t>6 mm時，hfft(12)mm。 圓孔或槽孔內(nèi)的角焊縫焊腳尺寸尚不宜大于圓孔直徑或槽短徑的13。 3 角焊縫的兩焊腳尺寸一般為相等。當焊件的厚度相差較大且等焊腳尺寸不能符合本條第1、2款要求時，可采用不等焊腳尺寸，與較薄焊件接觸的焊腳邊應(yīng)符合本條第2款的要求；與較厚焊件接觸的焊腳邊應(yīng)符合本條第1款的要求。 4 側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于8hf，和40mm。 5 側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于60hf，當大于上述數(shù)值時

35、，其超過部262530 9 塑性設(shè)計9.2.1 彎矩Mx(對H形和工字形截面x軸為強軸)作用在一個主平面內(nèi)的受彎構(gòu)件，其彎曲強度應(yīng)符合下式要求MxWpnxf (9.2.1)9.2.2 受彎構(gòu)件的剪力V假定由腹板承受，剪切強度應(yīng)符合下式要求Vhwtwfv (9.2.2)9.2.3 彎矩作用在一個主平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件，其強度應(yīng)符合下列公式的要求當0.1 3時： MxWpnxf (9.2.3-1) 當0.13時： Mx1.15Wpnxf (9.2.3-2) 9.2.4 彎矩作用在一個主平面內(nèi)的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)符合下列公式的要求1 彎矩作用平面內(nèi)1 (9.2.4-1)2 彎矩作用平面外1 (9.2.

36、4-1)9.3.2 在構(gòu)件出現(xiàn)塑性鉸的截面處，必須設(shè)置側(cè)向支承。該支承點與其相鄰支承點間構(gòu)件的長細比y應(yīng)符合下列要當10.5y （9.3.2-1）當0.51.0y （9.3.2-1） 10 鋼管結(jié)構(gòu)10.1.5 若支管與主管連接節(jié)點偏心不超過式(10.1.5)限制時，在計算節(jié)點和受拉主管承載力時，可忽略因偏心引起的彎矩的影響，但受壓主管必須考慮此偏心彎矩M=N×e(N為節(jié)點兩側(cè)主管軸力之差值)的影響0.5 5eh(或ed) 0.2 5 (10·1·5)2910.3.2 在節(jié)點處，支管沿周邊與主管相焊，焊縫承載力應(yīng)等于或大于節(jié)點（支管）承載力。 在管結(jié)構(gòu)中，支管與主

37、管的連接焊縫可視為全周角焊縫按本規(guī)范公式(7.1.3-1)進行計算，但取f=1。角焊縫的計算厚度沿支管周長是變化的，當支管軸心受力時，平均計算厚度可取0.7hf。焊縫的計算長度可按下列公式計算1 在圓管結(jié)構(gòu)中，取支管與主管相交線長度當did0.6 5時 lw=(3.25di0.025d)(+0.466) (10.3.2-1 ) 當did>0.65時： lw=(3.81di0.389d)(+0.466) (10.3.2-2 ) 2在矩形管結(jié)構(gòu)中，支管與主管交線的計算長度應(yīng)按卞列規(guī)定計算： 對于有間隙的K形和N形節(jié)點當i60 º時：lw = (10.3.2-3) 當i50 º時： lw = (10.3.2-4) 當50 ºi60