高大模板計算書

1、柱模板支撐計算書 一、柱模板基本參數(shù) 柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向?qū)菟?道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向?qū)菟?道， 柱模板的計算高度 L = 3600mm， 柱箍間距計算跨度 d = 600mm。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm，間距300mm。 柱箍采用矩形鋼管60×40×2.5,，每道柱箍1根鋼箍，間距600mm。 柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態(tài)為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。 柱模板計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝

2、土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.0； V 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.00m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.00； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.00kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 3.00kN/m2。 三、柱模

3、板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 面板計算簡圖 1.面板強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩計算公式 其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.6 = 31.32kN/m d 豎楞的距離，d = 300mm； 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.10×31.32×0.3×0.3=0.282kN.M 面板截面抵抗矩 W = 600×18×18/6=32400mm3 經(jīng)過計算得到 = M/W = 0.282&#

4、215;106/32400 = 8.704N/mm2 面板的計算強度小于15N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.3×31.32=5.638kN 截面抗剪強度計算值 T=3×5638/(2×600×18)=0.783N/mm2 截面抗剪強度設計值 T= 1.4N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.面板撓度計算 最大撓度計算公式 其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 40.00×0.6=24k

5、N/m； E 面板的彈性模量，取6000N/mm2； I 面板截面慣性矩 I = 600×18×18×18/12=291600mm4； 經(jīng)過計算得到 v =0.677×(40.00×0.6)×3004/(100×6000×291600) = 0.752mm v 面板最大允許撓度，v = 300/250 = 1.2mm； 面板的最大撓度滿足要求! 四、豎楞方木的計算 豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞方木計算簡圖 1.豎楞方木強度計算 支座最大彎矩計算公式 跨中最大彎矩

6、計算公式 其中 q 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.3 = 15.66kN/m d為柱箍的距離，d = 600mm； 經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.10×15.66×0.6×0.6=0.564kN.M 豎楞方木截面抵抗矩 W = 50×80×80/6=53333.33mm3 經(jīng)過計算得到 = M/W = 0.564×106/53333.33 = 10.575N/mm2 豎楞方木的計算強度小于13N/mm2,滿足要求! 2.豎楞方木抗剪計算 最大剪力的計

7、算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.6×15.66=5.638kN 截面抗剪強度計算值 T=3×5638/(2×50×80)=2.114N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.3N/mm2 豎楞方木抗剪強度計算不滿足要求! 3.豎楞方木撓度計算 最大撓度計算公式 其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 40.00×0.3=12kN/m； E 豎楞方木的彈性模量，取9500N/mm2； I 豎楞方木截面慣性矩 I = 50×80×

8、80×80/12=2133333.33mm4； 經(jīng)過計算得到 v =0.677×(40.00×0.3)×6004/(100×9500×2133333.33) = 0.52mm v 豎楞方木最大允許撓度，v = 600/250 = 2.4mm； 豎楞方木的最大撓度滿足要求!五、B方向柱箍的計算 本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 鋼柱箍的規(guī)格: 矩形鋼管60×40×25mm； 鋼柱箍截面抵抗矩 W = 7.29cm3； 鋼柱箍截面慣性矩 I = 21.88cm4； B方向柱箍計算簡圖 其中 P

9、 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.3 × 0.6 = 9.4kN 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 B方向柱箍剪力圖(kN) B方向柱箍彎矩圖(kN.m) B方向柱箍變形圖(kN.m) 最大彎矩 M = 3.196kN.m 最大支座力 N = 14.1kN 最大變形 v = 6.5mm 1.柱箍強度計算 柱箍截面強度計算公式 =M/W < f 其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設計值, M = 3.196kN.m； W 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩, W = 7.29cm3； 柱箍的強度設計值(N/mm2

10、): f = 13 B邊柱箍的強度計算值 f = 438.41N/mm2； B邊柱箍的強度驗算不滿足要求! 2.柱箍撓度計算 經(jīng)過計算得到 v =6.5mm v 柱箍最大允許撓度，v = 600/250 = 2.4mm； 柱箍的最大撓度不滿足要求! 六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?B方向沒有設置對拉螺栓! 七、H方向柱箍的計算 H方向柱箍計算簡圖 其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.3 × 0.6 = 9.4kN 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 H方向柱箍剪力圖(kN) H方向柱箍彎矩圖(kN.m) H

11、方向柱箍變形圖(kN.m) 最大彎矩 M = 0.6kN.m 最大支座力 N = 11.24kN 最大變形 v = 0.179mm 1.柱箍強度計算 柱箍截面強度計算公式 =M/W < f 其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設計值, M = 0.6kN.m； W 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩, W = 7.29cm3； 柱箍的強度設計值(N/mm2): f = 13 H邊柱箍的強度計算值 f = 82.3N/mm2； H邊柱箍的強度驗算不滿足要求! 2.柱箍撓度計算 經(jīng)過計算得到 v =0.179mm v 柱箍最大允許撓度，v = 266.67/250 = 1.07mm； 柱箍的最大撓度滿足要

12、求! 八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎?計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺拴的強度要大于最大支座力11.24kN。 經(jīng)過計算得到H方向?qū)菟┑闹睆揭笥?2mm!（二）、模板方案計算復核荷載標準值及荷載組合：荷載標準值：模板重標準值0.35 KN/m3；砼自重標準值rc=24KN/m3（鋼筋砼取25 KN/m3）；框架梁鋼筋自重標準值1.5 KN/m3；施工活載標準值1.0 KN/m2；振搗砼標準值，水平面2.0 KN/m2，垂直面4.0 KN/m2；砼側壓力標準值按二

13、式取大值，F(xiàn)1 = rcH與F2 =0.22rct012V1/2較大值計算荷載組合：板底模板及其支架為。梁底模板及其支架為。柱、墻、梁側模板為。十三 計算書（一） H=12.8米樓板模板支架計算書 計算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算依據(jù)2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭設高度為12.8米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.5。 1、模板面板計算

14、 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗

15、彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×3.015+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.067kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.067×1000×1000/48600=1.370N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,

16、滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.015+1.4×2.700)×0.300=1.332kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1332.0/(2×900.000×18.000)=0.123N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×3.015×

17、;3004/(100×6000×437400)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 2、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 2.1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.

18、900kN/m 靜荷載 q1 = 0.00×0.900+0.00×0.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.219/0.900=2.466kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.47×0.90×0.90=0.200kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×2.466=1.332kN 最大支座力 N=1.1×0.

19、900×2.466=2.441kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.200×106/53333.3=3.75N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh &l

20、t; T 截面抗剪強度計算值 T=3×1332/(2×50×80)=0.499N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.677×1.005×900.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.220mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 3、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(

21、mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.822kN.m 最大變形 vmax=2.098mm 最大支座力 Qmax=8.878kN 抗彎計算強度 f=0.822×106/5080.0=161.76N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 4、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R

22、=8.88kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<R 12.0 kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調(diào)托座。 5、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 5.1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×12.800=1.653kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.900×1.000=0.315kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000&#

23、215;0.120×0.900×1.000=2.700kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.667kN。 5.2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×1.000=2.700kN 5.3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 6、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.38kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得

24、到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(

25、1)的計算結果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =9381/(0.207×489)=92.527N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =9381/(0.386×489)=49.642N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2

26、計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.027； 公式(3)的計算結果：l0=1.155×1.027×(1.500+2×0.300)=2.491m =2491/15.8=157.657 =0.284 =9381/(0.284×489)=67.576N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 7、樓板強度的計算 7.1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內(nèi)配筋2級鋼筋，配筋面積As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸為 b×h=450

27、0mm×120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照樓板每7天澆筑一層，所以需要驗算7天、14天、21天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 7.2.計算樓板混凝土7天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊4.50×1.00=4.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放6×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.35+25.00×0.12)+ 1×1.20×(1.65×6×5/4.50/4.50)+ 1.4

28、5;(2.00+1.00)=11.16kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×11.16=50.21kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×50.21×4.502=52.16kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為25.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到7天后混凝土強度達到58.40%，C25.0混凝土強度近似等效為C14.6。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.20N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00

29、5;300.00/(4500.00×100.00×7.20)=0.15 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.139 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.139×4500.000×100.0002×7.2×10-6=45.0kN.m 結論：由于Mi = 45.04=45.04 < Mmax=52.16 所以第7天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐必須保存。 7.3.計算樓板混凝土14天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊

30、4.50×1.00=4.50m， 樓板計算范圍內(nèi)擺放6×5排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內(nèi)均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為 q=1×1.20×(0.35+25.00×0.12)+ 1×1.20×(0.35+25.00×0.12)+ 2×1.20×(1.65×6×5/4.50/4.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=18.12kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=4.50×18.12=81.52kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙

31、向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×81.52×4.502=84.69kN.m 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為25.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到14天后混凝土強度達到79.20%，C25.0混凝土強度近似等效為C19.8。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=9.50N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00×300.00/(4500.00×100.00×9.50)=0.11 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.113 此層樓

32、板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.113×4500.000×100.0002×9.5×10-6=48.3kN.m 結論：由于Mi = 45.04+48.33=93.36 > Mmax=84.69 所以第14天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐可以拆除。（二） 屋面500×1200梁模板與支撐計算書 1、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 B=500mm， 梁截面高度 H=1200mm， H方向?qū)菟?道，對拉螺栓直徑14mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm

33、。 梁模板使用的木方截面50×80mm， 梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x250mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 2、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的

34、較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 3、梁底模板

35、木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！ 4、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 4.1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W < f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.2×28.80+1.4×4.00)×1.20=48.192N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10×48.192×0.2502=-0.301kN.m f=0.301×106

36、/64800.0=4.648N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 4.2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×0.250×48.192=7.229kN 截面抗剪強度計算值 T=3×7229/(2×1200×18)=0.502N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 4.3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 28.80×1.20=34.56N

37、/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677×34.560×250.04/(100×6000.00×583200.1)=0.261mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.261mm小于 v = 250/250,滿足要求! 5、穿梁螺栓計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×4.00)×1.20×0.50/2=12

38、.05kN 穿梁螺栓直徑為14mm； 穿梁螺栓有效直徑為11.6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=12.048kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。 每個截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求! 6、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內(nèi)容。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算依據(jù)2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 模板支架搭

39、設高度為6.6米， 基本尺寸為：梁截面 B×D=500mm×1200mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.60米，立桿的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.20×25.000×0.120×0.500×0.250=0.450kN。 采用的鋼管類型為48×3.5。 6.1模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.000

40、5;1.200×0.500+0.500×0.500=15.250kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)×0.500=1.500kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.

41、mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×15.250+1.4×1.500)×0.250×0.250=0.128kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.128×1000×1000/27000=4.722N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×15.250+1.4×1.500)×0.250=3.060kN 截面抗剪強度計算值 T=3×3060.0/(2×500.000×18.000)=0.510N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×15.250×2504/(100×6000