高大模板方案專項方案

1、檢驗檢疫技術中心工程高大模板支撐施工方案編制：梁明勇審核： 涪陵市政工程公司 2014年10月28日 目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、施工計劃2四、施工工藝技術4 五、施工安全保證措施5六、勞動力計劃7 七、計算書及相關圖紙 7 重慶市涪陵檢驗檢疫技術中心工程地下車庫模架支撐專項施工方案一、工程概況工程基本情況：本地下車庫工程為地下一層， 建筑柱網主尺寸以6.7×8m為主，地下室底板- 5.4m，頂板-1m、-1.5m，頂板厚為180mm，模架高度3.20m、3.90m、4.2m、5.4m。大梁分別為300×2200mm、250×1900mm；地下室底板厚為

2、200mm。二、編制依據本工程施工圖紙?；炷两Y構工程施工質量驗收規(guī)范GB 50204-2011。建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2011。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130-2011。建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ 162-2008。 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）規(guī)定。 三、施工計劃 1、施工總體部署：計劃從2015年2月28日開始搭設模板支撐系統，到3月17日全部模板支撐完畢，驗收合格后澆筑混凝土。 2、材料與設備計劃本工程梁截面尺寸為 0.3m×2.2m；板厚=180mm；梁凈跨l0 7.8m；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a

3、=0.5m，梁底承重立桿橫向間距l(xiāng)b=0.5m，步距h=1.5m；梁底增加承重立桿8根；立桿承重連接方式雙扣件；梁底支撐小橫桿8根；單根立桿鋼管長度3m；剪刀撐5步4跨；梁模板支架計算高度5.4m； 梁底支撐小楞垂直梁截面，梁底支撐小楞6根，材質為方木45×95mm；梁側次楞為木楞，45×95mm；橫向設置，根數10根；梁側主楞為鋼楞，；豎向設置，間距600mm；固定支撐水平間距500mm；面板材料為膠合面板。材料需求統計：支架部分： 立桿長度：1441.6m； 水平桿件長度：940m； 剪刀撐長度：100m； 直角扣件(雙)：400只； 旋轉扣件：80只；非支架部分： 面

4、板面積：300m2； 梁底支撐小楞長度：260m； 梁側次楞長度：1000m； 梁側主楞長度：300m；序號名稱標準要求1模板膠合板厚度不小于18mm2木方尺寸不小于45×95mm3鋼管外徑48mm 壁厚不小于3mm4扣件單扣件抗滑移承載力不小于8KN、雙扣件不小于12KN（1）、全站儀：1臺 ； （2）、水準儀：2臺；（3）、拉線、線墜； （4）、力矩扳手：2把（5）、鋼卷尺：50m長2把、5m長5 把 ；梁模板(扣件鋼管架)參數表一、基本參數梁段信息L1樓板混凝土厚度(mm)180梁截面寬度B(m)0.3梁截面高度D(m)2.2承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞垂直梁截面方向立桿沿

5、梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)0.5立桿步距h(m)1.5梁兩側立桿間距l(xiāng)c(m)0.6梁底增加承重立桿根數2板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)0.5梁底模板支撐小楞材料方木鋼管類型(mm)48×3立桿承重連接方式雙扣件扣件抗滑承載力系數0.75立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m)0.1梁模板支架計算高度H(m)5.4是否計算邊梁否是否驗算地基承載力否模板自重(kN/m2)0.5鋼筋自重(kN/m3)1.5施工荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)4新澆混凝土側壓力(kN/m2)17.848考慮荷載折減系數是是否進行模板材料匡

6、算是梁凈跨l0(m)8剪刀撐設置5步4跨單根立桿鋼管長度(m)3是否自定義梁兩側樓板計算長度否二、材料參數木材品種柏木彈性模量E(N/mm2)9000抗壓強度設計值fc(N/mm)16抗彎強度設計值fm(N/mm2)17抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.7面板類型膠合面板面板抗彎設計值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板彈性模量E(N/mm2)6000三、梁底模板參數梁底方木截面寬度(mm)45梁底方木截面高度(mm)95梁底縱向支撐根數6梁底木方、木托梁計算方法按兩跨連續(xù)梁計算梁底支撐小橫桿根數0四、梁側模板參數主楞(外龍骨)方向豎向設置主楞間距(mm)600次楞根數(mm)10

7、主楞豎向支撐桿數量5固定支撐水平間距(mm)500第1根次楞支撐類型固定支撐點第1根次楞支撐點至梁底距離300第2根次楞支撐類型固定支撐點第2根次楞支撐點至梁底距離700第3根次楞支撐類型固定支撐點第3根次楞支撐點至梁底距離1100第4根次楞支撐類型固定支撐點第4根次楞支撐點至梁底距離1500第5根次楞支撐類型固定支撐點第5根次楞支撐點至梁底距離1900主楞材料圓鋼管主楞直徑(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根數2次楞材料木方次楞寬度(mm)45次楞高度(mm)95次楞合并根數2采用斜撐否四、施工工藝技術及要求1、模架的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該專項施工方案，并由專業(yè)隊伍搭設。 2、確保模板在

8、使用周期內安全、穩(wěn)定、牢靠、滿足施工安全要求。 3、該模架標高及幾何尺寸繁雜，施工前必須由現場技術人員對施工人員進行安全、技術交底，避免出錯。 4、模架立桿按平面圖位置彈線定位，立桿支在地下室底板上。 5、先澆地下室墻板和柱，模架的縱橫水平桿與柱以抱箍的形式固定，并用木楔打緊。 6、在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。 7、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用Ø48mm x3mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管的六桿、掃地桿、水平拉桿應采用對接；剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應

9、采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。 8、垂直剪刀撐按縱橫軸線設置，在后澆帶處也設置垂直剪刀撐； 9、模架搭設完畢，必須經驗收合格后方可進行下道工序。 10、砼澆筑時材料、人員不得集中，砼堆集高度不得超出現澆砼板面100mm，大梁從梁中向兩邊開展，并分層澆筑，每層不得大于400mm。 11、模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續(xù)，經技術負責人、監(jiān)理審批簽字后方可拆除。 12、拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。13、底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除。14、模板支撐系統搭設完畢后經過施工單位自檢合格后

10、請監(jiān)理單位、業(yè)主單位及監(jiān)督單位進行檢查驗收，驗收合格后方能進行混凝土澆筑。 五、施工安全保證措施 墻身鋼筋綁扎完畢，必須經監(jiān)理工程師認可方可進行模板施工，墻身模板采用大型鋼 模板，支模前，須將鋼筋上的鐵銹清除干凈，模板接縫采用海綿條夾墊，可先用107膠 將海綿條粘在模板上，然后吊起來拼裝，模板的支撐采用鋼管支架，支架必須牢固、不 變形，模板底部壓上墨線，垂度用錘球檢查，用支架調整，保證垂度符合規(guī)范要求，對拉桿采用14mm鋼筋穿塑料膠管對拉,先豎兩根豎管然后用對拉桿固定在豎管上。1、 服從安全及技術人員的管理，嚴格執(zhí)行操作規(guī)程，不盲干，不蠻干2、 電工、司機及老設備操作人員均須持證上崗。3、 所

11、有機械設備、電路都應定期檢查，防患于未然。4、 加強人員管理，無證人員嚴禁操作。5、 澆注砼現場要設專人統一指導。6、 工人上班時必須做好安全防護工作。7、 防止外來人員進入施工場地造成不必要事故。8、 在施工時，有被交道路段晚間設紅燈標志，白天設醒目標牌。（一）、工藝流程地下室砼底板澆筑地下室柱、外墻板澆筑彈線搭設承重梁、板模架安放梁底模并固定扎梁筋安側模（梁高加對拉螺栓）復核梁模尺寸、標高、位置安平板模扎板筋復查并驗收模板、鋼筋澆搗砼養(yǎng)護拆模。（二）、施工方法1、彈梁軸線并復核，在澆好的砼地坪上彈出梁軸線，再根據梁軸線彈出鋼管立柱線。2、本工程具體立柱間距、步距見經過計算的“梁板下部承重立

12、桿布置平面圖”。3、搭設完善支模架，柱拆模后把柱周圍的支撐全部補齊，并把模架縱橫水平桿與框架柱連接箍牢。4、安放梁底模并固定，支模架全部完成后就鋪設梁底模，并復核梁底的軸線位置、標高以及起拱高度，完成后支撐梁底活動頂撐。然后再搭設各類剪刀撐。5、扎梁筋，先主梁后次梁，扎次梁時要從一頭扎向另一頭，以便于梁側模支撐及時跟進。6、安側模（梁高加對拉螺栓），梁側模用鋼管扣件固定，支撐鋼管、對拉螺栓間距應與小橫桿間距一致。側模安好后復核梁模尺寸、標高、位置。7、安平板模，首先完善平板支架，最上層水平鋼管起拱高度要跟梁模一致，然后鋪設100*50木方，木方要用鉛絲綁牢在鋼管上。最后鋪設平板，平板周邊要用鐵

13、釘釘牢在木方上。8、扎板筋，平板搭設完畢首先要清掃垃圾，包括梁內垃圾。然后再綁扎板筋。同時木工收剎梁與柱的接頭部位（此部位為清掃垃圾出口）。9、梁板模板與全部施工完畢。經各相關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。10、本工程施工以伸縮縫（后澆帶）為界分段施工，均采用商品泵送砼，澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，板上嚴禁堆積砼。澆筑過程中派專人觀察地基與支架情況，如有情況及時處理。11、砼終凝后就要對砼進行澆水養(yǎng)護，保持表面濕潤。養(yǎng)護期不少于14天。12、拆模，澆搗砼時應留置好拆模試塊，與所澆砼同條件養(yǎng)護。強度達到規(guī)范要求后方可拆模。（三）應急預案 1、成立以項目經理為組長的安全領導小

14、組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下：項目經理 組長，負責協調指揮工作；安全員 組員，負責現場安全檢查工作；施工員 組員，負責現場施工指揮，技術交底；架子工班長 組員，負責現場具體施工；2、應急領導小組及其職責：應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1)、領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2)、當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3)、負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4)、及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1)、 事故報告程序：事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現場負責人

15、、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2)、事故報告：事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3)、現場事故應急處理： 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部

16、不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發(fā)紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環(huán)衰竭，醫(yī)療條件不完善時，及時送醫(yī)院治療。 其他人身傷害事故處理：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人： 梁明 全 員： 吳泉院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。9、 六、勞動力計劃根據施工區(qū)域的劃分，選定一

17、支專業(yè)施工隊進行基礎結構施工，配置架子工30人，木工50人。七、計算書及相關圖紙 （一）、 180mm板模板計算書梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:L1。21一、參數信息1.模板支撐及構

18、造參數梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：2.20；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.50；梁支撐架搭設高度H(m)：5.40；梁兩側立桿間距(m)：0.60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(

19、kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4

20、.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底縱向支撐根數：6；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：10；主楞豎向支撐點數量：5；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，700mm，1100mm，1500mm，1900mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；次楞合并根數：2；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=

21、0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、52.800 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振

22、搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為10根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 60×1.8×1.8/6=32.4cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1

23、= 1.2×0.6×17.85×0.9=11.566kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；計算跨度: l = (2200-180)/(10-1)= 224.44mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×11.566×(2200-180)/(10-1)2 + 0.117×3.024×(2200-180)/(10-1)2= 7.61×104N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.566

24、×(2200-180)/(10-1)/1000+1.2×3.024×(2200-180)/(10-1)/1000=3.670 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.61×104 / 3.24×104=2.3N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.3N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 11.566N/mm； l-計算跨度:

25、l = (2200-180)/(10-1)=224.44mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×11.566×(2200-180)/(10-1)4/(100×6000×2.92×105) = 0.114 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(2200-180)/(10-1)/250 = 0.898mm；面板的最大撓度計算值 =0.114mm 小于 面板的最

26、大容許撓度值 =0.898mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.670/0.600= 6.116kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度45mm，高度95mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2×4.5×9.5×9.5/6 = 135.38cm3；I = 2×4.5×9.5×9.5×9.5/12 = 643.03cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪

27、力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.220 kN·m，最大支座反力 R= 4.037 kN，最大變形 = 0.094 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.20×105/1.35×105 = 1.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm

28、；次楞的最大撓度計算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.037kN,按照集中荷載作用下的多跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.910 kN·m，最大支座反力 R= 11.034 kN，

29、最大變形 = 0.993 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 9.10×105/8.99×103 = 101.3 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =101.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.993 mm主楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；主楞的最大撓度計算值 =0.993mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需

30、要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 500×18×18/6 = 2.70×104mm3； I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設

31、計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×2.20+0.50×0.50×0.90=30.564kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；q=30.564+2.520=33.084kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×30.564×602+0.117×2.52×602=1.21×104N·mm；R

32、A=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×30.564×0.06+0.45×2.52×0.06=0.802kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×30.564×0.06+1.2×2.52×0.06=2.199kN =Mmax/W=1.21×104/2.70×104=0.4N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公

33、式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=25.470kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =60.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =60.00/250 = 0.240mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×30.564×604/(100×6000×2.43×105)=0.002mm；面板的最大撓度計算值: =0.002mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.24mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工

34、程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.199/0.5=4.397kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.5×9.5×9.5/6 = 67.69 cm3；I=4.5×9.5×9.5×9.5/12 = 321.52 cm4；方木強度驗算計算公式如下:

35、最大彎矩 M =0.125ql2= 0.125×4.397×0.52 = 0.137 kN·m；最大應力 = M / W = 0.137×106/67687.5 = 2 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.625×4.397×0.5 = 1.374 kN；方木受剪應力計算值 = 3×1.374×1000/(2×45

36、×95) = 0.482 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.482 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大撓度計算值 = 0.521×4.397×5004 /(100×9000×321.516×104)=0.049mm；方木的最大允許撓度 =0.500×1000/250=2.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.049 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2 m

37、m，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.802kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.199kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.600-0.300)/4×0.500×(1.2×0.180×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(2.200-0.180)×0.500=1.511kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1

38、=N4=0.777 kN；N2=N3=5.934 kN；最大彎矩 Mmax=0.125 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=0.025 mm；最大應力 =0.125×106/4490=27.9 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 27.9 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75

39、，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5.934 kN；R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.777 kN ；腳手架鋼管的自重：

40、N2 = 1.2×0.129×5.4=0.837 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×(0.50/2+(0.60-0.30)/4)×0.50×0.50+(0.50/2+(0.60-0.30)/4)×0.50×0.180×(1.50+24.00)=0.993 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.500/2+(0.600-0.300)/4×0.500=0.910 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.777+0.837

41、+0.993+0.91=3.516 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5

42、+2×0.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3515.883/(0.205×424) = 40.4 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 40.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿

43、足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =5.934 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.4-2.2)=0.837 kN；N =N1+N2 =5.934+0.496=6.43 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；

44、f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i

45、的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6429.979/(0.205×424) = 74 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 74 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.005×(1.5+0.1×2) = 1.994 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.005 ；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.423 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 6429.979/(0.423×424) = 35.9 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 35.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的