疊合樓板支撐計算書

1、疊合板底(輪扣式)支撐計算書計算依據(jù)：1、裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ1-20142、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20083、 建筑施工承插式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 231 20104、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50010-20105、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012& 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003、工程屬性:新澆混凝土板名稱FB1預(yù)制疊合樓板預(yù)制+新澆混凝土板板厚(mm)60預(yù)制+70現(xiàn)澆板底支架縱向長度La(m)4板底支架橫向長度Lb(m)4板底支架高度H(m)2.8、荷載設(shè)計:主梁及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk(kN/m2)主梁0.05頂托及主梁0

2、.1支架0.63混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值 Gk(kN/m )243鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m )1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值2Qk(kN/m )3泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平2荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/m )0.25其他附加水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qk(kN/m)0.55Qk作用位置距離支架底的距離 hdm)2.82風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值3 k(kN/m )2基本風(fēng)壓3 0(kN/m )0.780.78 X1X0.8=0.624風(fēng)荷載高度變化系數(shù)卩z1風(fēng)荷載體型系數(shù)卩s0.8抗傾覆計算中風(fēng)荷載作用位置距離支架底的距離h2(m)2.8、板底支撐體系設(shè)計:主梁布置方向平行桁架方向立桿縱向間距l(xiāng) a(mm)1200立桿橫

3、向間距1 b(mm)1200水平桿步距h(mm)1200頂層水平桿至立桿頂部距離hx(mm)950支架可調(diào)托座支撐點至疊合樓板板底距離a(mm)170主梁最大懸挑長度L2(mm)150縱向剖面圖橫向剖面圖四、疊合樓板驗算按簡支梁，取1.2m單位寬度計算。計算簡圖如下面板類型疊合樓板厚度t(mm)60抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)14.32彈性模量E(N/mm)3 X 104計算方式簡支梁H H H HH M H H H H H H打 M H H H H M圾1200W=bt 76 = 1200X 602/6 = 720000mmI=bt 3/12 = 1200X 603/12 = 216000

4、00mm承載能力極限狀態(tài)q 1= y Gb (G 2k+G3k) (h 現(xiàn)澆 + h預(yù)制)+ y cbQk=1.2 X 1.2 X (24+1.1) X ( 0.06+0.07 ) +1.4 X1.2 X 3=9.739kN/mq 1靜 =丫 Gb (G 2k+Gk) (h 現(xiàn)澆 + h 預(yù)制)=1.2 XI .2 X (24+1.1) X (0. 06+0.07) =4.7kN/m正常使用極限狀態(tài)q= 丫 Gb (G 2k+Gk) (h 現(xiàn)澆 + h 預(yù)制)+ 丫 QbQk=1X1.2 X (24+1.1) X (0. 06+0.07) +1X1.2 X 3=7.52kN/m1、強度驗算M

5、ma=0.125q1l 2=0.125 X 9.739 X 1.22=1.753kN m(T =MnaXW=1.753X 106/(7.2 X 105)=2.435N/mm?< f=1 4.3N/mni滿足要求！2、撓度驗算v ma尸 5ql4/(384EI)=5 X 7.52 X 12004/(384 X 30000X 216X 105)=0.313mmv max=0.313 mm min1200/150 , 10=8mm滿足要求！五、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型方鋼管截面類型50 X 804截面慣性矩I(cm 4)426.6673截面抵抗矩W(cm)106.667抗彎強度設(shè)計值f(N/mm

6、2)17.162彈性模量E(N/mm)8800計算方式四等跨梁承載能力極限狀態(tài)q1= y gI(G 1k+(Gk+Gk)h 0)+ y dQ1k=1.2 X 1.2 X (0. 05+(24+1.1)X 0.13)+1.4 X 1.2 X 3=9.811kN/m正常使用極限狀態(tài)q= 丫 G(G 1k+(Gk+Gk)h 0)+ 丫 QQ1k=1 X 1.2 X (0. 05+(24+1.1)X 0.13)+1 X 1.2 X 3=7.576kN/m按四等跨梁連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm因此需進行最不利組 合，計算簡圖如下：9 8lkN/m 98lkN/m9.81 kN/m9.81

7、 kN/m9 81kN/m 9.81 kN；m! I I M I H M M IHIH 1 .00 1L1200L1200L12001(2)1、強度驗算(T =MUW=1.457 X 106/106667=13.659N/mmw f=17.16N/mm滿足要求！2、抗剪驗算V ma尸 6.937kNT max 3VnaJ(2bh 0)2 2=3X 6.937 X 1000/(2 X 100X 80)=1.301N/mm <t =1.848N/mm滿足要求！3、撓度驗算v ma=2.43mmC v =minl b/150 , 10=min1200/150 , 10=8mm 滿足要求！4、支

8、座反力 承載能力極限狀態(tài)R 1=6.797kNR 2=13.173kNR 3=11.071kNR 4=13.173kNR 5=6.797kN正常使用極限狀態(tài)R i / =5.252kNR 2/ =10.179kNR 3/ =8.555kNR 4/ =10.179kNR 5 / =5.252kN六、立柱驗算鋼管類型(mm)48 x 3.5鋼管回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.92抗壓強度設(shè)計值f(N/mm )2052立柱截面面積(mm)4893立柱截面抵抗矩(mm)5080支架立桿計算長度修正系數(shù)n1.2懸臂端計算長度折減系數(shù)k0.71、長細比驗算I oi=h x +2ka=950+2X 0.7 xi 7

9、0=1188mm考慮到為了施工操作方便存在拆除掃地桿情況，因此取 h=1200+350=1550I02= n h=1.2 x 1550=1860mm取兩值中的大值l°=1860mm入=l 0/i=1860/15.9=116.981<入=150長細比滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算不考慮風(fēng)荷載頂部立桿段：入 i=l 0i/i=1188/15.9=74.72查表得，© =0.75Ni= 丫 &Gik+(G2k+Gk)ho)+ 丫 QQkl al b=1.2 x (0.1+(24+1.1) x 0.13)+1.4 x 3 x 1.2x 1.2=11.859kN3 2 2

10、f=N 1/( © 1A) = 11.859 x 10 /(0.75 x4 89)=32.34N/mm < c =205N/mm滿足要求！非頂部立桿段：入 2=l 02/i=1860/15.9=116.981查表得，© =0.472= 丫 &G1k+(G2k+Gk)ho)+ 丫 Qdkl al b=1.2 x (0. 6+(24+1.1) x 0.13)+1.4 x 3 x 1.2 x 1.2=1 2.723kN322f=N 2/( © 2A) = 12.723 x 10 /(0.47 x4 89)=55.35N/mm < c =205N/mm

11、滿足要求！考慮風(fēng)荷載2 2M w= cxy Q3 klah /10=0.9 x 1.4 x 0.624 x 1.2 x 1.55 /10=0.227 kN -m 頂部立桿段：N 1w= Y G(G1k+(G2k+Gk)h o)+ 書 cX Y QQkl alb+書 cx Y qM/I b=1.2 x (0.1+(24+1.1) x 0.13)+0.9 x 1.4 x 3 x 1.2 x 1.2+0.9 x 1.4 x 0.227/1.2=11.493kNf=N1w/( © 1A)+MW/W=11.493x 103/(0.75 x4 89)+0.227 x 106/5080=76.03

12、N/mm"<2c =205N/mm滿足要求！非頂部立桿段：N 2w= 丫 c(Gik+(Gk+Gk)h o)+ cX 丫 qQkl alb+書 cX Y qM/I b=1.2 X (0. 6+(24+1.1) X 0.13)+0.9 X 1.4 X 3 X 1.2 X 1.2+ 0.9 X 1.4 X 0.227/1.2=1 2.357kNf=N2w/( © 2A)+MW/W=12.357X 103/(0.47 X4 89)+0.227 X 106/5080=98.45N/mnfw2(T =205N/mm滿足要求！七、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1可調(diào)托承載力容許值

13、N(kN)40按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N =11.85 kN< N=40kN滿足要求！八、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由疊合樓板及 支架自重產(chǎn)生MT珂 c X y Q 3 kLaHb+QkLah1)=0.9 X 1.4 X (0.624 X 4X 2.8 X 2.8+0.55 X 4X 2.8)= 32.418kN.m2 2M r=y GGkLaLb/2=1.35 X 0.6 +(24+1.1) X 0. 06 X4X4 /2=90.98kN.mM T=32.418kN.mv MR=90.98kN.m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn) 生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、疊合樓板及支架自重產(chǎn)生M=t c X y Q(Q2kLaH+QLah1)=0.9 X 1.4 X (0.25 X 4X 2.8+0.55 X 4X 2.8)=11.29kN. mM=y GG1k+(G2k+Gk)hoL aLb2/2=1.35 X 0. 6+(24+1.1) X 0.13 X 4X4 2/2=166.882k N.mM T=11.29kN.mWMR=166.882kN.m滿足要求！九、立柱地基承載力