國(guó)產(chǎn)600MW機(jī)組典型汽機(jī)事故匯編

1、國(guó)產(chǎn)600MW機(jī)組典型汽機(jī)事故匯編1.        發(fā)電機(jī)消泡箱溢油1.設(shè)備簡(jiǎn)介    密封油密封瓦為雙流環(huán)式密封瓦，系統(tǒng)分空側(cè)密封油和氫側(cè)密封油兩個(gè)部分，空側(cè)油設(shè)有空側(cè)密封油箱和一臺(tái)空側(cè)交流油泵、一臺(tái)直流油泵，氫側(cè)油設(shè)有氫側(cè)密封油箱和兩臺(tái)空側(cè)交流油泵，氫側(cè)密封油箱頂部和底部裝有4支針閥，用于運(yùn)輸或緊急情況下限制氫側(cè)油箱的排油閥或補(bǔ)油閥工作，密封油系統(tǒng)投入運(yùn)行時(shí)，均應(yīng)完全打開。2.事件經(jīng)過03年10月16日機(jī)組調(diào)試時(shí)為處理1號(hào)機(jī)組密封油備用壓差閥無法自動(dòng)跟蹤問題，9：40施工單位辦理“密封油備

2、用壓差閥”檢修工作票，17：10工作結(jié)束。在此期間，為配合DEH仿真試驗(yàn)，9：51啟動(dòng)密封油高壓備用油泵運(yùn)行，10：11啟1A  EH油泵運(yùn)行，17：05啟交流潤(rùn)滑油泵運(yùn)行。18：07 CRT畫面發(fā)消泡箱油位高報(bào)警；19：15運(yùn)行人員檢查發(fā)現(xiàn)就地發(fā)電機(jī)檢漏儀有油滴出，密封油氫側(cè)回油箱滿油，就地檢查發(fā)現(xiàn)高壓備用密封油泵至密封油手動(dòng)門關(guān)閉，發(fā)電機(jī)密封油備用壓差閥前后手動(dòng)門開啟，就地懸掛的“禁止操作”牌被棄置一邊，立即關(guān)閉密封油備用壓差閥前手動(dòng)門，啟動(dòng)氫側(cè)密封油泵強(qiáng)制排油，5分鐘后，氫側(cè)回油箱油位降刻度50，停泵。同時(shí)聯(lián)系施工單位進(jìn)行排油處理。19：35從發(fā)電機(jī)出線端檢漏儀排出油4.5桶，

3、機(jī)側(cè)檢漏儀排出油0.5桶，打開發(fā)電機(jī)底部放油沒有油放出。3.原因分析3.1發(fā)電機(jī)密封油備用壓差閥入口門開啟是造成發(fā)電機(jī)消泡箱溢油的直接原因。密封油備用壓差閥沒有經(jīng)過調(diào)試整定，處于不可投運(yùn)狀態(tài)，無法起到正常調(diào)節(jié)左右；3.2當(dāng)時(shí)發(fā)電機(jī)內(nèi)部無風(fēng)壓，交流潤(rùn)滑油泵處于運(yùn)行狀態(tài)，低壓油通過尚未整定好的密封油備用壓差閥進(jìn)入密封瓦使密封油氫側(cè)回油量增大，氫側(cè)回油箱滿后很快充滿0.1M3的消泡箱并越過迷宮式檔油板和轉(zhuǎn)子之間的間隙進(jìn)入發(fā)電機(jī)內(nèi)部；3.3密封油氫側(cè)回油箱上下四個(gè)強(qiáng)制手柄，在系統(tǒng)投運(yùn)時(shí)應(yīng)保持處于完全松開狀態(tài)，以保證浮子調(diào)整閥的正常工作，當(dāng)時(shí)密封油氫側(cè)回油箱上部?jī)蓚€(gè)強(qiáng)制手柄處于強(qiáng)制狀態(tài)，使得氫側(cè)回油箱油

4、位高甚至滿油后，排油不暢，使得油位繼續(xù)升高，造成消泡箱進(jìn)一步滿油。4.吸取的教訓(xùn)4.1密封油氫側(cè)回油箱上部?jī)蓚€(gè)強(qiáng)制手柄處于強(qiáng)制狀態(tài)，是造成發(fā)電機(jī)進(jìn)油的根本原因，在工作票辦理過程中存在漏洞，施工單位在辦理與運(yùn)行設(shè)備相關(guān)聯(lián)的設(shè)備檢修開工時(shí)，未進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)督，工作票終結(jié)未到就地核實(shí)驗(yàn)收，把關(guān)不利；4.2監(jiān)盤不夠認(rèn)真，發(fā)生消泡箱油位信號(hào)后未能及時(shí)發(fā)現(xiàn)，直至就地巡檢才發(fā)現(xiàn)，延誤了異常事件的處理時(shí)機(jī)；4.3由于試行主副值值班，當(dāng)班制采用人員輪換制，使監(jiān)盤人員不能連續(xù)掌握整個(gè)系統(tǒng)運(yùn)行的全過程，不能及時(shí)統(tǒng)籌考慮目前運(yùn)行系統(tǒng)的狀況，造成監(jiān)盤針對(duì)性不強(qiáng)；  4.4正在調(diào)試或調(diào)試過程的缺陷處理，必須由調(diào)試單

5、位認(rèn)可，并完成對(duì)缺陷設(shè)備檢修的處理要求，由值長(zhǎng)統(tǒng)一下令執(zhí)行。 2.        疏水門內(nèi)漏造成低真空保護(hù)動(dòng)作跳機(jī)  1.設(shè)備簡(jiǎn)介     機(jī)組熱力回?zé)嵯到y(tǒng)設(shè)計(jì)為“三高四低一除氧”配置，加熱器疏水采用逐級(jí)自流，高加疏水進(jìn)入除氧器，低加疏水回到凝汽器，各加熱器的危急疏水通過機(jī)組疏水?dāng)U容器排入汽輪機(jī)凝汽器；各臺(tái)高加的連續(xù)排氣接到除氧器，低加的連續(xù)排氣接到凝汽器。2.事件經(jīng)過：03年10月24日機(jī)組負(fù)荷120WM，電泵運(yùn)行，1A、1C真空泵運(yùn)行，低加、高加投入運(yùn)行，1E磨

6、運(yùn)行。 1：06發(fā)現(xiàn)高壓缸上下缸溫差有上長(zhǎng)趨勢(shì)，280/317，t為37；1：37機(jī)組升負(fù)荷至120WM；1：41高壓缸上下缸溫差為274.5/317.1，t為42.6；由于高加沖洗危急疏水直接排至凝汽器，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)分析認(rèn)為高加運(yùn)行即1、2抽投入使得高壓下缸通流量增大，使得高壓缸下缸進(jìn)一步被加熱是影響高壓缸上下缸溫差增大的主要原因。1：50 開始逐漸關(guān)閉1號(hào)、2、3高加抽汽，退出高加運(yùn)行。2：05發(fā)現(xiàn)凝汽器真空下降，至-85Kpa運(yùn)行人員手動(dòng)開啟1B真空泵不成功，2：07施工單位處理好1B真空泵后，啟動(dòng)成功，真空回升；2：10低真空保護(hù)動(dòng)作停機(jī)。3.原因分析：3.1經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)查找，發(fā)現(xiàn)高加退出運(yùn)行后，

7、雖然#3高加正常疏水到除氧器電動(dòng)門、調(diào)整門關(guān)閉，但其后手動(dòng)門處于開啟狀態(tài)，存在內(nèi)漏現(xiàn)象，當(dāng)#3高加內(nèi)部壓力為零時(shí)，在當(dāng)時(shí)除氧器壓力為零，其排氧門在開啟的狀態(tài)下，空氣經(jīng)#3高加正常疏水進(jìn)入凝汽器,造成凝汽器真空破壞，引起保護(hù)動(dòng)作停機(jī)；3.2當(dāng)真空降到-85Kpa 1B真空泵未聯(lián)啟，手啟也未成功，雖后來經(jīng)就地配電室開關(guān)保護(hù)復(fù)位啟動(dòng)成功真空回升仍然造成保護(hù)動(dòng)作，是造成停機(jī)的又一重要原因。4.吸取的教訓(xùn)： 4.1利用組消缺時(shí)間對(duì)3號(hào)高加正常疏水電動(dòng)門進(jìn)行處理，保證其嚴(yán)密性； 4.2現(xiàn)在低真空聯(lián)起備用泵的壓力測(cè)點(diǎn)分別取自運(yùn)行的兩臺(tái)真空泵入口真空變送器，當(dāng)兩臺(tái)真空泵入口真空都低于-85

8、Kpa時(shí)才聯(lián)啟第三臺(tái)真空泵，而實(shí)際上凝汽器真空與真空泵入口真空是不等同的，原設(shè)計(jì)上凝汽器真空未設(shè)計(jì)到DCS的變送器，只有壓力開關(guān)，真空泵聯(lián)鎖無法直接取自凝汽器真空。應(yīng)當(dāng)加裝凝汽器用于真空泵聯(lián)鎖的變送器或壓力開關(guān)，保證聯(lián)鎖的可靠性； 4.3 DCS畫面上報(bào)警不能立即顯現(xiàn)，需進(jìn)一步完善； 4.4在主要畫面上增加凝汽器真空畫面監(jiān)視點(diǎn)； 4.5真空泵過電流保護(hù)頻繁動(dòng)作，其保護(hù)整定值與啟動(dòng)電流太接近，電氣對(duì)保護(hù)值進(jìn)行修正；   4.6在除氧器加熱蒸汽壓力為零時(shí)，退出高加前先將#3高加疏水倒到危急疏水，然后關(guān)閉#3高加正常疏水調(diào)門后手動(dòng)門； &#

9、160; 4.7機(jī)組運(yùn)行期間，除氧器加熱蒸汽壓力最低整定壓力為0.0149MPa，避免無壓運(yùn)行。 3.        電泵前置泵入口安全門漏   1.設(shè)備簡(jiǎn)介  機(jī)組的給水系統(tǒng)采用2臺(tái)50%BMCR的汽動(dòng)給水泵組和1臺(tái)30%BMCR的電動(dòng)調(diào)速給水泵組。正常時(shí)，二臺(tái)汽動(dòng)給水泵并聯(lián)運(yùn)行滿足機(jī)組帶額定負(fù)荷要求。單臺(tái)汽動(dòng)給水泵運(yùn)行，可供給鍋爐60%BMCR的給水量。一臺(tái)汽動(dòng)給水泵和一臺(tái)電動(dòng)給水泵并聯(lián)運(yùn)行，可供給鍋爐90%BMCR的給水量。為防止給水泵出口或減溫水管道逆止門不嚴(yán)，造成高壓水串到低

10、壓管道，造成低壓管道超壓，在設(shè)計(jì)上三臺(tái)給水泵的前置泵入口管道均設(shè)有安全閥。    2.事件經(jīng)過03年12月14日1號(hào)機(jī)組帶負(fù)荷600WM，兩臺(tái)汽泵運(yùn)行，電泵備用，除氧器水位2563mm,除氧器壓力0.73MPa。20：30 運(yùn)行值接設(shè)備維護(hù)汽機(jī)點(diǎn)檢專業(yè)“1號(hào)機(jī)電泵前置泵泵體補(bǔ)焊隔離措施”；隔離前電泵處于備用狀態(tài)：出口門、進(jìn)口門、再循環(huán)調(diào)門及至除氧器水箱電動(dòng)門在開啟，再循環(huán)至除氧頭電動(dòng)門在關(guān)閉，出口旁路調(diào)節(jié)閥在關(guān)閉，勺管在10，增壓級(jí)出口門在關(guān)閉，給水系統(tǒng)電泵中間抽頭至再熱減溫水母管有逆止門，增壓級(jí)出口至過熱器減溫水母管有逆止門，出口至給水母管有逆止門。20：50運(yùn)

11、行人員開始按工作票要求的措施進(jìn)行隔離，就地關(guān)閉中間抽頭手動(dòng)門，電泵入口加藥門。20：53運(yùn)行人員關(guān)閉電泵前置泵入口門，20：54關(guān)閉電泵出口門及旁路副閥，20：55開始關(guān)閉再循環(huán)調(diào)節(jié)門及至除氧器水箱電動(dòng)門，此時(shí)壓力升高到1.26MPa,就地檢查發(fā)現(xiàn)地溝有蒸汽反倒出，檢查為電泵入口安全門起座（動(dòng)作設(shè)定值為1.8MPa），懷疑電泵中間抽頭至再熱減溫水母管逆止門，增壓級(jí)出口至過熱器減溫水母管逆止門，出口至給水母管逆止門有內(nèi)漏。21：00開啟電泵入口門，就地檢查正常，電泵入口安全門回座，巡操就地手動(dòng)壓緊出口門電動(dòng)門、增壓級(jí)電動(dòng)門、抽頭手動(dòng)門、出口旁路電動(dòng)門。21：08關(guān)閉電泵入口電動(dòng)門，就地檢查正常，

12、并手動(dòng)壓緊入口電動(dòng)門。3.原因分析  3.1電泵作備用狀態(tài)，其出口門及旁路電動(dòng)門保持全開，勺管保持10開度，增壓級(jí)后電動(dòng)門及旁路調(diào)整閥在關(guān)閉狀態(tài)，從上面經(jīng)過分析看，電泵出口逆止門存在漏流現(xiàn)象，在做備用狀態(tài)時(shí)，一部分高壓水串流至低壓側(cè)，由于前置泵入口門及再循環(huán)均接至除氧水箱且完全開啟，壓力未有明顯升高現(xiàn)象，同時(shí)說明漏流量不是很大，不足以使給水泵倒轉(zhuǎn)；   3.2由于存在漏流現(xiàn)象，一部分水流從給水泵高壓側(cè)經(jīng)由低壓側(cè)進(jìn)入除氧水箱，運(yùn)行人員在進(jìn)行措施隔離時(shí)，首先關(guān)閉給水泵入口門，造成壓力開始由0.93MPa,突升至1.0MPa,在入口門關(guān)閉的同時(shí)又關(guān)閉了電泵出口門，使得流

13、動(dòng)水流在入口門關(guān)閉時(shí)產(chǎn)生的水錘壓力曲線與關(guān)閉電泵出口門產(chǎn)生的水錘壓力曲線在管道內(nèi)相互作用，導(dǎo)致壓力直線上升，引起系統(tǒng)壓力突變。從飛升的壓力看，逆止門漏量不是很大，介質(zhì)流速也不是很快。 4.吸取的教訓(xùn)4.1電泵出口逆止門存在一定的漏流現(xiàn)象，利用檢修機(jī)會(huì)，對(duì)內(nèi)漏閥門進(jìn)行檢修處理。4.2運(yùn)行人員在操作上未按照先隔離高壓側(cè)，在隔離低壓側(cè)的原則進(jìn)行操作，違反操作順序，暴露出運(yùn)行人員對(duì)基礎(chǔ)操作原則缺乏實(shí)質(zhì)性的認(rèn)識(shí)，操作存在隨意性；運(yùn)行操作要嚴(yán)格執(zhí)行運(yùn)行規(guī)程和安規(guī)、反措的要求，避免操作的隨意性。4.3入口安全門整定值為1.8MPa,實(shí)際動(dòng)作值為1.26MPa，安全門整定不準(zhǔn)，需對(duì)安全門整定值進(jìn)行重

14、新整定；4.4加強(qiáng)運(yùn)行人員對(duì)運(yùn)行規(guī)程的學(xué)習(xí)和基本操作技能的培訓(xùn)，提高對(duì)系統(tǒng)的認(rèn)知水平。4.5操作前高崗人員要對(duì)操作人員進(jìn)行交底和指導(dǎo)，操作過程中要利用DCS上的趨勢(shì)圖對(duì)系統(tǒng)的變化加以分析，避免盲目操作。4.6針對(duì)此事，舉一反三，加強(qiáng)對(duì)備用設(shè)備隔離、設(shè)備切換、試驗(yàn)等工作的風(fēng)險(xiǎn)預(yù)控，提高安全意識(shí)，防范意識(shí)。 4.        1A凝結(jié)泵電機(jī)下軸承損壞及低旁三級(jí)減溫水管道與支吊架連接焊口開裂   1.設(shè)備簡(jiǎn)介    每臺(tái)機(jī)組配備兩臺(tái)100 %容量的凝結(jié)水泵，1臺(tái)運(yùn)行1臺(tái)

15、備用。凝結(jié)水泵為立式雙殼體結(jié)構(gòu)，葉輪為閉式并同向排列,首級(jí)葉輪為雙吸型式,泵本體設(shè)有平衡機(jī)構(gòu)和推力軸承，轉(zhuǎn)子軸向力自身平衡。電動(dòng)機(jī)為空水冷式電機(jī)，電機(jī)不承受泵的軸向推力。   2. 事件經(jīng)過：1號(hào)機(jī)組CD、EF層共六只油槍,機(jī)組處于暖管階段,主汽壓力3.5MPa,溫度340，高旁開度15%,低旁開度50%;除氧器水位2700mm,除氧器30%、70%調(diào)整門開度均為0%,凝結(jié)泵所帶主要用戶為旁路三級(jí)減溫水,凝結(jié)水最小流量閥投自動(dòng);1A、1B循環(huán)泵運(yùn)行;1A凝結(jié)泵運(yùn)行, 1B凝結(jié)泵備用,主機(jī)處于盤車狀態(tài)。12：10 汽機(jī)沖轉(zhuǎn)參數(shù)滿足，請(qǐng)示調(diào)試人員準(zhǔn)備汽機(jī)沖轉(zhuǎn)；12：20調(diào)試所熱

16、控人員通知因汽機(jī)ATC邏輯修改后要進(jìn)行1汽機(jī)ATC修改邏輯上傳，并交待有可能會(huì)影響到機(jī)組真空泵正常運(yùn)行，調(diào)試所機(jī)務(wù)人員同意其進(jìn)行；12：24發(fā)現(xiàn)DCS給水泵系統(tǒng)、真空系統(tǒng)、循環(huán)水系統(tǒng)等畫面測(cè)點(diǎn)及參數(shù)、設(shè)備及閥門狀態(tài)變紅消失，兩臺(tái)循泵出口門反復(fù)開關(guān)，手動(dòng)將1A循泵出口門開啟；12：30  1號(hào)爐MFT，首出是“燃料喪失”，OFT發(fā)出，調(diào)試所人員交待原因?yàn)樯蟼鬟壿嫊r(shí)導(dǎo)致燃油跳閘閥失電關(guān)閉，立即關(guān)閉所有油槍手動(dòng)門，爐膛吹掃后減小爐膛通風(fēng)量，鍋爐停止排污；12:31 DCS畫面恢復(fù)正常。當(dāng)時(shí)1A循泵出口門由于運(yùn)行人員人為干預(yù)使其正處于開啟狀態(tài), 而1B循泵出口門因無法操作，DCS畫面恢復(fù)正常

17、時(shí)正處于關(guān)閉狀態(tài),因而保護(hù)動(dòng)作跳閘。12：34  汽機(jī)巡操員在0米補(bǔ)氫時(shí)聽見突然有異常聲音，立即檢查發(fā)現(xiàn)1A凝結(jié)泵電機(jī)下導(dǎo)瓦冒煙并有火花，就地按事故按鈕緊急停泵并同時(shí)匯報(bào)值長(zhǎng)和主值。主控值班員立即啟動(dòng)1B凝結(jié)泵，管道振動(dòng)較大，檢查發(fā)現(xiàn)低旁三級(jí)減溫水管道與支吊架連接焊口裂開，漏水量大，緊急停止1B凝結(jié)泵。就地檢查發(fā)現(xiàn)1A凝結(jié)泵電機(jī)下導(dǎo)瓦油擋燒壞,軸瓦處軸徑變黑。12：48  關(guān)閉凝結(jié)水雜用水總門并停電，啟動(dòng)1B凝結(jié)泵，隔離1A凝結(jié)泵做檢修措施（測(cè)量1A凝泵電機(jī)絕緣合格）。3.原因分析3.1 1A凝結(jié)泵電機(jī)下導(dǎo)瓦損壞分析    從DCS追憶分析,

18、11:54之前 1A凝結(jié)泵電機(jī)下導(dǎo)瓦溫平穩(wěn)地維持在51,在11:54為61.965至11:57瓦溫逐漸升高到77.535,從11:57至12:05下導(dǎo)瓦溫穩(wěn)定在77.535,在此階段凝結(jié)泵流量、出口壓力、電流、凝結(jié)泵最小流量閥開度均處于穩(wěn)定狀態(tài);12:05凝結(jié)水流量增大,最小流量閥由92%開始關(guān)小,12:06凝結(jié)水流量減小, 最小流量閥未能及時(shí)響應(yīng)繼續(xù)保持關(guān)小趨勢(shì),12:07電機(jī)下導(dǎo)瓦溫開始爬升至12:08升高到88.10并保持短時(shí)間穩(wěn)定,12:10凝結(jié)泵最小流量閥關(guān)至59.67%開始開啟,12:11凝結(jié)泵電流有一尖峰突變, 電機(jī)下導(dǎo)瓦溫又開始較快爬升,至12:24DCS畫面死機(jī)電機(jī)下導(dǎo)瓦溫升

19、高到190.777,并繼續(xù)保持爬升趨勢(shì),12:24-12:31DCS記錄失憶;12:31DCS畫面恢復(fù)顯示有凝結(jié)水流量到零現(xiàn)象,至12:34電機(jī)下導(dǎo)瓦溫升高到285。點(diǎn)檢人員10:10就地測(cè)試電機(jī)下導(dǎo)瓦溫瓦溫為47。分析認(rèn)為:1）電機(jī)下導(dǎo)瓦本身存在設(shè)備缺陷問題,在經(jīng)過一天運(yùn)行后缺陷加劇引起導(dǎo)瓦損壞;2）電機(jī)下導(dǎo)瓦最初缺陷初期并未引起導(dǎo)致致命損壞,其損壞存在一個(gè)逐漸發(fā)展擴(kuò)大的過程;3）在凝結(jié)水流量變化的過程中,凝結(jié)泵最小流量閥不能及時(shí)響應(yīng),導(dǎo)致凝結(jié)泵工況發(fā)生變化,破壞了電機(jī)下導(dǎo)瓦暫時(shí)穩(wěn)定的狀態(tài),加速了下導(dǎo)瓦的損壞;4）上傳邏輯時(shí)導(dǎo)致凝結(jié)水再循環(huán)突然關(guān)閉,進(jìn)一步加劇了下導(dǎo)瓦的損壞,從而最終導(dǎo)致下導(dǎo)

20、瓦的燒壞。3.2三級(jí)減溫水管道與支吊架連接焊口裂開分析    12：34  1A凝結(jié)泵電機(jī)下導(dǎo)瓦冒煙并有火花，就地按事故按鈕緊急停泵后,由于凝結(jié)泵聯(lián)鎖未投入,1B凝結(jié)泵未聯(lián)啟,主控值班員手動(dòng)啟動(dòng)1B凝結(jié)泵，造成瞬間水擊,引起管道振動(dòng)，導(dǎo)致低旁三級(jí)減溫水管道與支吊架連接焊口裂開。4.吸取的教訓(xùn) 4.1  1A凝結(jié)泵電機(jī)下導(dǎo)瓦未設(shè)報(bào)警,當(dāng)瓦溫升高時(shí)未及時(shí)發(fā)報(bào)警,運(yùn)行人員未能及時(shí)發(fā)現(xiàn)瓦溫升高現(xiàn)象; 完善DCS系統(tǒng)重要設(shè)備及重要部件報(bào)警;4.2 運(yùn)行監(jiān)盤人員存在一定麻痹情緒,因?yàn)?A凝結(jié)泵已運(yùn)行一天,狀態(tài)一直很穩(wěn)定,而且未暴露明顯缺陷, 運(yùn)行

21、監(jiān)盤人員存在一定麻痹情緒; 提高對(duì)運(yùn)行設(shè)備缺陷暴露周期的認(rèn)識(shí),加大對(duì)新設(shè)備的檢查和監(jiān)視力度,提高運(yùn)行及維護(hù)水平;4.3最小流量閥調(diào)節(jié)品質(zhì)不理想,調(diào)節(jié)慣量過大,響應(yīng)特性遲緩; 完善最小流量閥調(diào)節(jié)品質(zhì),在未完善之前,凝結(jié)水系統(tǒng)流量有較大波動(dòng),在最小流量閥自動(dòng)跟蹤遲緩的情況下,應(yīng)解除最小流量閥自動(dòng),手動(dòng)調(diào)整;4.4凝結(jié)水系統(tǒng)管道布置彎頭太多,導(dǎo)致凝結(jié)水沿程阻力太大;4.5凝結(jié)水系統(tǒng)支吊架設(shè)計(jì)和安裝存在一定缺陷,而且部分采用焊接硬支撐,無法減緩和消減管道振動(dòng); 取消凝結(jié)水固定焊接支吊架,并建議設(shè)計(jì)院完善凝結(jié)水系統(tǒng)支吊架布置方式;4.6  循環(huán)泵出口門關(guān)閉時(shí),壓力最高達(dá)到0.24MPa,說明其

22、出口門幾乎關(guān)閉,但沒有回到0位,嚴(yán)重影響了循環(huán)泵的安全運(yùn)行。增加運(yùn)行中出口門關(guān)失電停泵的保護(hù)。4.7離線傳輸邏輯或AP必須履行審批手續(xù),并制定可行的防范措施。                                     

23、;                                 5.        測(cè)溫端子松動(dòng)造成循環(huán)水泵跳閘1.      

24、0;       設(shè)備簡(jiǎn)介每臺(tái)機(jī)組設(shè)有德國(guó)KSB生產(chǎn)的兩臺(tái)50容量的循環(huán)水泵，循環(huán)水泵設(shè)有如下保護(hù)：1）旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)后水位低于6.0m，延時(shí)2秒；2）該臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行60秒且出口壓力高于0.2MPa；3）推力軸承溫度大于105，延時(shí)2秒；4）導(dǎo)向軸承溫度大于105，延時(shí)2秒；5）B循環(huán)水泵出口蝶閥開度<90%且關(guān)閉且泵在運(yùn)行;6) B循環(huán)水泵出口蝶閥失電。 2. 事件經(jīng)過：04年8月21日20：00，1A循環(huán)水泵試運(yùn)中跳閘。跳閘前1A、1B循環(huán)水泵正在進(jìn)行8小時(shí)試運(yùn)，1A循環(huán)水泵已連續(xù)運(yùn)行5個(gè)小時(shí)，CRT上各溫度如下：名稱

25、電機(jī)線圈溫度1電機(jī)線圈溫度2電機(jī)線圈溫度3電機(jī)線圈溫度4電機(jī)線圈溫度5電機(jī)線圈溫度6電機(jī)導(dǎo)向軸承溫度電機(jī)推力軸承溫度溫度868686858887878220：00，電機(jī)導(dǎo)向軸承溫度突然從87突升至109，就地報(bào)告1A循環(huán)水泵跳閘，CRT上出現(xiàn)報(bào)警信號(hào)。立即配合調(diào)試查找原因，并通知設(shè)備維護(hù)人員與西門子廠家，檢查是否為DCS通訊方面故障，同時(shí)通過溫度曲線和事故追憶查找跳閘原因。從溫度曲線上看在1A循環(huán)水泵跳閘時(shí)電機(jī)導(dǎo)向軸承溫度一共出現(xiàn)了兩次突升，兩次間隔在9秒左右，第一次時(shí)間為19：59：45，最高溫度97，第二次時(shí)間為19：59：54，最高溫度109。這兩次溫度突變從正常運(yùn)行溫度達(dá)到峰值溫度的時(shí)

26、間均為23秒左右。在事故追憶中查到，19：59：44發(fā)1A循環(huán)水泵導(dǎo)向軸承溫度報(bào)警，19：59：45發(fā)保護(hù)跳泵信號(hào)，其后在19：59：54又發(fā)了一次導(dǎo)向軸承溫度報(bào)警?，F(xiàn)場(chǎng)人員反映在1A循泵跳閘時(shí)就地并沒有發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象。最后調(diào)試和西門子人員認(rèn)為可能是該溫度測(cè)點(diǎn)虛接，導(dǎo)致信號(hào)反饋異常，觸發(fā)保護(hù)引起跳泵。最后經(jīng)廠家提供定值，將1A、1B循環(huán)水泵電機(jī)導(dǎo)向軸承、推力軸承溫度均改為95報(bào)警，105經(jīng)2秒延時(shí)跳閘。 6.        分離器水位低信號(hào)漂移造成真空異常升高1.    設(shè)備簡(jiǎn)介每臺(tái)機(jī)組

27、設(shè)有三臺(tái)水環(huán)式真空泵，正常運(yùn)行兩臺(tái)運(yùn)行,一臺(tái)備用。真空泵型式為二級(jí)葉輪、單吸入口、單排出口、下排式。工作水為除鹽水，冷卻水來自閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)。2. 事件經(jīng)過：   負(fù)荷510MW，  總?cè)济毫?92 t/h，機(jī)組真空9.5KPa。04年26日夜班，06：30值班人員發(fā)現(xiàn)機(jī)組真空9.8KPa且處于上升狀態(tài)，值班人員立即檢查真空系統(tǒng)，循環(huán)水系統(tǒng)，軸封系統(tǒng)，凝結(jié)水系統(tǒng)。并未發(fā)現(xiàn)異常。值班人員同時(shí)聯(lián)系汽機(jī)側(cè)巡檢，詢問有無就地操作，得知并無任何操作。值班人員考慮真空泵的工作情況，讓汽機(jī)側(cè)巡檢檢查真空泵工作情況，06：45A真空泵水位低信號(hào)來，補(bǔ)水電磁閥開(此時(shí)機(jī)組真空達(dá)

28、到最大，10.587KPa)，就地巡檢回報(bào)，真空泵補(bǔ)水正常，工作正常，此時(shí)真空開始回落，06：47真空回落到9.162KPa，機(jī)組恢復(fù)正常。3.原因分析：引起這次異常的原因本班認(rèn)為為A真空泵工作失常引起。從歷史追憶來看，真空泵發(fā)水位低報(bào)警后，補(bǔ)水電磁閥打開，大約補(bǔ)水20秒左右就會(huì)關(guān)閉，而此次A真空泵從發(fā)水位低報(bào)警，補(bǔ)水電磁閥開啟到關(guān)閉用了大約2分十五秒（從06：45：12到06：47：27）。同時(shí)補(bǔ)水電磁閥開啟的時(shí)候就是真空開始回落的時(shí)候。因此本班懷疑，由于A真空泵水位低報(bào)警點(diǎn)發(fā)生了一次漂移，導(dǎo)致水位處于比正常低報(bào)警值低了一些后才開始補(bǔ)水，這個(gè)過程中A真空泵由于汽水分離器的水位過低，導(dǎo)致A真空

29、泵工作失常，真空上升。當(dāng)補(bǔ)水電磁閥開啟后，水位逐漸正常，A真空泵逐漸恢復(fù)正常工作，真空也逐漸恢復(fù)。事后關(guān)于報(bào)警點(diǎn)漂移和熱工進(jìn)行了討論，由于真空泵汽水分離器的水位只有就地表計(jì)，無法得知當(dāng)時(shí)報(bào)警值為多少，所以認(rèn)為無法對(duì)此得到肯定答案。4.吸取的教訓(xùn)4.1設(shè)備設(shè)計(jì)或質(zhì)量上存在一定問題1）  就地真空泵汽水分離器水位計(jì)目前顯得偏低，不能在真空泵啟動(dòng)之前將水位補(bǔ)至較高位，造成真空泵啟動(dòng)因補(bǔ)水不及時(shí)，可能會(huì)導(dǎo)致真空下降；2）  汽水分離器水位低報(bào)警有可能出現(xiàn)漂移；3）  真空泵入口處無逆止門。4.2將就地真空泵汽水分離器水位計(jì)換一個(gè)較長(zhǎng)的，能夠讓運(yùn)行人員將水位補(bǔ)到一個(gè)較高位置

30、；4.3保證汽水分離器水位正常報(bào)警；4.4真空泵入口安裝逆止門；4.5對(duì)取單一測(cè)點(diǎn)信號(hào)的自動(dòng)和保護(hù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，對(duì)重要設(shè)備應(yīng)制訂出避免信號(hào)誤動(dòng)的防范措施。 7.        循泵出口門關(guān)，循泵不停1.    設(shè)備簡(jiǎn)介每臺(tái)機(jī)組設(shè)有德國(guó)KSB生產(chǎn)的兩臺(tái)50容量的循環(huán)水泵。循環(huán)水系統(tǒng)為開式循環(huán)，具體配置為取水明渠前池鋼閘板粗?jǐn)r污柵旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)循環(huán)泵入口水池循環(huán)泵出口碟閥循環(huán)水地下管道凝汽器A/B側(cè)虹吸井排水暗渠排水口，循環(huán)水泵出口門為德國(guó)阿達(dá)姆斯生產(chǎn)的碟閥。2. 事件經(jīng)過：1B循泵已啟動(dòng)，循環(huán)水運(yùn)

31、行正常，準(zhǔn)備啟動(dòng)1A循泵； 4月10日中班恢復(fù)循環(huán)水系統(tǒng)。23：10左右啟動(dòng)1B循環(huán)水泵，運(yùn)行正常，23：28啟動(dòng)1A循環(huán)水泵，啟動(dòng)正常，電流273.7A，出口壓力0.11MP，就地人員檢查正常。運(yùn)行約10分鐘后，CRT發(fā)1B循泵的震動(dòng)測(cè)點(diǎn)的報(bào)警，觀察發(fā)現(xiàn)，該測(cè)點(diǎn)再從0.044mm到0.087mm之間來回波動(dòng)，報(bào)警值為0.05mm,同時(shí)循泵電機(jī)有一溫度測(cè)點(diǎn)不斷發(fā)報(bào)警，不斷自動(dòng)復(fù)位。但CRT顯示該溫度測(cè)點(diǎn)與其它電機(jī)溫度測(cè)點(diǎn)處于一樣的正常水平。立即叫人就地檢查，同時(shí)聯(lián)系熱工和東北核電檢查，熱工了解情況后，反映，該測(cè)點(diǎn)在之前確是經(jīng)過較整，但它的真實(shí)性還沒有檢驗(yàn)。因此，他們不能肯定此測(cè)點(diǎn)的好壞?？紤]到

32、設(shè)備的安全和對(duì)當(dāng)時(shí)的其他系統(tǒng)無影響，再加上與我就地人員無法很好的聯(lián)系（通訊工具出現(xiàn)故障），值長(zhǎng)下令停1A循泵，值班人員馬上用子組停1A循泵，可在停止過程中出現(xiàn)了1A循泵出口門已關(guān)閉，但循泵電機(jī)不停地異?，F(xiàn)象，值長(zhǎng)立即下令到6KV 開關(guān)室就地打閘（CRT已無法停），值班人員立即跑到6KV 開關(guān)室，就地打閘，23：45，1A循泵停轉(zhuǎn)。就地檢查設(shè)備無損傷。3.原因分析    異常處理完畢后，立即聯(lián)系熱工和電氣二次地查找原因，由于這種異常在前一天已經(jīng)出現(xiàn)過，二次地通過試驗(yàn)，認(rèn)為已經(jīng)處理好（原因他們說不明，但他們通過做實(shí)驗(yàn)認(rèn)為動(dòng)作已經(jīng)正常）。這次同樣異常的出現(xiàn)，說明沒有找到

33、根本的原因，就交付給了運(yùn)行，為正常運(yùn)行埋下了隱患。由于專業(yè)限制，根本原因，等待熱工或二次查找。4.吸取的教訓(xùn)：4.1熱控或電氣二次發(fā)生的設(shè)備問題，經(jīng)處理后，運(yùn)行人員無法對(duì)其進(jìn)行有效監(jiān)控，以保證設(shè)備再次投入后的完好性。4.2通訊工具不能很好的投入使用，距離稍遠(yuǎn)或有山體擋住就會(huì)造成通訊困難，設(shè)備一旦出現(xiàn)問題無法及時(shí)聯(lián)系處理，對(duì)運(yùn)行帶來隱患。8.        1號(hào)汽輪機(jī)主油箱內(nèi)部供油管道三通開裂故障1.設(shè)備簡(jiǎn)介1號(hào)機(jī)組上汽產(chǎn)600MW汽輪機(jī)主油箱內(nèi)部供油管道三通采用騎座式焊接三通結(jié)構(gòu)。三通直徑為273MM,壁厚為9MM.2.事件

34、經(jīng)過：1號(hào)主機(jī)潤(rùn)滑油母管油壓由5月17日的0.209Mpa緩慢而均勻的下降至6月28日的0.176Mpa，并進(jìn)一步有下降的趨勢(shì)，同時(shí)伴隨著油壓0.002 Mpa波動(dòng)；主油泵出口油壓由2.6Mpa下降至2.48Mpa；1瓦油壓由0.16Mpa下降至0.145Mpa；主機(jī)油位從+15mm上升至+40mm（油質(zhì)化驗(yàn)合格）。針對(duì)潤(rùn)滑油壓逐漸降低，為找到油壓降低的原因，在這期間采取了一系列措施從5月17日到5月30日，潤(rùn)滑油母管油壓波動(dòng)，下將趨勢(shì)不太明顯，我們每天進(jìn)行跟蹤，記錄潤(rùn)滑油母管壓力，主油泵進(jìn)出口油壓、隔膜閥壓力、PI系統(tǒng)等油壓。檢查主機(jī)排油煙風(fēng)出口管道是否堵塞，爬上汽機(jī)房屋頂查看排煙沒有堵塞，

35、排除風(fēng)機(jī)煙氣管道堵塞。冷油器放油閥不內(nèi)漏及主機(jī)油管路系統(tǒng)無外漏，關(guān)小兩只主機(jī)冷油器放空氣閥，并在就地更換上了精密壓力表以監(jiān)測(cè)主機(jī)潤(rùn)滑油壓力考慮到1機(jī)組汽輪機(jī)進(jìn)氣方式為多閥控制，高壓缸軸瓦負(fù)荷分配不均，是否影響進(jìn)油量，在5月27日5月30日，進(jìn)氣方式改為單閥控制，油壓還是波動(dòng)，下降。排除了汽輪機(jī)運(yùn)行方式。我們專業(yè)有人在上海出差的機(jī)會(huì)向吳涇電廠了解情況，沒有發(fā)生此問題潤(rùn)滑油主油箱油位油5月17的15mm上升到6月15日40mm,油質(zhì)化驗(yàn)合格?？紤]到主機(jī)油位變化與主機(jī)油箱負(fù)壓有關(guān)，6月15日切換主機(jī)潤(rùn)滑油排油煙風(fēng)機(jī)。觀察油壓還是波動(dòng)下降，排除排油煙風(fēng)機(jī)，分析在系統(tǒng)運(yùn)行的油量變少。6月15日向上汽廠發(fā)

36、傳真及電話咨詢，上汽廠答復(fù)有可能是注油器噴射口（5只噴射口）堵了?？紤]到油溫對(duì)油壓的影響，從6月16日在CRT打出的一個(gè)月油溫與油壓的變化曲線分析，油溫對(duì)油壓降低無影響。6月25日，檢查1機(jī)組高壓備用密封油泵、交流油泵、直流油泵出口逆止閥是否內(nèi)漏，檢查方法是把出口壓力表拆掉，沒有油流出來，確定高壓備用密封油泵、交流油泵、直流油泵出口逆止閥不內(nèi)漏。分析主機(jī)潤(rùn)滑油注油器出口逆止閥為可調(diào)逆止閥，6月25日，打開主油箱人孔門檢查注油器出口逆止閥，發(fā)現(xiàn)逆止閥調(diào)節(jié)螺栓定位螺母松動(dòng)，并緊固上。（同時(shí)發(fā)現(xiàn)，注油器出口管道遠(yuǎn)離人孔門處有油嘩嘩流動(dòng)，沒有引起注意，以為是套裝油管道回油造成） 6月27日,

37、經(jīng)過兩天的觀察油壓，還是波動(dòng)，排除了注油器逆止閥調(diào)節(jié)螺栓定位螺母松動(dòng)原因。想到了6月25日油嘩嘩流動(dòng)的現(xiàn)象，決定打開2機(jī)組潤(rùn)滑油箱對(duì)比，發(fā)現(xiàn)#2機(jī)組注油器出口逆止閥處無油嘩嘩流動(dòng)，油液面非常平靜，斷定1機(jī)組主機(jī)注油器出口逆止閥后管道漏油，因?yàn)楦鶕?jù)漏油量大處觀察，有可能是主機(jī)交流油泵出口逆止閥后法蘭漏油。 6月27日，召開了會(huì)議，確定1號(hào)主機(jī)潤(rùn)滑油箱內(nèi)部管道漏油嚴(yán)重，決定1號(hào)機(jī)組申請(qǐng)停機(jī)。2004年7月5日進(jìn)入主油箱檢查，發(fā)現(xiàn)1號(hào)機(jī)主油泵注油器出口逆止門后三通存在長(zhǎng)達(dá)92公分左右的裂紋，裂紋波及范圍：從主油泵進(jìn)口管與三通的焊口至潤(rùn)滑油出口母管與三通的焊口，裂縫為連續(xù)裂縫，同時(shí)在三通的兩

38、圓柱相截處，裂縫呈邊緣展開。3.原因分析：上汽產(chǎn)600MW汽輪機(jī)主油箱內(nèi)部供油管道三通為標(biāo)準(zhǔn)件（圖號(hào)：W2249），為保證機(jī)組運(yùn)行的可靠與安全，設(shè)計(jì)采取整體鍛件加工工藝。而上汽廠下屬的承包公司紅光鍋爐廠在實(shí)際生產(chǎn)制造中并未按圖紙技術(shù)要求加工，而是采用騎座式焊接三通結(jié)構(gòu)。因這種結(jié)構(gòu)三通焊縫較薄弱，焊縫本身容易由于焊接工藝不良或者外部影響容易產(chǎn)生缺陷，尤其在尖角處本體與焊縫未完全融合，焊接應(yīng)力比較集中，在運(yùn)行中由于管道應(yīng)力，容易出現(xiàn)裂縫。如我公司1號(hào)機(jī)組就是采用了騎座式焊接三通，在運(yùn)行6個(gè)月后，最終潤(rùn)滑油三通管焊縫開裂。4.措施與教訓(xùn)：到7月5日晚6點(diǎn)，1機(jī)組潤(rùn)滑油主油箱排油結(jié)束進(jìn)入主油箱檢查，發(fā)

39、現(xiàn)1號(hào)機(jī)主油泵注油器出口逆止門后騎馬三通焊縫處開裂，裂縫向上下兩邊展開，上到主油泵進(jìn)口管與三通的焊口，下至潤(rùn)滑油出口母管與三通的焊口，長(zhǎng)達(dá)92公分，裂縫情況非常嚴(yán)重。隨即設(shè)備部召開緊急會(huì)議，定下更換管道，要求廠家當(dāng)夜備好相同尺寸的管道，于6日上午運(yùn)送到臺(tái)電。檢修公司要清理好油箱，做好防火及防污染措施，在油箱內(nèi)切割取出開裂的管道，等待備品的到來。6日下午3點(diǎn)鐘，備品到貨，立即進(jìn)行焊縫打磨施焊，到7日10點(diǎn)鐘主油箱內(nèi)部管道施焊及超聲波檢查焊縫全部結(jié)束。教訓(xùn)：1、此缺陷屬于廠家生產(chǎn)缺陷，3、4、5號(hào)機(jī)組在安裝過程中予以改進(jìn)。2、向設(shè)備廠家和基建單位反饋信息，在新機(jī)組中避免類似問題。潤(rùn)滑油管開裂圖片：

40、 9.        1、2號(hào)機(jī)組4臺(tái)循環(huán)水旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)一天之內(nèi)全部被海水沖跨使機(jī)組減負(fù)荷1.設(shè)備簡(jiǎn)介2.事件經(jīng)過2.1 1A、1B、2A、2B旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)故障經(jīng)過：2004年5月26日8：00 2B循環(huán)水泵入口旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)主動(dòng)輪安全銷剪斷，導(dǎo)致該濾網(wǎng)無法運(yùn)行。履行工作票程序，在工作票辦理好后于10：20開始工作。由于循環(huán)水泵運(yùn)行狀態(tài)下2B旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)兩側(cè)壓差大，加之在運(yùn)行狀態(tài)下濾網(wǎng)堵塞越來越重，最后于26日17：26 降負(fù)荷至300MW，停運(yùn)2B循泵進(jìn)行處理，為防止其余三臺(tái)旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)發(fā)生類似事件，將1A1B2A濾網(wǎng)改為連續(xù)運(yùn)行。但

41、運(yùn)行人員考慮到三臺(tái)濾網(wǎng)同時(shí)運(yùn)行沖洗水量太大，會(huì)淹水位變送器，決定按照1A1B2A單臺(tái)濾網(wǎng)運(yùn)行30分鐘，停運(yùn)1小時(shí)改邏輯，按照1A1B2A先后順序運(yùn)行。施工方法為消除濾網(wǎng)前后壓差后，解開濾網(wǎng)網(wǎng)片，利用手拉葫蘆盤轉(zhuǎn)濾網(wǎng)，將損壞網(wǎng)片更換，再恢復(fù)濾網(wǎng)。施工中發(fā)現(xiàn)2B旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)共損壞網(wǎng)片7片，庫存只有2片網(wǎng)片，經(jīng)東電一公司板金加工車間利用所拆下及試運(yùn)期間遺留損壞網(wǎng)片加工出4片，對(duì)變形小的網(wǎng)片錘擊修復(fù)1片，解決了備件短缺問題。2.2 1A1B2A旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)搶修經(jīng)過：1機(jī)組負(fù)荷600MW；循環(huán)水系統(tǒng)雙泵運(yùn)行；其余系統(tǒng)正常。2機(jī)組負(fù)荷430MW；循環(huán)水系統(tǒng)單泵運(yùn)行；其余系統(tǒng)正常。27日5：385：43發(fā)現(xiàn)1A1B

42、2A旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)安全銷斷，經(jīng)研究決定，分別停運(yùn)循環(huán)泵，前池下閘板，利用旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)沖洗水泵及外加潛水泵降低前池水位，同時(shí)解開濾網(wǎng)進(jìn)行盤轉(zhuǎn)，其余檢修方法與2B濾網(wǎng)搶修基本一致，1A、2A、1B變形嚴(yán)重予以更換的濾網(wǎng)數(shù)量為9塊、7塊、10塊。3、旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)搶修施工的特點(diǎn)為工序簡(jiǎn)單，施工難度大。3.原因分析：3.1小銀魚的汛期：小銀魚突然來臨，源源不斷的小銀魚使濾網(wǎng)堵塞，堵塞的濾網(wǎng)負(fù)荷過重造成主動(dòng)輪安全銷剪斷，在濾網(wǎng)停運(yùn)、循環(huán)泵繼續(xù)運(yùn)行的工況下，堵塞加劇，濾網(wǎng)前后壓差增大最后造成濾網(wǎng)變形損壞。見照片：  2.2旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)的傳動(dòng)方式：臺(tái)電1、2機(jī)組循環(huán)水旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)采用的鏈條傳動(dòng)方式，此種傳動(dòng)不適

43、用于大載荷條件，這也是斷鏈條和濾網(wǎng)啟動(dòng)中斷銷子的原因。2.3旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)的結(jié)構(gòu)形式：我廠所用旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)為無錫華東電力設(shè)備有限公司生產(chǎn)的XWC3000型，網(wǎng)片是框式平面網(wǎng)片，容垢能力弱，強(qiáng)度低，在雜質(zhì)量增大情況下易變形，這是事故的主要原因。2.4濾網(wǎng)沖洗水回水集污池：集污池容積小，當(dāng)清理吊框時(shí)有一部分走直流進(jìn)入入口明渠，造成旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)負(fù)荷增加，網(wǎng)板受壓變形。從下面的圖片中可以看到部分小魚、小蝦直接排到入口明渠的情況。52.5沖洗水沖掉的雜物清理速度：四臺(tái)濾網(wǎng)沖洗掉的雜物最后都匯集到集污池，污物清理的方法為用手拉葫蘆提起網(wǎng)筐，將污物清理后再用手拉葫蘆將網(wǎng)筐放回，在此之間是沖洗水連同污物回流至循環(huán)水入口（習(xí)

44、慣稱為“走直流”），造成污物二次匯集于旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)上，而且走直流的污物因流道設(shè)置原因主要回流至2B濾網(wǎng)上，這也是2B濾網(wǎng)先損壞的原因。  在污物清理人員不足情況下，這種情況急劇惡化。2.6方式跟不上情況變化：在小銀魚增多情況下，未及時(shí)延長(zhǎng)濾網(wǎng)運(yùn)行時(shí)間，在發(fā)現(xiàn)2B濾網(wǎng)損壞后，因集污池過濾容積小也未能將其余三臺(tái)濾網(wǎng)連續(xù)運(yùn)行。2.7入口明渠沒有及時(shí)加裝攔魚網(wǎng)：入口明渠是小魚、小蝦等海生物的必經(jīng)之路，如果及時(shí)安裝攔魚網(wǎng)，就會(huì)減輕旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)的負(fù)荷，減少或防止因?yàn)闉V網(wǎng)負(fù)荷太大而使濾網(wǎng)損壞。見攔魚網(wǎng)照片：   4. 吸取的教訓(xùn) 4.1廠家設(shè)計(jì)網(wǎng)板強(qiáng)度低是事故的主要

45、原因；4.2搶修速度慢造成事故擴(kuò)大；4.3對(duì)所有循環(huán)水旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)進(jìn)行改造1）1傳動(dòng)方式改造：將現(xiàn)有的鏈條傳動(dòng)方式改為渦輪渦桿傳動(dòng)，渦輪材質(zhì)錫青銅，渦桿材質(zhì)為40Cr。更換主軸，原來的旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)主框架、罩殼、滾筒等其它部件不變。更換減速機(jī)，減速機(jī)電機(jī)功率為：11/7.0KW，防護(hù)等級(jí)IP56。提高旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)負(fù)載能力，保證旋轉(zhuǎn)濾網(wǎng)運(yùn)行的可靠性。2）2利用現(xiàn)有的網(wǎng)板進(jìn)行改造：在現(xiàn)在的網(wǎng)板上面焊接加強(qiáng)結(jié)構(gòu)件，在網(wǎng)板構(gòu)架的上下橫梁槽鋼內(nèi)側(cè)焊接一筋板，使橫梁截面變成矩形結(jié)構(gòu)，這樣網(wǎng)板承載能力有大幅度提高，同時(shí)在網(wǎng)片的內(nèi)側(cè)加裝支持鋼板三塊，材質(zhì)316L，增加網(wǎng)片剛度。3）入口明渠加裝攔魚網(wǎng)，長(zhǎng)期看守并清理魚網(wǎng)。&

46、#160;10.    汽輪機(jī)6、7瓦軸頸損傷1.汽輪機(jī)6、7瓦軸頸損傷概述：1.1轉(zhuǎn)子軸頸相關(guān)技術(shù)規(guī)范：序號(hào)名稱規(guī)格（mm）材質(zhì)損傷情況1            #6軸頸481.63（直徑）×484（寬度）30Cr2Ni4MoV-5+73*1.4 mm一條3*1.0 mm一條2            7號(hào)軸頸481.63（直徑）

47、5;484（寬度）30Cr2Ni4MoV-5+73.7*1.8mm一條2*0.5mm一條2、事件經(jīng)過：2.1  國(guó)華臺(tái)電2號(hào)機(jī)組于2月25日停盤車。2月26日解體6、7軸承蓋，將6、7瓦上瓦吊出后發(fā)現(xiàn)7瓦軸頸有3.7*1.8mm溝槽一條，2*0.5mm溝槽一條損傷較嚴(yán)重。6瓦軸頸有3*1.4 mm溝槽一條，3*1.0 mm溝槽一條（2004.11份小修時(shí)已存在，本次沒發(fā)展）。7瓦鎢金有劃痕并有4*3mm焊渣夾在軸與瓦之間。2.2  2月27日，經(jīng)過研究確定使用哈爾濱汽輪機(jī)廠材料試驗(yàn)研究中心技術(shù)的哈爾濱德加法科技發(fā)展有限責(zé)任公司對(duì)軸頸進(jìn)行修復(fù)，修復(fù)的方法采用自溶微弧焊的方法。

48、2.3 軸頸損傷圖示描述：6號(hào)軸頸損傷及軸瓦示意圖。共有2道深淺不一的溝槽，分別為深度1.4mm，寬度3mm左右和深度1.0 mm，寬度3 mm。（2004.11月小修時(shí)已存在） 7號(hào)軸頸損傷示意圖。共有兩道深淺不一的溝槽，分別為深度1.8mm，寬度3.7mm，    深度0.5mm，寬度2mm。（本次小修新發(fā)現(xiàn)的）。軸承下瓦損傷情況：  6號(hào)上瓦沒有劃痕，下瓦有兩條較淺溝槽；  7號(hào)上瓦情況良好，7號(hào)下瓦有一條較淺溝槽。右側(cè)瓦口有兩個(gè)深2 mm直徑4 mm的壓痕，是電焊渣被轉(zhuǎn)子壓入鎢金面的痕跡。2.4對(duì)各軸承箱內(nèi)進(jìn)油管檢查情況：對(duì)6

49、、7、8號(hào)軸承箱內(nèi)的進(jìn)油管和9、10號(hào)軸承進(jìn)油管進(jìn)行徹底檢查，檢查發(fā)現(xiàn)各油管的焊口在安裝期間全部使用電焊進(jìn)行焊接的，規(guī)定油管的焊口應(yīng)是采用氬弧焊接。檢查進(jìn)油管的內(nèi)部發(fā)現(xiàn)，各焊口附近內(nèi)部表面很粗糙并有焊渣、焊瘤及氧化皮附著在內(nèi)表面。3.原因分析：3.1二號(hào)機(jī)6、7號(hào)軸頸損傷的主要原因是軸承箱內(nèi)廠家提供的供油管為碳鋼管并直接采用電焊焊接，焊接工藝較差各焊口附近內(nèi)部表面很粗糙并有焊渣、焊瘤及氧化皮附著在內(nèi)表面，在運(yùn)行中管道溫度的變化及油流不斷的沖刷，將附著焊口內(nèi)部的焊渣、焊瘤及氧化皮沖刷掉進(jìn)入瓦口，夾雜在鎢金面和軸頸之間，對(duì)高速旋轉(zhuǎn)的軸徑進(jìn)行切削，使軸頸表面產(chǎn)生不同深度的溝槽。3.2廠家安裝時(shí)對(duì)油管

50、路沒有采取正確的工藝進(jìn)行焊接，電建安裝時(shí)對(duì)油管路沒有進(jìn)行檢查、酸洗、噴沙等工藝清理干凈，也是這次軸頸損傷的直接原因。4.采取的措施和對(duì)策：4.1對(duì)6、7、8號(hào)軸承箱內(nèi)的進(jìn)油管和9、10號(hào)軸承進(jìn)油管進(jìn)行徹底檢查，將附著焊口內(nèi)部的焊渣、焊瘤及氧化皮人工用銼刀、刮刀、砂布等工具清理干凈。4.2對(duì)彎頭內(nèi)部不能清理的管道，將焊口切開清理后重新焊接。  4.3嚴(yán)格執(zhí)行驗(yàn)收制度，不合格的管道不能回裝。4.4在主油箱和軸承座內(nèi)增加濾油磁棒，6、7、8號(hào)軸承箱內(nèi)放磁棒不少于10根。4.5盤車前進(jìn)行油循環(huán)不少于24小時(shí)，并油脂化驗(yàn)合格。4.6對(duì)6、7、8號(hào)軸承進(jìn)行脫胎裂紋磨損情況檢查。4.7加強(qiáng)與工程部

51、的溝通，將3、4、5號(hào)機(jī)組缺陷消滅在基建期。并通報(bào)給國(guó)華同類型機(jī)組，避免發(fā)生重復(fù)性問題。4.8對(duì)管路、彎頭、法蘭進(jìn)行測(cè)繪，下次大小修時(shí)全部換為不銹鋼管道。 11.    2號(hào)機(jī)組1、3、4號(hào)高調(diào)門卡澀1.設(shè)備簡(jiǎn)介汽輪機(jī)型式：亞臨界四缸四排汽凝汽式汽輪機(jī)汽輪機(jī)型號(hào)：N600-16.7/537/537制造廠家：上海汽輪機(jī)有限公司銘牌出力：600MW   額定轉(zhuǎn)速： 3000r/min（從汽輪機(jī)端向發(fā)電機(jī)端看為順時(shí)針旋轉(zhuǎn)）額定參數(shù)：汽機(jī)高壓主汽閥前壓力 16.7MPa ，溫度 537中壓聯(lián)合汽門前壓力   3.

52、194MPa ，溫度  537汽機(jī)主汽門與高調(diào)門為聯(lián)合裝置   2.事件經(jīng)過  2004年7月25日#3調(diào)節(jié)汽閥卡澀在開度37%；8月22日在跳磨煤機(jī)時(shí)，1號(hào)、#4調(diào)節(jié)汽閥突開至82%，出現(xiàn)卡澀現(xiàn)象；8月25日在#2機(jī)組申請(qǐng)停運(yùn)過程中，1號(hào)、#4調(diào)節(jié)汽閥在開度15%處卡澀；9月8日#2機(jī)組由600MW降至400MW時(shí)，#3、#4調(diào)節(jié)汽閥在開度43%卡澀，最后發(fā)現(xiàn)#3調(diào)節(jié)汽閥在40%以上和15%以下容易卡澀。           

53、0;3.原因分析四套油動(dòng)機(jī)解體后發(fā)現(xiàn)，#3、#4油動(dòng)機(jī)的活塞缸內(nèi)抗燃油變硬、變黑，缸內(nèi)有拉痕；套筒與活塞桿粘在一起，活塞桿上有拉傷凹坑。由于油動(dòng)機(jī)與閥門裝配中心偏差，活塞桿不斷與支承軸套磨擦，產(chǎn)生的微粒在活塞桿密封處，造成活塞桿密封處微滲，長(zhǎng)時(shí)間高溫蒸汽烘烤下結(jié)碳并附著在活塞桿上，使閥門卡澀結(jié)碳卡澀，如此循環(huán)加劇了閥門卡澀和磨損，以致在活塞桿和支承軸套上形成較大面積損傷。所以#2#3#4調(diào)節(jié)汽閥存在嚴(yán)重漏汽的原因是，結(jié)合面螺栓緊力不夠所致。引起調(diào)節(jié)汽閥卡澀的原因是，油動(dòng)機(jī)與閥門裝配中心偏差，活塞桿不斷與軸套磨擦，造成活塞桿密封處滲漏，經(jīng)高溫蒸汽長(zhǎng)時(shí)間烘烤結(jié)碳，使閥門形成卡澀結(jié)碳卡澀的惡性循環(huán)，

54、加劇了閥門卡澀，同時(shí)也增大了磨損。   4.經(jīng)驗(yàn)與教訓(xùn)經(jīng)驗(yàn)：     將4只油動(dòng)機(jī)前端蓋上的安裝孔由原來的30改為32,有利于油動(dòng)機(jī)在安裝時(shí)找中，將支承軸套內(nèi)孔尺寸由63.5 mm改為69.5 mm,減少活塞桿與支前軸套的磨損面  更換4只油動(dòng)機(jī)的活塞桿，更換了4只油動(dòng)機(jī)的油缸密封件，4只油動(dòng)機(jī)經(jīng)過新華液壓公司試驗(yàn)平臺(tái)的跑合試驗(yàn)合格后出廠 教訓(xùn)：1、此缺陷屬于廠家生產(chǎn)缺陷，應(yīng)該在安裝過程中予以改進(jìn)。2、向設(shè)備廠家和基建單位反饋信息，在新機(jī)組中避免類似問題 12.   

55、; #2機(jī)組汽輪機(jī)高壓主汽門（TV2）關(guān)閉超時(shí)1.設(shè)備簡(jiǎn)介汽輪機(jī)型式：亞臨界四缸四排汽凝汽式汽輪機(jī)汽輪機(jī)型號(hào)：N600-16.7/537/537制造廠家：上海汽輪機(jī)有限公司銘牌出力：600MW   額定轉(zhuǎn)速： 3000r/min（從汽輪機(jī)端向發(fā)電機(jī)端看為順時(shí)針旋轉(zhuǎn)）額定參數(shù)：汽機(jī)高壓主汽閥前壓力 16.7MPa ，溫度 537。兩只主汽門分別布置在汽輪機(jī)兩側(cè)，主汽門為臥式布置如圖    2.事件經(jīng)過臺(tái)山電廠#2機(jī)組于2005年3月21日07：50發(fā)電機(jī)CT保護(hù)動(dòng)作，緊急停機(jī)中，高壓自動(dòng)主汽門（TV2）關(guān)閉到7開度時(shí)，出現(xiàn)了關(guān)

56、閉緩慢的現(xiàn)象.時(shí)間達(dá)1分鐘（從記錄曲線上查到）.過了1小時(shí)50分鐘,汽機(jī)再次打閘沒有出現(xiàn)關(guān)閉超時(shí)的現(xiàn)象.發(fā)電機(jī)CT保護(hù)動(dòng)作跳閘時(shí)，機(jī)組負(fù)荷600MW突降到0，汽輪發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)速最高達(dá)3151rpm。3.原因分析 #2機(jī)組2號(hào)主汽門在小修期間對(duì)其油動(dòng)機(jī)進(jìn)行了返廠檢修,對(duì)油動(dòng)機(jī)閥桿進(jìn)行更換,油動(dòng)機(jī)進(jìn)行了清洗,油系統(tǒng)進(jìn)行了油循環(huán),油質(zhì)合格.油動(dòng)機(jī)出廠時(shí)性能試驗(yàn)合格,排除油動(dòng)機(jī)的原因.在3月15日對(duì)#2主汽門進(jìn)行解體檢查,測(cè)量閥桿與襯套、閥芯與襯套間隙間，隙分別為合格。排除汽門本體卡澀.分析認(rèn)為汽門操作做彈簧托盤與彈簧套筒之間磨擦,造成汽門關(guān)閉緩慢.四、措施與教訓(xùn)措施：解體2主汽門彈簧操作座在

57、解體#2主汽門彈簧操作座時(shí),測(cè)量彈簧托盤直徑為466MM,彈簧套筒內(nèi)壁直徑為484MM,直徑的差值為18MM,就是彈簧移動(dòng)托盤與彈簧套筒之間的間隙為9MM.解體時(shí)發(fā)現(xiàn)彈簧移動(dòng)托盤與彈簧套筒在關(guān)閉位置處靠上壁之間有磨擦的痕跡.彈簧托盤沒有在中間位置,而是靠近了上部,與彈簧套筒壁在關(guān)閉位置處產(chǎn)生磨擦,導(dǎo)致汽門在開度7%時(shí)關(guān)閉超時(shí).解體1主汽門操縱座，測(cè)量彈簧長(zhǎng)度，外彈簧：1055mm，中彈簧：1008mm，內(nèi)彈簧：932mm。彈簧長(zhǎng)度合格，外表無缺陷，無磨損痕跡，探傷無裂紋。復(fù)裝時(shí)，對(duì)彈簧移動(dòng)托盤與彈簧套筒毛刺打磨光滑處理,對(duì)整個(gè)彈簧組及彈簧套筒抹二硫化鉬進(jìn)行潤(rùn)滑。彈簧移動(dòng)托盤放置彈簧套筒中間位置

58、,在主汽門調(diào)行程時(shí)，彈簧移動(dòng)托盤與彈簧套筒無卡澀，關(guān)閉順暢.教訓(xùn)：1.每次啟停機(jī)時(shí),打印主汽門關(guān)閉曲線.      2.在檢修主汽門時(shí),檢修人員的檢修技術(shù)水平需要提高.13.    1號(hào)機(jī)凝結(jié)水泵A、B導(dǎo)流殼砂眼蜂窩嚴(yán)重1.設(shè)備簡(jiǎn)介：1號(hào)機(jī)凝結(jié)水泵為沈陽水泵股份有限公司生產(chǎn)的10LDTNB-6P型立式筒袋型多級(jí)離心水泵，單臺(tái)100容量，1備1用，額定流量:1712m3/h，額定揚(yáng)程:300mH2O，轉(zhuǎn)速:1480r/min，效率：82%，軸功率1706kW。2.事件經(jīng)過：1號(hào)機(jī)大修過程中，對(duì)1號(hào)機(jī)A、B凝泵進(jìn)行解體

59、檢查發(fā)現(xiàn)兩臺(tái)凝泵導(dǎo)流殼存在大量蜂窩砂眼。1A凝泵：首級(jí)導(dǎo)流殼導(dǎo)流面有8個(gè)蜂窩，第二級(jí)導(dǎo)流殼導(dǎo)流面有2個(gè)輕微蜂窩，首級(jí)葉輪口環(huán)處有兩處蜂窩。1B凝泵：首級(jí)導(dǎo)流殼導(dǎo)流面砂眼及蜂窩共20個(gè)處，第二級(jí)導(dǎo)流殼導(dǎo)流面有2個(gè)蜂窩，第三級(jí)導(dǎo)流殼導(dǎo)流面有2處蜂窩，第四級(jí)導(dǎo)流殼導(dǎo)流面有1處蜂窩，首級(jí)葉輪口環(huán)處有兩處蜂窩。3.原因分析：由于凝泵吸入口為真空狀態(tài)，首級(jí)葉輪處存在汽蝕可能，但如此大面積、多級(jí)的蜂窩同廠家的鑄造質(zhì)量有莫大關(guān)系。主要原因如下：              

60、       i.              設(shè)計(jì)工況的正常汽蝕：首級(jí)葉輪口環(huán)處小蜂窩為設(shè)計(jì)工況的正常汽蝕；                  ii.       

61、60;      廠家鑄造質(zhì)量差：廠家鑄造質(zhì)量差是產(chǎn)生大面積蜂窩的主要原因。處理經(jīng)過：導(dǎo)流殼材質(zhì)為HT250,鑄鐵補(bǔ)焊時(shí)易出現(xiàn)裂紋，外委珠海寶萊特進(jìn)行處理。4.措施教訓(xùn)：              iii.              加強(qiáng)金屬專責(zé)對(duì)鑄鐵件的驗(yàn)收；  &#

62、160;               iv.              采購部分導(dǎo)流殼備件備用；                   

63、60;   v.              導(dǎo)流殼表面噴涂耐沖蝕涂層，保護(hù)導(dǎo)流殼。 14.    1、2號(hào)機(jī)高壓加熱器支座變形1.設(shè)備簡(jiǎn)介臺(tái)山電廠1、2號(hào)機(jī)高壓加熱器為上海動(dòng)力設(shè)備有限公司產(chǎn)品，各參數(shù)如下：名稱加熱器編號(hào)單位66723Y-0-066724Y-0-066725Y-0-0 用戶參考編號(hào)HP-1HP-2HP-1 管子SA556 CrC-2 總長(zhǎng)（近似尺寸）107701

64、209810970mm拆卸殼體所需間距650073006000mm殼側(cè)設(shè)計(jì)壓力7.474.732.07MPa殼側(cè)設(shè)計(jì)溫度（短接殼體）420/290360/265460/245管側(cè)設(shè)計(jì)壓力27.5MPa管側(cè)設(shè)計(jì)溫度290215加熱器總面積206322311745m2凝結(jié)段面積1594.715491237.2m2疏水冷卻段面積224474349.6m2過熱蒸汽冷卻段面積244.3208158.3m2U型管總數(shù)263424772336根管子外徑×壁厚16×2.11mm給水流程數(shù)2 管子管板連接方式焊接后爆炸脹管 給水流量1954t/h給水出口溫度279.3246.3202.8給水進(jìn)口溫度246.6202.8171.8蒸汽壓力6.1983.7541.647MPa飽和蒸汽溫度275.2247