樓梯休息平臺計算共13資料

1、樓梯休息平臺計算三、依據(jù)規(guī)范建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2001混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB50010-2002四、計算信息1. 幾何參數(shù)計算跨度 : Lx = 1900 mm; Ly = 3600 mm 板厚 : h = 110 mm2. 材料信息混凝土等級 : C25 fc=11.9N/mm 永久荷載標準值 ft=1.27N/mm 2 ftk=1.78N/mm42Ec=2.80 x 10N/mrm鋼筋種類:HRB335 fy = 300 N/mm 2 Es = 2.0 x 105 N/mm2最小配筋率:p = 0.200%縱向受拉鋼筋合力點至近邊距離 : as = 20mm保護層厚度 :

2、 c = 15mm3. 荷載信息 （ 均布荷載 ）永久荷載分項系數(shù):丫 g = 1.200可變荷載分項系數(shù):丫 q = 1.400準永久值系數(shù):如q = 1.0002第 2 頁q gk = 7.000kN/m可變荷載標準值 q qk = 3.500kN/m4. 計算方法 : 彈性板5. 邊界條件 （ 上端 / 下端 / 左端 / 右端 ）: 簡支 / 簡支 / 自由 / 簡支6. 設計參數(shù)結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):丫 o = 1.00泊松比:卩=0.200五、計算參數(shù) :1. 計算板的跨度 : Lo = 3600 mm2. 計算板的有效高度 : ho = h-as=110-20=90 mm六、配筋計算

3、（lx/ly=1900/3600=0.528<2.000所以按雙向板計算 ）:1.X 向底板鋼筋1） 確定 X 向板底彎矩Mx =表中系數(shù)（丫 G*q gk+丫 Q*qqk)*Lo第 19 頁= 0.0226*(1.200*7.000+1.400*3.500)*3.6= 3.891 kN*m2) 確定計算系數(shù)a s = 丫 o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*3.891 X 10 6/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0403) 計算相對受壓區(qū)高度E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1 -sqrt(1-2*0.040) = 0.0414)

4、計算受拉鋼筋面積As = a1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*11.9*1000*90*0.041/300= 147mm25) 驗算最小配筋率p = As/(b*h) = 147/(1000*110) = 0.134%p <p min =0.200% 不滿足最小配筋要求所以取面積為 As = p min*b*h = 0.200%*1000*110 = 220 mm采取方案 d8200, 實配面積 251 mm22.Y 向底板鋼筋1) 確定Y向板底彎矩My =表中系數(shù)(丫 G*q gk+丫 Q*qqk)*Lo2= 0.0384*(1.200*7.000+1.400*3.50

5、0)*3.62= 6.623 kN*m2) 確定計算系數(shù)a s = 丫 o*My/( a 1*fc*b*ho*ho)=1.00*6.623 X 10 6/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0693) 計算相對受壓區(qū)高度E = 1 -sqrt(1- 2* a s) = 1 -sqrt(1-2*0.069) = 0.0714) 計算受拉鋼筋面積As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*11.9*1000*90*0.071/300= 254mm25) 驗算最小配筋率p = As/(b*h) = 254/(1000*110) = 0.231%p>p min

6、 = 0.200%滿足最小配筋要求采取方案 d8180, 實配面積 279 mm2七、跨中撓度計算：Mk 按荷載效應的標準組合計算的彎矩值Mq 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值1. 計算荷載效應Mk = Mgk + Mqk2= 0.0226*(7.000+3.500)*3.6 2 = 3.072 kN*mMq = Mgk+宅 q*Mqk2= 0.0226*(7.000+1.000*3.500)*3.62 = 3.072 kN*m2. 計算受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs1) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力a sk = Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.3

7、 3)=3.072 X 10*0.87*90*251) = 156.310 N/mm2) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率2矩形截面積 : Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*110= 55000mm2p te = As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.2 4)= 251/55000 = 0.456%3) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)如如=1.1 - 0.65*ftk/( p te* a sk)( 混凝土規(guī)范式 8.1.2 2) = 1.1-0.65*1.78/(0.456%*156.310) = -0.522因為如不能小于最小值0.2，所以取如=0.

8、24) 計算鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值aE54a E = Es/Ec = 2.0 X 10 5/2.80 X 104 = 7.1435) 計算受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值Yf矩形截面，丫 f=06) 計算縱向受拉鋼筋配筋率pp = As/(b*ho)= 251/(1000*90) = 0.279%7) 計算受彎構(gòu)件的短期剛度BsBs = Es*As*ho= 3.072/(3.072*(2.0-/1.15 如 +0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫 f')( 混凝土規(guī)范式8.2.3-1)52= 2.0 X105*251*902/1.15*0.200+0.2+6*7.1

9、43*0.279%/(1+3.5*0.0)22= 7.399 X102 kN*m23. 計算受彎構(gòu)件的長期剛度 B1) 確定考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù)9當p '=0時，9 =2.0 (混凝土規(guī)范第 8.2.5 條)2) 計算受彎構(gòu)件的長期剛度 BB = Mk/(Mq*( 9 -1)+Mk)*Bs ( 混凝土規(guī)范式 8.2.2)1)+3.072)*7.399 X1022= 3.700 X102 kN*m24. 計算受彎構(gòu)件撓度4424/3.700 X102max = f*(q gk+qqk)*Lo 4/B= 0.00690*(7.000+3.500)*3.6= 32.89

10、0mm5. 驗算撓度撓度限值 fo=Lo/200=3600/200=18.000mmfmax=32.890mm>fo=18.000mm ，不滿足規(guī)范要求八、裂縫寬度驗算 :1. 跨中 X 方向裂縫1) 計算荷載效應Mx =表中系數(shù)(q gk+ q qk)*Lo= 0.0226*(7.000+3.500)*3.6= 3.072 kN*m2) 光面鋼筋 , 所以取值 vi =0.73) 因為 C < 20 ，所以取 C = 204) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力a sk二Mk/(0.87*ho*As)(混凝土規(guī)范式 8.1.3 3)=3.072 X 10*0

11、.87*90*251)=156.310N/mm5) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000 mm 2p te二As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.2 4)=251/55000 = 0.0046因為 p te=0.0046 < 0.01, 所以讓 p te=0.016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)如如=1.1-0.65*ftk/( p te* a sk)(混凝土規(guī)范式8.1.2 2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*156.310)=0.3607) 計算單位面積鋼筋根數(shù) nn=

12、1000/dist = 1000/200=58) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑 deqdeq= ( "ni*di2)/( Eni*Vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 計算最大裂縫寬度8.1.2 3 max=a cr* 如 * a sk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)(混凝土規(guī)范式1)5=2.1*0.360*156.310/2.0 X 10 5*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0764mm< 0.30, 滿足規(guī)范要求2. 跨中 Y 方向裂縫1) 計算荷載效應My =表中系數(shù)(q gk+ q qk)*Lo= 0.0384*

13、(7.000+3.500)*3.6= 5.228 kN*m2) 光面鋼筋 , 所以取值 vi=0.73) 因為 C < 20 ，所以取 C = 204) 計算按荷載荷載效應的標準組合作用下，構(gòu)件縱向受拉鋼筋應力a sk=Mk/(0.87*ho*As) ( 混凝土規(guī)范式 8.1.3 3)=5.228X106/(0.87*90*279)=239.338N/mm5) 計算按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率2 矩形截面積， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*110=55000 mm 2p te二As/Ate (混凝土規(guī)范式 8.1.2 4)=279/55000 = 0.00

14、51因為 p te=0.0051 < 0.01, 所以讓 p te=0.016) 計算裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)如如=1.1-0.65*ftk/( p te* a sk)(混凝土規(guī)范式8.1.2 2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*239.338)=0.6177) 計算單位面積鋼筋根數(shù) nn=1000/dist = 1000/180=58) 計算受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq2d eq= ( Eni*di )/( "nQvFdi)=5*8*8/(5*0.7*8)=118.1.2 9) 計算最大裂縫寬度3 max=a cr* 如 * a sk/Es*(1.9

15、*C+0.08*Deq/ p te)(混凝土規(guī)范式1)5=2.1*0.617*239.338/2.0 X 10 *(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2005mm< 0.30, 滿足規(guī)范要求挑檐設計1 已知條件及計算要求：(1) 已知條件：1)幾何數(shù)據(jù)：bb = 240mm，hb = 200mm，L = 570mm， bt = 0mm，ht = 150mm，ba = 120mm，ha = 0mm，H = 3.000m ，h0 = 0mm， h1 = 0mm，h2 = 100mm，h3 = 160mm，t 1 = 0mm， t 2 = 80mm，2)荷載數(shù)據(jù) (標準值 )：

16、b22w = 370mm，gk = 1.00kN/m 2，qk = 1.00kN/m 2，Pk = 1.00kN/m ，Gr = 0.00kN/m ，3)材料數(shù)據(jù)：混凝土強度等級： C30； f c = 14.3N/mm 2。縱筋種類：HRB335 fy = 300N/mm2，箍筋種類：HPB235 fyv = 210N/mm2。容重和荷載分項系數(shù)：丫 l = 25kN/m3, 丫 g = 1.20，丫 q = 1.40。(2) 計算要求：1)抗傾覆驗算2)板受彎承載力計算2 荷載與內(nèi)力計算：(1) 荷載計算：g2t = 丫 L(h i + h 2 + h 2)/2 = 2.50kN/mFk

17、= 0.32kN/mq2t = 丫 Qqk + 丫 G(g k + g t) = 5.60kN/mPt = 丫 QPk + 丫 cFk = 1.78kN/mb，二 xo = 0.131 i = 0.05m2M 0V = P T(L + x 0) + q T(L + x 0) /2 = 2.17kN.mV 0 = P T + q TL = 4.98kN(2) 內(nèi)力計算：M T = M0V = 2.17kN.mV T = V 0 = 4.98kN3 抗傾覆驗算：|1 = b w = 0.37m|2 = | 1/2 = 0.19mM r = 0.8(G r(| 2 - x 0) + g L(b/2

18、- x 0) = 0.07kN.m結(jié)論：M ov = 2.17kN.m> Mr = 0.07kN.m，不滿足，每隔1.8m設置構(gòu)造柱，由構(gòu)造柱承擔傾覆計算2.17*1.8=3.96KN1 已知條件及計算要求：(1) 已知條件：矩形柱b=240mm ， h=240mm計算長度 L=3.00m2砼強度等級 C25， fc=11.90N/mm縱筋級別 HRB335， fy=300N/mm2箍筋級別 HPB235， fy=210N/mm2軸力設計值 N=0.00kN彎矩設計值 Mx=0.00kN.m ，My=4.00kN.m剪力設計值 Vy=0.00kN ， Vx=0.00kN(2) 計算要求：

19、1. 正截面受壓承載力計算2. 斜截面承載力計算3. 裂縫計算4 正截面受壓承載力計算：(1) 左側(cè)縱筋：As=115mim p =0.20% > p min=0.20%2(2) 右側(cè)縱筋： As=115mm2 p =0.20% > p min=0.20%(3) 上下縱筋：As=115mim p =0.20% > p min=0.20%,構(gòu)造配筋。(4) 左右縱筋總和： As=230mm2 p =0.40% < p max=5.00%。5 斜截面承載力計算：(1) 箍筋計算：2X 向箍筋按構(gòu)造配筋 Asvx/s=303mm/mY 向箍筋按構(gòu)造配筋 Asvy/s=303mm2/m6 配置鋼筋：(1) 左側(cè)縱筋：2D14(308mm p =0.53%) > As=115mm2，配筋滿足。(2) 右側(cè)縱筋：2D14(308mm p =0.53%) > As=115mm2，配筋滿足。(3) 上下縱筋:分配As=154mim> As=115mm2，配筋滿足。(4) 水平箍筋：d824(雙肢箍(419mrii/m p sv=0.17%) > Asv/s=303mm 2/m，配筋滿足。(5) 豎向箍筋: