汽輪機復(fù)習(xí)總結(jié)考點

1、學(xué)習(xí)好資料歡迎下載一、概念1. 汽輪機的型號：P3? ? 2.最佳速比多少，級的輪周效率最高；純沖動級和反動級最佳速比下所能承擔(dān)的焓降 關(guān)系（P22 P25）在同等直徑和轉(zhuǎn)速的情況下，純沖動級和反動級的最佳速比比值：U、im U、re 11 reim（xJop/（N）op=（）im/（）=（；cos !） /cos !=ht /、. htc1C2 2reimht / ht =1/2:上式說明反動級的理想焓降比沖動級的小一倍。反動級能承擔(dān)的焓降或做功能力比純沖動級小。3. 蒸汽在噴嘴斜切部分膨脹P15 當(dāng)噴嘴出口斷畫上的壓力比旳大于或等于 臨界壓力比 Q時，噴嘴喉部斷面AE上的流速小于或等于音速

2、，喉部斷面上的壓力與噴嘴的背壓 p1相等。這時，汽流僅在噴嘴的漸縮部分中膨脹，在斜切部分中不膨脹，斜切部分對汽流只起導(dǎo)流作用； 當(dāng)噴嘴出口斷面上壓力比 m小于臨界壓力比 a時，噴嘴喉部斷面AB上的流速等于臨界速度，壓力為臨界壓力。在噴嘴斜切部分中 汽流將繼續(xù)膨脹，即從喉部斷面的臨界壓力膨脹到噴嘴出口處壓力Pl。4. 級的輪周效率：P21O1kg/s的蒸汽在級內(nèi)所做的輪周功 Pul與蒸汽在該級中所具有的的理想能量Eo之比；n u在其他條件不變的情況下，余速利用系數(shù)增加，級的輪周效率nu增大最佳速度比p22X1將（級動葉的）圓周速度u與噴嘴岀口（蒸汽的）速度 C1的比值定義為速度比 輪周效率最大時

3、的速度比稱為最佳速度比cos一cos 1 一一純沖動級，1-；反動級 1cos 1 ；復(fù)速級： 12級的相對內(nèi)效率P39級的相對內(nèi)效率：級的有效比焓降hi與級的理想能量e之比，表明級的能量轉(zhuǎn)換的完善程度。hh*hbnhlhhfhehhxl%2i*E0ht1 hc2級的相對內(nèi)效率是衡量汽輪機的一個重要經(jīng)濟指標(biāo)（最終指標(biāo)），它的大小與所選用的葉型、反動度、速度比和葉高有密切的關(guān)系，也與蒸汽的性質(zhì)和級的結(jié)構(gòu)有 關(guān)。?評價汽輪機 熱功（能量）轉(zhuǎn)換 效率的指標(biāo)：汽輪機相對內(nèi)效率蓋度 P29、P41在汽輪機級的設(shè)計中，動葉進口的高度總是大于噴嘴出口的高度，這兩者之間的高度差稱為蓋度。在葉頂和葉根部分的差值

4、分別稱為葉頂蓋度和葉根蓋度。壓力反動度壓力反動度是指 噴嘴后與級后蒸汽壓力之差和級前與級后壓力之差之比。（P1-P2）/ （P0-P2）滯止?fàn)顟B(tài)：具有一定流動速度 c0的蒸汽，如果假想蒸汽等熵地滯止到速度為0時的狀態(tài)，該狀態(tài)為滯止?fàn)顟B(tài)絕對電效率：P671kg蒸汽理想比焓降Ht中轉(zhuǎn)換成電能的部分與整個熱力循環(huán)中加給1kg蒸汽的熱量Q比;絕對電效率是評價汽輪發(fā)電機組工作完善程度的另一個重要指標(biāo)；（經(jīng)濟性指標(biāo)之一）用T a®表示仏 =管畀=為為啊hO為新蒸汽比焓；h'c為凝結(jié)水比焓，有回?zé)岢槠麜r，則為給水比焓hfw極限真空：凝汽器真空達到低壓缸末級動葉斜切部分膨脹極限壓力下的真空，

5、該真空稱為凝汽器的極限真空。一.極限真空，所謂極限真空是指低.壓缸末級葉片前后差壓達到臨界壓力比時的真 空，此時如果真空再升高.蒸汽只能在末級葉片出口外謹(jǐn)行膨帳，排汽口 外自由膨氏形成汽阻，反而影罰靈經(jīng)濟性！實際運行中很裁達到所以也很 少提。詳細說：當(dāng)烝汽在汽輪機末級動葉斜切部分已達膨脈報限E寸，汽輪機 功率不僉囲再提喜真空而增加進一步說，即使汽輪機來級尚未達癱脹極限，但由于隨看背壓的降低，排汽比客不斷増大，而末級排汽面積是一定 的，于是末級排汽余速損失將不斷增加.當(dāng)由于背壓降低而增加的有效熱 降等于余速根夫的增量時"這時所達到的真空稱為概限真空=二、最住真空：M功率壤加冷卻水量単舉

6、掲雪真空最f圭宣空是指真空增加效率升 高和為了增加真空両増加的循環(huán) 水泵由耗綜合考慮效益最高時的 真空B因此極限真空并不一定是最佳運吁真空在其它條件不變的情況下，如增加冷卻水量，則凝汽器的真空就會提高，汽輪發(fā)電機組輸岀的功率就會增 加，但同時循環(huán)水泵的耗功也會增加，當(dāng)汽輪發(fā)電機組輸岀功率的增加量與循環(huán)水泵耗功的增加量之差達 到最大時，就說凝汽器達到了最佳真空。也就是說，凝汽器的最佳真空是由汽輪發(fā)電機組輸岀功率的增加 量與循環(huán)水泵耗功的增加量之差來確定的。凝汽器在最佳真空時，機組經(jīng)濟性最好，當(dāng)超過最佳真空時，隨真空提高機組經(jīng)濟性下降。 汽輪機的工況圖：汽輪機的工況圖是功率與流量之間變化關(guān)系一條的

7、一條曲線;工況圖圖3_39表示汽輪機D、 力與功率（巴） 的關(guān)系：隨著功率（匕） 的增加，流量D、效率尤 増加，汽耗率（1減少，空 載汽耗量（幾）不變. D近似直線。凝汽器的汽阻、水阻 P239CD汽阻：凝汽器入口壓力Pc與空氣抽出口的壓力 pc''差值是蒸汽空氣混和物的流動阻力；汽阻越大，凝汽器入口的壓力就越高，汽輪機的運行經(jīng)濟性就越低；汽阻變大，凝結(jié)水的過冷度變大，含氧量就越多；水阻:冷卻水在凝汽器的循環(huán)通道中受到的阻力；水阻主要包括：進岀冷卻水管產(chǎn)生的局部阻力、管內(nèi)流動阻力、進岀水室的阻力；水阻越大，循環(huán)水泵耗功就越大，對管道布置也有影響；調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動態(tài)過渡時間P124;

8、擾動作用于調(diào)節(jié)系統(tǒng)后，從響應(yīng)擾動開始到被調(diào)量達到基本穩(wěn)定所經(jīng)歷的時間稱為過渡過程調(diào)整時間。節(jié)流損失P64節(jié)流損失包括：進氣損失 +排氣損失 汽輪機的進汽節(jié)流損失使得蒸汽入口焓不變 進汽阻力損失蒸汽進入汽輪機工作級前必須先經(jīng)過主汽閥、調(diào)節(jié)閥和蒸汽室。蒸汽通過這些部件時就會產(chǎn)生壓力降，主汽閥 和調(diào)節(jié)閥最為嚴(yán)重。由于通過這些部件時蒸汽的散熱損失可忽略圖2-2進汽阻力損失不計，因此蒸汽通過汽閥的熱力過程是一個節(jié)流過程，即蒸汽通過汽閥后雖有壓力降落，但比焓值不變，如圖2-2所示。從圖中也可看出，如果沒有汽閥的節(jié)流，則全機的理想比焓降為Ht，由于汽閥的節(jié)流作用，實際的理想比焓降為 H；,二者差 Ht -

9、H；為汽輪機進汽阻力損失（進氣節(jié)流損失）。減小進氣損失：改進蒸汽在通過氣閥時的流動特性（用帶擴壓管的單座閥）排氣損失汽輪機的排汽從末級動葉流岀后通過排汽管進人凝汽器。蒸汽在排汽管中流動時，由于存在摩擦、渦流、排汽阻力在排氣管 線的好壞；損失PC =PC-Pc中的流速、排氣部£ 5-K冷片斗的大小取決于蒸汽分的結(jié)構(gòu)形式、型形成損失，稱為排汽管阻力損失轉(zhuǎn)向等產(chǎn)生的阻力，造成蒸汽的壓力降落。這部分蒸汽壓降并沒有做功,二次調(diào)頻O二次調(diào)頻 就是在電網(wǎng)周波（功率）不符合要求時，操作電網(wǎng)中的某些機組的 同步器，增加或減少他們的 功率，使電網(wǎng)周波恢復(fù)正常。并列運行時，用同步器可以改變汽輪機的功率，并

10、把負荷在各機組間進行重新分配，保持電網(wǎng)頻率基本 不變，這個過程就是二次調(diào)頻；旁路P139當(dāng)汽輪機的空載流量與鍋爐最低負荷不一致時，為了保護再熱器，回收工質(zhì)，中間再熱式機組應(yīng)設(shè)置旁路系統(tǒng)；旁路系統(tǒng)的功能是，當(dāng)鍋爐和汽輪機的運行情況不相匹配時，即鍋爐產(chǎn)生的蒸汽量大于汽輪機所需要的 蒸汽量時，多余部分可以不進入汽輪機而經(jīng)過旁路減溫減壓后直接引入凝汽器。此外，有的旁路還承擔(dān)著 將鍋爐的主蒸汽經(jīng)減溫減壓后直接引入再熱器的任務(wù)，以保護再熱器的安全。旁路系統(tǒng)的這些功能在機組 啟動、降負荷或甩負荷時是十分需要的。 I級旁路：高壓旁路，減溫減壓后進入才再熱器，保護再熱器；II級旁路：低壓旁路III級旁路：大旁路

11、；汽輪機低于鍋爐負荷時，冷凝器熱應(yīng)力 P252答：因熱量傳遞，在汽輪機零件和零件之間，或零件內(nèi)部形成溫差，使其膨脹或收縮受阻，被強行 拉伸或壓縮而產(chǎn)生的應(yīng)力稱為熱應(yīng)力。由于溫度的變化而引起物體的變形，熱變形受到某種約束時會產(chǎn)生物體的內(nèi)力，這種內(nèi)力所對應(yīng)的 應(yīng)力稱為熱應(yīng)力；汽缸和轉(zhuǎn)子產(chǎn)生熱應(yīng)力的原因是其內(nèi)部存在溫差。在啟動、停機和負荷變化時，各級蒸汽溫度發(fā)生變 化，蒸汽與汽缸和轉(zhuǎn)子金屬表面產(chǎn)生熱量交換。熱量在零件內(nèi)部傳遞，其金屬溫度沿半經(jīng)方向和軸向都有 變化，在零件內(nèi)部出現(xiàn)溫差。溫度高的部分膨脹受阻，被壓縮而出現(xiàn)的熱應(yīng)力為壓應(yīng)力；低溫部分被高溫 部分膨脹所拉伸，出現(xiàn)的熱應(yīng)力為拉應(yīng)力。影響熱應(yīng)力大

12、小的因素有零件表面與介質(zhì)之間的換熱強度和零件的結(jié)構(gòu)。在零件結(jié)構(gòu)和材料已經(jīng)確定 的條件下，蒸汽溫度的變化率愈大，零件表面與介質(zhì)之間的換熱量愈大，零件內(nèi)部溫差也愈大，熱應(yīng)力也 愈大。蒸汽溫度的變化取決于主蒸汽和再熱蒸汽溫度的變化率，以及升速率和升負荷率。在相同的換熱強 度下，零件在傳熱方向的尺寸愈大，傳熱溫差愈大，熱應(yīng)力也愈大。在零件形狀突變的部位，存在應(yīng)力集 中現(xiàn)象，熱應(yīng)力較大。熱應(yīng)力過大，可能使合成應(yīng)力大于許用應(yīng)力。另外，熱應(yīng)力為交變應(yīng)力，其值過大，使材料的疲勞損 傷加大，使用壽命縮短，提前岀現(xiàn)裂紋。在運行中，控制主蒸汽和再熱蒸汽溫度的變化率，以及升速率和升負荷率，可以控制熱應(yīng)力的大小。 在運

13、行中，由于存在散熱損失，汽缸和轉(zhuǎn)子內(nèi)部總存在溫差，除個別部位外，熱應(yīng)力不會為零。只有在長 期備用、零件溫度等于室溫，內(nèi)部溫差為零時，其熱應(yīng)力才都等于零。調(diào)節(jié)級最危險工況P94最危險工況：不是最大負荷時，而 是第1閥全開，第2閥未開時。速度變動率S 范圍（3% 6%P119。汽輪機空負荷時所對應(yīng)的最大轉(zhuǎn)速nmax與額定負荷時所對應(yīng)的最小轉(zhuǎn)速nmin之差，與額定轉(zhuǎn)速no的比，稱為調(diào)節(jié)系統(tǒng)的速度變動率，通常用3表示，(nmaL nmin)/n o速度變動率3表示了單位轉(zhuǎn)速變化所引起的汽輪機功率的增（減）量。20MW©300MW并網(wǎng)運行的機組的3=6%在電網(wǎng)頻率從 49.8Hz升到50Hz時

14、，機組的功率變化為一臺機組帶額定負荷與電網(wǎng)并列運行,機組的額定轉(zhuǎn)速為 3000r/min，由于電網(wǎng)事故，該機組甩負荷至零,3150r/min。<0.6%) P120如果調(diào)節(jié)系統(tǒng)的速度變動率3=5%，則該級組甩負荷后的穩(wěn)定轉(zhuǎn)速應(yīng)是遲緩率£ 范圍（ 電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)：0.2%;機械液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng): n =n 1-n2和額定轉(zhuǎn)速rt之比的百分?jǐn)?shù),。在同一功率下，在增負荷和減負荷特性曲線之間的轉(zhuǎn)速偏差 稱為調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率。£ 令伯0)*100%計算：如果遲緩率&0.5%，則對應(yīng)的轉(zhuǎn)速波動的幅度 n=3000*0.5%=15r/mi n;相當(dāng)于供電頻率有15/60=0.25

15、HZ的波動;靜態(tài)特性曲線的定義及 應(yīng)用？ 。P118。什么是調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性曲線？衡量調(diào)節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性性能的指標(biāo)有哪些？答：表達汽輪機 轉(zhuǎn)速n變化與功率P之間的單值對應(yīng)關(guān)系的曲線叫靜態(tài)特性曲線。衡量調(diào)節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性性能的指標(biāo)有：1）速度變動率3 ;2）遲緩率&3）同步器工作范圍5. 多級汽輪機重?zé)嵯禂?shù)定義、計算P61O重?zé)岈F(xiàn)象：上一級的損失 （客觀存在）造成比熵的增大將使后面級的理想比焓降增大，即上一級損失 中的一小部分可以在以后各級中得到利用 重?zé)嵯禂?shù)：各級的累計理想比焓降與理想比焓降之差與沒有損失時全級總的理想比降之比h HtH（會代數(shù)計算）重?zé)嵯禂?shù)永遠是一個正值 在多級汽輪機中

16、，全機理想比焓降為1200 kJ/kg，各級的理想焓降之和為 1230 kJ/kg ，則重?zé)嵯禂?shù)為 2.5%。 重?zé)嵯禂?shù)越大說明前面各級級內(nèi)損失越大，各級相對內(nèi)效率越低，整機效率也越低重?zé)岈F(xiàn)象是從前面各級損失中回收的一小部分熱能重?zé)岈F(xiàn)象使得多級汽輪機的理想焓降有所增加重?zé)岈F(xiàn)象使機組的相對內(nèi)效率大于各級的平均相對內(nèi)效率更不應(yīng)從上式中簡單地得岀a越大，全機效率越高的結(jié)論，這是因為a的提高是在各級存在損失，各 級效率降低的前提下實現(xiàn)的；在多級汽輪機中重?zé)嵯禂?shù)越大，說明各級的損失越大；6. 機組軸向推力的概念及計算，軸向推力的影響因素P68概念：1）在軸流式汽輪機中，通常是高壓蒸汽由一端進入，低壓蒸汽

17、由另一端流岀，從整體上看，蒸汽對轉(zhuǎn)子施加了一個由高壓端指向低壓端的軸向力，使汽輪機有一個向低壓端移動的趨勢，這個力就稱為軸向推力；2）蒸汽通過汽輪機通流部分膨脹作功時，對葉片的作用力由圓周分力和軸向分力所組成。其中，圓周分 力推動葉輪作功，而軸向分力則對轉(zhuǎn)子產(chǎn)生一個軸向推力。 某機組在最大工況下通過的蒸汽流量G=130.2 T/h，得到作用在動葉上的軸向推力工Fzi=104339 N，作用在葉輪上的軸向推力工Fz2=56859 N,作用在各凸肩上的軸向推力工 Fz3=-93901 N，則機組總的軸向推力為 67297N 軸向推力的影響因素：1. 負荷升高，則主蒸汽流量增大，各級蒸汽壓力差增大，

18、使機組軸向推力增大。2. 主蒸汽參數(shù)降低，各級反動度增大，使軸向推力增大。3. 隔板汽封磨損，漏汽量增大，使各級壓力差增大。4. 機組通流部分因蒸汽品質(zhì)不佳而結(jié)垢，相應(yīng)級葉片和葉輪的前后壓力差增大，使軸向推力增大。5. 發(fā)生水沖擊事故。沖動式汽輪機軸向推力：3個作用在動葉片上、葉輪面上、軸的凸肩上的軸向力軸向推力的平衡方法：1）設(shè)置平衡活塞2）葉輪上開設(shè)平衡孔3）多缸反向布置，相反流動布置方法4）采用推力軸承7. 汽輪機經(jīng)濟性評價指標(biāo)P661）相對電效率n el表示了在Ikg蒸汽所具有的理想比焓降中有多少能量最終被轉(zhuǎn)換成電能， 稱為汽輪發(fā)電機組的相對電效率，汽輪發(fā)電機組中，以全機理想比焓降為基

19、礎(chǔ)來衡量設(shè)備完善程度的效率為相對電 相對電效率是評價汽輪發(fā)電機組工作完善程度的一個重要指標(biāo)。2）絕對點效率n a，el1kg蒸汽理想比焓降中轉(zhuǎn)換成電能部分與整個熱力循環(huán)中加給1kg蒸汽的熱量比；絕對點效率 是評價汽輪發(fā)電機組工作完善程度的另一個重要指標(biāo)；用n a，引表示張襯=群二護二"心間h0為新蒸汽比焓；h'c為凝結(jié)水比焓，有回?zé)岢槠麜r，則為給水比焓hfw3）汽耗率d機組每生產(chǎn)lkW.h電能所消耗的蒸汽量稱為汽耗率；汽耗率不適宜用來比較不同類型機組的經(jīng)濟性，而只能對同類型同參數(shù)汽輪機評價其運行管理水平。4）熱耗率q每生產(chǎn)lkW.h電能所消耗的熱量稱為熱耗率 ；對于不同參數(shù)的

20、汽輪機可用熱耗率來評價機組的經(jīng)濟性 。8. 汽封焓降關(guān)系？P71蒸汽在流經(jīng)汽封時壓力逐漸降低，但其焓降、比容卻逐漸增大。任何一片軸封孔口的汽流速度必然比前一片孔口的流速大，而比下一片孔口的流速小。由于蒸汽流 速大時比焓降也大；故：任何一片軸封孔口的比焓降必然比前一片孔口的比焓降大，而比下一片孔口的比焓降小為了減少汽封的漏汽量，汽封的齒數(shù)應(yīng)該是（）9. 凝結(jié)水過冷度、傳熱端差、凝汽器的真空變化影響因素P2361凝結(jié)水的過冷度：就是凝汽器壓力下的飽和水溫度與凝結(jié)水實際溫度的差值 過冷度的影響：1）凝結(jié)水過冷度過大，會使凝結(jié)水中的含氧量增加，不利安全運行。2）凝結(jié)水過冷時，傳給冷卻水的熱量增大，凝結(jié)

21、水本身的熱量額外地被冷卻水帶走一部分，降低 汽輪機的熱經(jīng)濟性。過冷度的影響因素（原因）：1）冷卻水管外邊面水膜增厚形成的 液滴溫度低于所處壓力下的飽和溫度；2） 凝汽器的氣阻過大，造成下部蒸汽壓力低于上部蒸汽壓力，下部凝結(jié)水溫低于上部產(chǎn)生過冷度3）空氣漏入凝汽器，造成蒸汽分壓力下降，使凝結(jié)水溫度降低產(chǎn)生過冷度；4 ）凝汽器水位過高；2傳熱端差指凝汽器排汽溫度與冷卻水出口溫度的差值；傳熱端差S t與冷卻面積Ac、傳熱量Q、總體傳熱系數(shù)K有關(guān)；傳熱系數(shù)K又與冷卻水進口溫度tw、冷卻水流速、管徑、流程數(shù)、管子材料、冷卻表面潔凈度、空氣 _ 含量、蒸汽速度、管子的排列方式等有關(guān)系；凝汽器的傳熱端差與循

22、環(huán)水進口溫度、凝汽器單位面積的蒸汽負荷（凝汽量與冷卻面積之比）、循水流量及冷卻表面的清潔程度等因素有關(guān)；傳熱端差St減小，冷卻水溫度升高，蒸汽溫度 ts降低，真空度提高；凝汽器傳熱端差 冬基的比夏季大；在其它條件不變的情況下，凝汽器中空氣分壓力的升高 將使得傳熱端差t增大3凝汽器最佳真空的影響因素：凝汽器贓污程度、汽輪機排汽阻力、鍋爐補充水、抽氣器（或真空泵）耗功率、凝結(jié)水溶氧量、循環(huán)水的費用、循環(huán)水、最低流速、凝結(jié)水過冷度。10. 凝汽器冷卻水溫升定義及計算P236冷卸水溫升可根據(jù)癡汽器的熱平衡方程式求出k2（瓦D*g 此=4.187D,X從両*工二4 IS7亠1叭!_二莎£式中*

23、 S 一進入凝汽爲(wèi)的凝汽繪kR/h）:氐 進入凝汽器的冷卻水呈 心 排汽熔值和醫(yī)結(jié)水館值（U/lq小 叫、冷卻水進出口熄值（kJ：kg）冷卻倍率（或循環(huán)倍率）;j表示凝結(jié)單位蒸汽量所需要的冷卻水量。m值越大，則冷卻水的溫升越小，凝汽器內(nèi)壓力越低，會使整機理想焓降增加，從而可以提高電廠熱效率。但是，m大則冷卻水量大，冷卻水泵功率大。故 m值大小要通過經(jīng)濟技術(shù)對比后確定。一般，對于單流程凝學(xué)習(xí)好資料歡迎下載汽器，m=80120范圍之內(nèi)；對于雙流程凝汽器，m=6070范此-2200520圍之內(nèi)。為每1kg蒸汽在凝結(jié)時所放出的潛熱，約.2200kJ/kg,變化很小，可將冷卻水溫升表示為：C2）某凝汽器

24、的冷卻倍率為80,汽輪機排汽焓和凝結(jié)水比焓分別為2450 kJ/kg和300 kJ/kg，冷卻水的定壓比熱為4.1868kJ/kg,則其冷卻水溫升為6.4 °C;11. 凝汽設(shè)備循環(huán)水量（冷卻水量）某凝汽設(shè)備的循環(huán)水倍率 m為40，當(dāng)凝汽量De為500t/h時，所需的循環(huán)水量為 20000t/h ;抽汽器型式P243抽汽器有 射汽抽汽器 、射水抽汽器 和水環(huán)式真空泵三種型式；相同條件下，冬季與夏季相比，凝汽器效果較好的是冬季。12. 衡量調(diào)節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性性能、動態(tài)特性的主要因素P119 P125C靜態(tài)：P137C動態(tài)性能指標(biāo)：穩(wěn)定性、動態(tài)超調(diào)量、靜態(tài)偏差值、過渡過程調(diào)整時間；影響統(tǒng)動

25、態(tài)特性的主要因素有： 轉(zhuǎn)子飛升時間常數(shù) Ta、蒸汽中間容積時間常數(shù) Tv、油動機時間常數(shù)Tm、速度變動率$和遲緩率£等。其中轉(zhuǎn)子飛升時間常數(shù)和中間容積時間常數(shù)屬于本體設(shè)備的特性參數(shù)，而油動機時間常數(shù)、速度變動率和遲緩率屬于調(diào)節(jié)系統(tǒng)的特性參數(shù)。二、思考題1. 級損失 P32 P38C汽輪機損失包括級內(nèi)損失和進汽阻力損失,排氣損失,軸端漏氣損失，機械摩擦損失。級內(nèi)損失：1葉高損失（原因補償流動損失、對渦損失；措施：增加葉片高度1采用部分進氣2減小直徑）2扇形損失（措施812時，采用等截面直葉片；812時，采用扭葉片）3葉輪磨擦損失（原因：1速度差、摩擦2徑向流動、填補空隙、渦流；措施：1

26、減小粗糙度2減小軸 向間隙）4部分進汽損失（第一，鼓風(fēng)損失：原因：1摩擦2鼓動蒸汽從一側(cè)向另一側(cè)運動；措施：1提高部分進氣度2安裝護罩；第二，斥汽損失：原因：1把停滯的氣體推動并加速 2A端漏氣B吸氣；措施：1提高部分進氣度2減少噴嘴組數(shù)）5漏氣損失（沖動級：隔板、葉頂有漏氣損失；反動級：靜葉根部、葉頂漏氣）6濕氣損失（原因：1工質(zhì)損失2夾帶損失3制動損失4繞流損失5過冷損失；措施：1米用去濕裝 置2提高葉片抗沖蝕能力C咼壓級內(nèi)：噴嘴損失、動葉損失、余速損失、扇形損失、漏氣損失、葉輪摩擦損失、葉高損失等； 低壓級內(nèi)：噴嘴損失、動葉損失、余速損失，扇形損失、漏氣損失、葉輪摩擦損失很小、濕氣損失；

27、2. 多級汽輪機的軸向推力P68 P703. 噴嘴斜切部分的壓力比不同時，蒸汽的膨脹特點P154. 最佳速比，并對級做功能力進行分析P22222對于純沖動級，1曲1 ;反動級 12COS 1 ；在圓周速度相同的情況下,2純沖動級厶ht=丄2 1COS 1COS 12 2學(xué)習(xí)好資料歡迎下載22一ca反動級 ht= 2Ci1 u2 cos 1cos 1（沖動級：反動級=2:1）;由上式可比較得到，反動級能承擔(dān)的焓降或做功能力比純沖動級小要使單級汽輪機的焓降大，損失較少，應(yīng)采用反動級?5.級的理想比焓降變化對對應(yīng)的級的反動度變化影響P88反比關(guān)系6. 汽輪機凝汽設(shè)備的組成及其任務(wù)。P234設(shè)備組成：

28、表面式凝汽器、抽氣器、凝結(jié)水泵、循環(huán)水泵以及之間的連接管道組成； 囤凝氣設(shè)備的任務(wù)有二：1）在汽輪機排氣口建立并維持高度真空；2）將汽輪機的排氣凝結(jié)成潔凈的凝結(jié)水作為鍋爐的給水循環(huán)利用葢汽在冷卻水（循壞水）冷卻下.放出汽化潛熱*抵結(jié)成艇踣水"體捉曝然瘠小就席成了貢空；鈾氣器將不除給的空氣拙出.綁特克喀“攝汽器的作用1.在汽槍柳洋汽口建工和徘持段定的真空；2 檢汽輪機的持汽戲鋪成潔掙的和游水】3. 適過紹構(gòu)的合理謖計.實現(xiàn)宜空除訊，提離耗結(jié)水的品麻.抽代器的作用j. 機mu.猙過程屮，抽出凝汽冷內(nèi)時空*建二心動克迎*1 機址運疔中，途續(xù)車斷地枕岀凝出at內(nèi)耀人的空p鐐不凝站樣削 離汽.

29、歸持?jǐn)⑹喜賰?nèi)的氏空.7. 凝汽器真空變化的影響因素分析P238?引起機組真空下降的因素有那些？解答：影響凝汽器真空的因素很多，除了凝汽器本身結(jié)構(gòu)因素外，還與真空系統(tǒng)嚴(yán)密性、冷卻水量、冷卻水入口溫度、管束的清潔度、抽氣器的性能等有關(guān)。凝汽器運行中的常見問題是真空降低，這大多與 真空系統(tǒng)嚴(yán)密性和抽氣器工作不正常有關(guān)。引起機組真空下降的因素主要有：凝汽器管束內(nèi)表面臟污，傳熱熱阻增加，使傳熱端差增大；真 空系統(tǒng)不嚴(yán)密，漏入空氣量過大，或抽空氣設(shè)備運行不良，使凝汽器汽側(cè)積存過量空氣，影響凝汽器內(nèi)的傳 熱，傳熱端差和過冷度增大；循環(huán)水泵故障或凝汽器銅管被堵塞，或循環(huán)水系統(tǒng)閥門未處于全開狀態(tài)，而 導(dǎo)致通過凝

30、汽器的循環(huán)水量減少，使循環(huán)水溫的升高值增大；凝汽器水位過高，淹沒了下層管束，冷卻面 積減小。(1)冷卻水量緩慢減少(2)冷卻水管結(jié)垢或臟污(3)冷卻水溫緩慢升高(4)凝汽器的真空系統(tǒng)漏入空氣(5)抽氣器效率下降(6)部分冷卻水管被堵在其它條件不變的情況下，進入凝汽器的蒸汽量減少，則凝汽器的真空度提高在其它條件不變的情況下，冷卻水量越大，則凝汽器的真空度越高8. 試給出汽輪機調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性曲線P118-P123。調(diào)節(jié)系統(tǒng)靜態(tài)特性曲線 要通過試驗或計算求得 轉(zhuǎn)速感受機構(gòu)、傳動放大機構(gòu) 和配汽機構(gòu)的靜態(tài)特性，然后對應(yīng)地畫在調(diào)節(jié)系統(tǒng)四方圖第二、三、四象限內(nèi)，利用Z Art Ajt投影作圖法于第一象限內(nèi)畫*11 Vf *學(xué)習(xí)好資料歡迎下載岀調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性曲線調(diào)節(jié)系統(tǒng)四方圖的四個坐標(biāo)參數(shù)中轉(zhuǎn)速、功率和油動機行程是固定的,而第H、III象限的橫坐標(biāo)參數(shù)則因系統(tǒng)而異。較合理的靜態(tài)特性曲線形狀:總體要求：