基礎設計總結

1、基礎設計總結一、設計思想根據(jù)房屋結構形式及地勘報告確定基礎類型，同時也考慮工程造價，在造價相差不大的情況下，考慮施工的可行性。試算幾種基礎形式，對比后確定，也可 以采用多種基礎形式組合。二、荷載讀取根據(jù)JCCAD輸出結果計算每根柱(墻體)的標準組合及基本組合，注意集 中力及墻上的線荷載。三、幾種常見基礎設計(一')、柱下獨立基礎1、根據(jù)柱的截面重心與基礎截面重心重合的原則布置柱下獨立基礎，當基礎凈距較小(以實際情況確定)可把基礎合并。2、計算步驟：(1)、確定基礎類型及計算形式基礎類型：階梯柱基計算形式：驗算截面尺寸混凝土： C30ft=1.43N/mm2fc=14.3N/mm2車岡筋

2、：HRB335(2)、依據(jù)規(guī)范建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)混凝土結構設計規(guī)范(GB 50010-2002)(3)、幾何數(shù)據(jù)及材料特性根據(jù)質心重合的原理把異形柱的基礎做成異性，初步埋深為1.8m。由其=右十鞏尸9-3)+去%- 0,5)查表取值計算則：fa= fak=3459 Kpa,A可得A > 19634/(3459-20*1.8)=5.74m 。(4)、荷載數(shù)據(jù)a、作用在基礎頂部的基本組合荷載豎向荷載F = 19634kNb、折減系數(shù)Ks = 1.35(5)、基礎抗沖切驗算按建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)下列公式驗算:Fl < 0.7

3、hp ft am h0(8.2.7-1)m = (at+ab)/2(8.2.7-2)Fl = pj Al(8.2.7-3)a、基底最大凈反力基底最大凈反力 pj = 1.35*(19634/30.26) =875.94KN最不禾I位置：Fl=pj *Al=875.95* (0.25+3.28) *0.5*1.8=3232.25KN b、柱子對基礎的最不利沖切位置驗算：Fl< 0.7X BhpXft溝mxXh。= 0.7 0.9 X430>2.05 1.8 =3324.32kN,滿足要求(6)、基礎局部受壓驗算計算公式：混凝土結構設計規(guī)范(7.8.1-1)Fl < 1.35X

4、B cX0McXAln局部荷載設計值：Fl = 3459*1.35kN =4669.65kN混凝土局部受壓面積：Aln = 1.605m2混凝土受壓時計算底面積：Ab = 30.26m21.35 XcX l>fc XAln=1.35 1.00 0.23 14300 M.605 =7126.44 kN > Fl = 4669.65 kN 滿足要求!（二）異型堪巖樁基礎設計1、由于荷載較大，如果根據(jù)獨立基礎的設計的話，土方開挖量較大，工程造價較高，可以通過樁基礎來解決，同時開挖尺寸不小于800mm,當采用圓形樁時可做成擴底基礎，擴底部分高寬比為3:1,柱插筋數(shù)量及直徑同柱鋼筋，并 且插

5、筋區(qū)域鋼筋加密。同時保證柱的截面重心與基礎截面重心重合的原則布置。嵌巖（樁）基礎設計計算書 多邊形嵌巖（樁）計算 （以A/1軸樁為例） 一：設計資料1、根據(jù)地勘資料得知，此處地質條件良好，持力層為中風化砂巖：f a =3459KPa2、嵌巖（樁）基礎樁身資料： 混凝土為 C30,: f c=14.3N/mm2; f 1 =1.43N/mm2;3、當450線在基礎范圍內，則按倒樓蓋法計算抗沖切，否則只驗算抗剪切。二：設計要求：1、嵌巖（樁）基礎豎向承載力標準值和設計值的計算；2、嵌巖（樁）基礎抗壓承載力計算、嵌巖（樁）基礎樁最不利斷面處抗剪驗算、局部承壓驗算；3、配筋計算三：樁基礎設計（一）：必

6、要資料準備1、根據(jù)JDCAD結果計算基礎頂部在荷載作用下的基本組合值與標準組合值。2、根據(jù)質心重合及最不利邊一致的原則布置嵌巖（樁）基礎。（二）計算內容：1、根據(jù)JDCAD結果計算基礎頂在荷載作用下的基本組合值N=2837+4312x2.5+4298x1.4=19634KN2、根據(jù)JDCAD結果計算基礎頂在荷載作用下的標準組合值Nk=2231+3396x2.5+3388x1.4=15464KN3、由于是端承（樁）基礎，則N. R Rf Ak a pa p c a 八 pN2Ap 15464/（1.0x1.0x3459）=4.470?fa p c根據(jù)嵌巖（樁）基礎圖形，初步取 A=5.52m2系

7、p,滿足要求，基礎初步設 計高度為1.6m。4、嵌巖（樁）基礎承載力驗算在最不利斷面處取單位面積長度作為計算單元，則基底凈反力為N2Pj 一 19634/5.52=3556.9KN/m2 , j A則單位長度上的線荷載為q=3556.9KN/m。M max 1ql2 1/2x3556.9x0.452=360.14KN ?mM maxM max6Mmax1 2 bh0 6bh：6x360.14/(1x1.62)=844.08KN/m2< f =1430KN/m 2。才兩足要求。由于抗剪公式：Vmax 0.7ftbh0Vmax ql=3556.9x0.45=1600.61KN;Vmax 0.

8、7ftbh0=0.7x1430x1.0x1.6=1601.6KN;滿足要求。根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范第 7.8.1條R 1.35 c lfcAm c c n1.35x1.0x1.82x14300x0.81=28459.4KNH9634KN ,滿足規(guī)范要求。ft ,基礎底部不需要配置鋼筋，鋼筋沿基礎周邊布三、配筋計算：根據(jù)以上計算得知 置，且按構造配筋。根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范第 8.5.2條得min 0.2% .As=5520000x0.2%=11040mn?,實酉己 5616=11256mm2。四、局部承壓計算根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范第 7.8.1條得；Fl 1.35 c l fcAin ,其中

9、 A A圓形嵌巖樁基礎計算以（1/A0）/6軸樁為例一：設計資料1、根據(jù)地勘資料得知，此處地質條件良好，持力層為中風化砂巖： fk=3459KPa2、樁身資料： 混凝土為 C30,: fc=14.3N/mm2; ft =1.43N/mm2;二：設計要求：1、樁豎向承載力標準值和設計值的計算；2、樁抗壓承載力計算；3、配筋計算；三：樁基礎設計（一）：必要資料準備1、根據(jù)JDCAD結果計算樁頂在荷載作用下的基本組合值與標準組合值2、根據(jù)質心重合及最不利邊一致的原則布置樁。（二）計算內容：1、根據(jù)JDCAD結果計算樁頂在荷載作用下的基本組合值N=2949KN2、根據(jù)JDCAD結果計算樁頂在荷載作用下

10、的標準組合值Nk=2223KN3、由于是端承樁，則Nk Ra Rpa p cfaApN 2Ap 2223/（1.0x1.0x3459）=0.643Mfa p c對于人工挖孔樁 D300mm,取D=900 （擴底后為1100mm）, A=0.95m2沾p, 滿足要求，基礎嵌巖深度 力.5m。4、樁承載力驗算Ra qpa Ap 3459x0.95=3286KN"k =2223KN,滿足要求。5、配筋設計根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范第 8.5.2條得min 0.2%.As=635850x0.2%=1271mmz，實酉己 9 14=1385mm2。擋墻設計計算書（以AC/17軸負二層擋墻計算為例

11、） 一：設計資料1、墻身資料：混凝土為 C30,: fc=14.3N/mm2; ft =1.43N/mm2;二：設計要求：1、擋墻墻體土壓力力設計值的計算；2、配筋計算；三：土壓力計算1、根據(jù)構件的支承情況，擋墻可認為底部嵌固，中間連續(xù)，頂部較接。2、根據(jù)建筑邊坡工程技術規(guī)范第 8.2.5條的得知；hkehk .0.9H根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范取單位寬度計算Ehk ,根據(jù)地勘報告得知，土 35。，貝UKtg2(45° 上)0.27121Ehk -K H：=0.5x0.271x18x8.652=182.49KN/m,貝U2一 一 一 ，一一 一一、 一 一2ehk 182.49x1.3

12、5/ (8.65x0.9) =31.64KN/m23、配筋設計根據(jù)靜力計算手冊中的板凈力計算得知；底部靠土面 M max=0.1140x31.64x4.13=62.12KN-M則單位寬度底部靠土面 As=862.02mm2,實配614=924mm2 (14160)。同理可得背土面為 14160,水平鋼筋雙層 14180消防水池側壁設計計算書(以GJ/1軸處消防水池側壁計算為例)一：設計資料消防水池側壁墻身資料：混凝土為C30,: fc =14.3N/mm2; ft=1.43N/mm2;二：設計要求：1、消防水池側壁墻體水壓力設計值的計算；2、配筋計算；三：水壓力計算1、根據(jù)構件的支承情況，消防水池側壁墻體可認為底部嵌固，頂部較接。2、底部最大水壓力為：p h=10x3.85=38.5KN/m2,則單