20m裝配式鋼筋混凝土簡支T梁

1、大連理工大學(xué)網(wǎng)絡(luò)教育學(xué)院裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋課程設(shè)計 學(xué)習(xí)中心：云南思茅奧鵬學(xué)習(xí)中心17B專 業(yè)：土木工程（道橋方向）姓 名：李斌終身學(xué)習(xí)卡號：101410019370設(shè)計時間：2011-0620m裝配式鋼筋混凝土簡支T梁計算一、設(shè)計資料1橋面凈空凈16m（行車道）+2×0.75（人行道）+2×0.25（欄桿）2主梁路徑和全長標(biāo)準(zhǔn)路徑：20.00 (墩中心距離)；計算跨徑：19.50 (支座中心距離)；主梁全長：19.96 (主梁預(yù)制長度)。3設(shè)計荷載公路I級，人群荷載為3.54材料鋼筋：直徑12mm采用級鋼筋，直徑<12mm采用級熱軋光面鋼筋?；炷粒褐髁河?/p>

2、C40，人行道、欄桿及橋面鋪裝用C25。5計算方法極限狀態(tài)設(shè)計法6結(jié)構(gòu)尺寸參考原有標(biāo)準(zhǔn)圖尺寸，選用如圖l所示，其中橫梁用五根。7設(shè)計依據(jù)(1)公路橋涵設(shè)計通甩規(guī)范（JTG 0602004），簡稱“橋規(guī)”；(2)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG 0642004）,簡稱“公預(yù)規(guī)”；二、主梁截面幾何特性計算和荷載橫向分布系數(shù)計算圖1（尺寸單位：cm）200圖2（尺寸單位：cm）(1)主梁的抗彎及抗扭慣矩和求主梁截面的重心位置（圖2)：平均板厚 T形截面抗矩慣柑近似等于各個矩形截面的抗扭慣矩之和，即：=式中： 為矩形截面抗任剛度系數(shù)(查表)；、為相應(yīng)各矩形的寬度與厚度。查表可知：，故：

3、單位抗彎及抗扭慣矩： (2)橫梁抗彎及抗扭慣矩翼板有效寬度計算（圖3）：橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即：，圖3根據(jù)比值可查附表求得0.548所以0.548×C=0.548×2.345=1.285m求橫梁截面重心位置橫梁的抗彎和抗扭慣矩和：=2×h2 ，查表得 但由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立寬扁板者的一半，可取c故=單位抗彎及抗扭慣矩(3)計算抗彎參數(shù)和扭彎參數(shù):式中：橋?qū)挼囊话?；計算跨徑。查橋?guī)，取，則： 跨中荷載橫向分布系數(shù)比擬正交性板法（按GM法）計算。根據(jù)程序“比擬正交異性板法.exe”計算的原始數(shù)據(jù)如下：圖4各梁的橫向分布系數(shù)計算結(jié)果：汽車荷載

4、：梁號 mc 1 0.66051 2 0.26766 3 0.81856 4 0.50041 5 0.33737 人群荷載：梁號 mc 1 1.7014 2 0.06226 3 0.12446 4 0.03863 5 0.02梁端剪力橫向分布系數(shù)計算(按杠桿法)汽車荷載：圖5 （尺寸單位：cm）梁號 m0 1 0.75/20.375 2 （0.1+1+0.3）/20.7 3 （0.1+1+0.3）/20.7 4 （0.1+1+0.3）/20.7 5 （0.1+1+0.3）/20.7人群荷載：圖6 （尺寸單位：cm）梁號 m0 1 1.1875 2 -0.1875 3 0.0 4 0.0 5 0

5、.0三、主梁內(nèi)力計算1恒載內(nèi)力(1)恒載：假定橋面構(gòu)造各部分重量平均分配給各土梁承擔(dān)，計算見表3。表3 鋼筋混凝土T形梁橋永久荷載計算構(gòu)件名構(gòu)件簡圖尺寸(cm)單元構(gòu)件體積及算式(m3)重度(kN/m3)每延米重力(kN/m)主梁2x1.3-2x0.91x(1.3-(0.08+0.14)/2)=0.4342250.4342x25=10.855橫隔板中梁邊梁0.89x(0.16+0.18)/2x2x0.91x5/19.5=0.0706070.89x(0.16+0.18)/2x0.91x5/19.5=0.0353250.070607x25=1.7650.0353x25=0.883橋面鋪裝瀝青混凝土

6、：0.04x20.08混凝土鋪裝層：0.06x20.1223240.08x23=1.840.12x24=2.88欄桿和人行道5x2/91.11一側(cè)人行道部分每2.5長時重12.42，1.0長時重。按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)傊粮髁旱陌逯貫椋?號（9號）梁： 2號（8號）梁： 3號（7號）梁： 4號（6號）梁： 5號梁： 各梁的恒載匯總于表4。表4 各梁的永久荷載（單位：）梁號主梁橫梁欄桿及人行道鋪裝層合計1（9）10.8550.8338.44.7224.812（8）10.8551.7650.314.7217.653（7）10.8551.7650.6154.7217.964（6）10.8551.7

7、650.194.7217.53510.8551.7650.04.7217.34（2）恒載內(nèi)力計算影響線面積計算見表5。表5 影響線面積恒載內(nèi)力計算見表6。表6 恒載內(nèi)力梁號M1/2（KN·m）M1/4(KN·m)Q0(KN)q0q0q0q0q0q01（9）24.81 47.531179.22 24.81 35.65884.48 24.81 9.75241.90 2（8）17.65 47.53838.90 17.65 35.65629.22 17.65 9.75172.09 3（7）17.96 47.53853.64 17.96 35.65640.27 17.96 9.751

8、75.11 4（6）17.53 47.53833.20 17.53 35.65624.94 17.53 9.75170.92 517.34 47.53824.17 17.34 35.65618.17 17.34 9.75169.07 2活載內(nèi)力計算（1）汽車沖擊系數(shù)簡支梁的自振頻率為：mc=G/g=f=介于1.5Hz和14Hz之間，按橋規(guī)4.3.2條規(guī)定，沖擊系數(shù)按照下式計算：0.1767lnf-0.01570.123 1+1.123（2）作用值計算車道荷載為公路I級，根據(jù)橋規(guī)4.3.14條規(guī)定： （計算跨徑為19.5，故值需進(jìn)行內(nèi)插計算）計算剪力效應(yīng)時：人群荷載為（3）活載彎矩計算影響線面積

9、計算（見表7）：表7 影響線面積計算項目影響線頂點(diǎn)位置計算式處47.53處35.65支點(diǎn)處9.75處2.438汽車荷載產(chǎn)生的彎矩計算（見表8）：【注】按照橫向分布系數(shù)在縱橋向的分布規(guī)律，彎矩計算時全橋跨取跨中橫向分布系數(shù)。表8 汽車荷載產(chǎn)生的彎矩梁號內(nèi)力內(nèi)力值（1）（2）（3）（4）（5）（6）（1）×（2）×（3）×（5）+（4）×（6）10.660510.660511.12310.5238.047.5335.654.8753.6561230.8923.120.267660.2676647.5335.654.8753.656498.8374.130.8

10、18560.8185647.5335.654.8753.6561525.31144.040.500410.5004147.5335.654.8753.656932.5699.350.337370.3373747.5335.654.8753.656628.7471.5人群荷載產(chǎn)生的彎矩計算（見表9）：表9 人群荷載產(chǎn)生的彎矩梁號內(nèi)力內(nèi)力值（1）（2）（3）（1）×（2）×（3）11.70141.70142.62547.5335.65212.3159.220.062260.0622647.5335.657.85.830.124460.1244647.5335.6515.511.

11、640.038630.0386347.5335.654.83.650.00.047.5335.650.00.0（4）活載剪力計算汽車荷載產(chǎn)生的剪力計算：跨中剪力計算：支點(diǎn)剪力計算：汽車荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算見表10：表10 汽車荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算梁號內(nèi)力內(nèi)力值（1）（2）（3）（4）（5）（6）（1）×（2）×（3）×（5）+（4）×（6）10.660511.12310.5285.62.4380.5124.920.2676650.630.81856154.840.5004194.650.3373763.8汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計算見表11：表11 汽

12、車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計算梁號內(nèi)力內(nèi)力值（1）（2）（3）（4）（5）（6）（7）（1）×（2）×（3）×（4）+（5）×（6）×（7）+(8)11.1230.6605110.59.750.375285.61-6.7188.720.267660.710.15266.730.818560.7-2.78315.540.500410.74.68287.350.337370.78.51272.9人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算跨中剪力計算： 支點(diǎn)剪力計算：人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算見表12：表12 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算梁號內(nèi)力內(nèi)力值（1）（2）（3）（1

13、）×（2）×（3）11.70142.6252.43810.8920.062260.430.124460.840.038630.2550.00.0人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計算見表13：表13 人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力計算梁號內(nèi)力內(nèi)力值（1）（2）（3）（4）（1）×（2）×（3）+（5）11.70142.6259.751.1875-3.0240.5320.06226-0.1875-1.470.1230.124460.0-0.732.4640.038630.0-0.230.7650.00.00.00.03.作應(yīng)效應(yīng)組合（內(nèi)力組合）根據(jù)橋規(guī)4.1.6，作應(yīng)效應(yīng)組合

14、公式為：【注】此處設(shè)計安全等級為二級，故結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取1.0。作應(yīng)效應(yīng)組合見表14：表14 作應(yīng)效應(yīng)組合梁號內(nèi)力恒載汽車荷載人群荷載組合值12345671×2+3×4+5×6×711.21179.221.41230.80.81.4212.33375.96 884.48923.1159.22532.02 241.9188.740.53599.85 0124.910.89187.06 21.2838.91.4498.80.81.47.81713.74 629.22374.15.81285.30 172.09266.70.12580.02 050.60.47

15、1.29 31.2853.641.41525.30.81.415.53177.15 640.27114411.62382.92 175.11315.52.46654.59 0154.80.8217.62 41.2833.21.4932.50.81.44.82310.72 624.94699.33.61732.98 170.92287.30.76608.18 094.60.25132.72 51.2824.171.4628.70.81.40.01869.18 618.17471.50.01401.90 169.07272.90.0584.94 063.80.089.32 四、主梁正截面設(shè)計及抗彎

16、強(qiáng)度復(fù)核 由表14可知，1梁Md值最大，考慮到施工方便，偏安全地一律按1號梁計算彎矩進(jìn)行配筋。1. 翼緣板的計算寬度為了便于計算，將左圖的實(shí)際T型截面換算成右圖所示的計算截面，其余尺寸不變。圖7 （尺寸單位：mm）根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第4.2.2條規(guī)定，T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計算寬度，應(yīng)按下列三者中最小值取用： （1） (為主梁計算跨徑)（2）（b為梁的腹板寬，bh為承托長度，hf為不計承托的翼緣厚度。）（3）bf=2000mm（等于相鄰兩梁軸線間的距離）取上述三個數(shù)據(jù)中最小的值，故取bf=1500mm。因采用的是焊接鋼筋骨架，設(shè)鋼筋

17、重心至梁底的距離，則梁的有效高度即可得到，。2.判斷T形梁截面類型判斷為第一類T形截面。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.3條規(guī)定：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力按下列規(guī)定計算。3.求受拉鋼筋的面積As擬采用836+425mm的鋼筋，As=8143+196310106mm2。主筋布置如圖1所示，主筋為兩片焊接平面骨架。每片骨架主筋的疊高為：4×36+2*25=194mm<0.15h=0.15×1300=195mm，滿足多層鋼筋骨架的疊高一般不宜超過0.15h0.20h的要求。梁底混凝土凈保護(hù)層取30m

18、m，側(cè)混凝土凈保護(hù)層取30mm，兩片焊接平面骨架間距為：圖8鋼筋布置圖（尺寸單位：mm）跨中截面含筋率驗(yàn)算h0=has=1300120.8=1179.2mm4.判斷T形截面的類型根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.3條：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)符合：時，則按寬度為bf的矩形截面計算。5.求受壓區(qū)的高度x6.正截面抗彎承載力Mu說明跨中正截面抗彎承載力滿足要求。五、主梁斜截面設(shè)計及抗彎抗剪強(qiáng)度復(fù)核1.截面尺寸復(fù)核根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9.3.10條規(guī)定：在鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)處，應(yīng)至少有兩根并

19、不少于總數(shù)1/5的下層受拉的主筋通過。初步擬定梁底236的主筋伸入支座。受拉鋼筋面積為2036mm2>20%×10106=2021mm2；支點(diǎn)截面的有效高度h0=has=1300(30+36/2)=1252mm；根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.9條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合要求。說明截面尺寸符合要求。2.檢查是否需要按計算設(shè)置腹筋根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.10條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，符合條件時，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算，而僅按構(gòu)造要求

20、配置箍筋?？缰校?.50×10-3ftdbh0=0.50×10-3×1.65×180×1179.2=175.1kN<Ql/2=0.9x217.6=195.84kN支點(diǎn)：0.50×10-3ftdbh0=0.50×10-3×1.65×180×1252=185.9kN<Q0=0.9x654.59=589.1kN故需要按計算配置腹筋。3.最大設(shè)計剪力及設(shè)計剪力分配繪制斜截面抗剪配筋計算如圖9所示：圖9 斜筋布置圖（尺寸單位：mm）計算最大剪力和剪力分配根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計

21、規(guī)范（JTG D622004）第5.2.11條：最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，并按混凝土和箍筋共同承擔(dān)不少于60%；彎起鋼筋承擔(dān)不超過40%，并且用水平線將剪力設(shè)計值包絡(luò)圖分割為兩部分。距支座中心h/2處截面剪力混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力Vcs0.6V'd0.6×562.9337.74KN彎起鋼筋承擔(dān)的剪力Vsb0.4V'd0.4×562.9225.16KN簡支梁剪力包絡(luò)圖取為斜直線。即：剪力分配見圖10所示。圖10 剪力分配圖（尺寸單位：mm）4.箍筋設(shè)計根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.11條：箍筋間

22、距按下列公式計算：p中100中100×10106/（180×1179.2）4.76>2.5，取p中2.5p支100支100×2036/（180×1252）0.903<2.5p平（p中+p支）/2（2.5+0.903）/21.7015h0平（h0中+h0支）/2（1179.2+1252）/21215.6mm根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9.3.13條：鋼筋混凝土梁應(yīng)設(shè)置直徑不小于8mm或1/4主筋直徑的箍筋。其配筋率sv，R235鋼筋不應(yīng)小于0.18%，現(xiàn)初步選用10的雙肢箍筋，n2；Asv178.5m

23、m2。Asv=nAsv12×78.5157mm2根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9.3.13條：箍筋間距不應(yīng)大于梁高的1/2且不大于400mm。在支座中心向跨徑方向長度相當(dāng)于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。近梁端第一根箍筋應(yīng)設(shè)置在距端面一個混凝土保護(hù)層距離處。梁與梁或梁與柱的交接范圍內(nèi)可不設(shè)箍筋；靠近交接面的一根箍筋，其與交接面的距離不宜大于50mm?，F(xiàn)取跨中部分箍筋的間距為200mm，跨中部分長度為91×200=18200mm。梁端加密段長度為880mm，加密段箍筋間距為60mm，梁端第一根箍筋距端面為50mm，第

24、一根箍筋與第二根箍筋間的距離為50mm。梁端加密段箍筋為四肢箍筋。50+50+13×60=880mm。配箍率驗(yàn)算：滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9.3.13條R235鋼筋最小配箍率的要求。5.彎起鋼筋及斜筋設(shè)計根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.11條：計算第一排彎起鋼筋A(yù)sb1時，對于簡支梁和連續(xù)梁近邊支點(diǎn)梁段，取用距支點(diǎn)中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值Vsb1；計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋A(yù)sb2Asbi時，取用前一排彎起鋼筋下面彎點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力Vsb2Vsbi

25、。一排彎起鋼筋截面積按下列公式計算：需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長度（距支座中心）初步擬定架立鋼筋為222，凈保護(hù)層為42.9mm，則架立鋼筋底面至梁頂?shù)木嚯x為42.9+25.1=68mm第一排彎起鋼筋的面積為：（初步擬定為36）初步選用由主筋彎起236，Asb12036mm2。第一排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb1：lsb1=1300(68+40.2/2)(30+40.2+40.2/2)=1122mm第一排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1300/26840.2/2=562mm第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第二排彎起鋼筋的面積：（初步擬定為36）初步選用由主筋彎起236，Asb22036mm2。

26、第二排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb2：lsb2=1300(68+40.2/2)(30+40.2×2+40.2/2)=1081mm第二排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1122+1300/26840.2/2=1684mm第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1122+10812203mm。第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第三排彎起鋼筋的面積：（初步擬定為36）初步選用由主筋彎起236，Asb32036mm2。第三排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb3：lsb3=1300(68+40.2/2)(30+40.2×3+40.2/2)=1041mm第三排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中

27、心的距離為：1122+1081+1300/26840.2/2=2765mm第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1122+1081+10413244mm。第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第四排彎起鋼筋的面積：（初步擬定直徑25）初步選用由主筋彎起225，Asb4982mm2。第四排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb4：lsb4=1300(68+28.4/2)(30+40.2×4+28.4/2)=1013mm第四排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1122+1081+1041+1300/26828.4/2=3812mm第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1122+1081+1041+

28、10134257mm。第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第五排彎起鋼筋的面積：（初步擬定直徑25）初步選用由主筋彎起225，Asb5982mm2。第五排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb5：lsb5=1300(68+28.4/2)(30+40.2×4+28.4+28.4/2)=984mm第五排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1122+1081+1041+1013+1300/2-68-28.4/2=4825mm第五排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1122+1081+1041+1013+9845241mm<l2=6232mm。故需要再設(shè)置彎起鋼筋。第五排彎起鋼筋彎起點(diǎn)的剪力第六排彎

29、起鋼筋的面積：（初步擬定直徑25）初步選用由主筋彎起225，Asb5982mm2。第六排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb6：lsb5=1300(68+28.4/2)(30+40.2×4+28.4×2+28.4/2)=956mm第六排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)距支座中心的距離為：1122+1081+1041+1013+984+1300/2-68-28.4/2=5809mm第五排彎起鋼筋彎起點(diǎn)至支座中心的距離為：1122+1081+1041+1013+984+9566197mml2=6232mm。故不需要再設(shè)置彎起鋼筋。按照抗剪計算初步布置彎起鋼筋如圖9所示。六、全梁承載力復(fù)核1.正截

30、面和斜截面抗彎承載力校核簡支梁彎矩包絡(luò)圖近似取為二次物線：各彎起鋼筋計算列于下表彎起點(diǎn)12345彎起鋼筋的水平投影長度mm1122108110411013984彎起點(diǎn)距支座中心的距離mm11222203324442575241彎起點(diǎn)距跨中的距離mm86287547650654934509分配的設(shè)計剪力Vsbi（KN）225.16206.11625120.579.7需要的彎筋面積mm2151713881095812537可提供的彎筋面積mm2236236236225225203620362036982982彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中心距離mm5621684276538124825彎筋與梁軸交點(diǎn)到跨中

31、距離mm91888066698559384925各排鋼筋彎起后，相應(yīng)的梁的正截面抗彎承載力計算如下表：梁的區(qū)段截面縱筋有效高度h0(mm)T形截面類型受壓區(qū)高度x(mm)抗彎承載力Mu(kNm)支座中心至1點(diǎn)2361252.0第一類20.91558.141點(diǎn)2點(diǎn)4361231.9第一類41.841090.742點(diǎn)3點(diǎn)6361211.8第一類62.761636.283點(diǎn)4點(diǎn)8361191.7第一類83.682079.964點(diǎn)5點(diǎn)832+2251177.5第一類88.912195.825點(diǎn)跨中832+4251163.3第一類94.142309.02根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JT

32、G D622004）第9.3.11條：受拉區(qū)彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按正截面抗彎承載力計算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面以外不小于h0/2處，彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋截面面積之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線的交點(diǎn)應(yīng)位于按計算不需要該鋼筋的截面之外。正截面抗彎承載力及斜截面抗彎承載力校核見圖11。全梁承載力復(fù)核（圖11）第一排彎起鋼筋（2N2）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6998mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8628mm，說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為86286998=1630mm>h0/2=1231.9/2=615.95mm，滿足斜截面抗彎承載力要求

33、。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為9188mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)8455mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第二排彎起鋼筋（2N3）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5092mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為7547mm，說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為75475092=2455mm>h0/2=1211.8/2=605.9mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8066mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)6998mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第三排彎起鋼筋（2N4）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為2680mm，而該排鋼筋的

34、彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6506mm，說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為65062680=3826mm>h0/2=1191.7/2=595.85mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6985mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)5092mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第四排彎起鋼筋（2N5）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為1513mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5493mm，說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為54931513=3980mm>h0/2=1177.5/2=588.75mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸

35、線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5938mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)2680mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第五排彎起鋼筋（2N6）該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為4509mm，說明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為45090=4509mm>h0/2=1163.3/2=581.65mm，滿足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為4925mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)1513mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。經(jīng)上述分析判斷可知，初步確定的彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均滿足要求。根據(jù)公路鋼筋混凝土及

36、預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9.3.11條：簡支梁第一排彎起鋼筋的末端彎折起點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處，以后各排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)落在或超過前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面。同時，為了節(jié)約鋼筋，從而達(dá)到安全、經(jīng)濟(jì)、合理，應(yīng)使抵抗彎矩圖更接近于設(shè)計彎矩圖。擬作如下調(diào)整：彎起鋼筋調(diào)整表編號理論斷點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)充分利用點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)充分利用點(diǎn)+h0/2橫坐標(biāo)(mm)原彎起點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)擬調(diào)彎起點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)1975084559080伸入支座284556998761586228630369985092569975296830450922680327964725030526801

37、5132109543432306151305934414截斷如圖6所示：跨中部分增設(shè)三對216的斜筋，梁端增設(shè)一對216的斜筋。6號鋼筋在跨中部分截斷，根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9.3.9條：鋼筋混凝上梁內(nèi)縱向受拉鋼筋不宜在受拉區(qū)截斷；如需截斷時，應(yīng)從按正截面抗彎承載力計算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面至少延伸（la+h0）長度；同時應(yīng)考慮從正截面抗彎承載力計算不需要該鋼筋的截面至少延伸20d（環(huán)氧樹脂涂層鋼筋25d），該鋼筋的截斷位置(距跨中)應(yīng)滿足la+h0=30×16+1186.40=1666mm，同時不小于1513+20d=1833mm

38、，本設(shè)計取為2000mm。2. 斜截面抗剪承載力復(fù)核2.1.斜截面抗剪承載力復(fù)核原則根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.7條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，當(dāng)配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪承載力驗(yàn)算采用下列公式：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.8條：進(jìn)行斜截面承載力驗(yàn)算時，斜截面水平投影長度C應(yīng)按下式計算：C=0.6mh0。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.6條：計算受彎構(gòu)件斜截面杭剪承載力時，其計算位置應(yīng)按下列規(guī)定采用：距支座中心h/2處截面；受拉區(qū)

39、彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面；錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面；箍筋數(shù)量或間距改變處的截面；構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。2.斜截面抗剪承載力復(fù)核距支座中心h/2處的截面（x=9.10m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為7.733m。Mjx=2250×（14×7.7342/19.52）=834.266kN.mVjx=84.00+（440.0084.00）×2×1.734/19.5=366.390kNm=Mjx/Vjxh0=834.266/(366.390×1.23220)=1.8479<3.0C=0.6mh0=0.6×1.8479

40、15;1.2322=1.366m7.734+1.366=9.1m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為236，Asb=16.09mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為236）p=100=100×1608/(180×1252)=0.715<2.5第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=8.63m）經(jīng)試算斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為6.444m。Mjx=2250×（14×6.4442/19.52）=1267.157kNmVjx=84.00+（440.0084.00）×2×6.

41、444/19.5=319.289kNm=Mjx/Vjxh0=1267.157/(319.289×1.21430)= 3.2683>3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.6×3.0×1.21430=2.186m6.444+2.186=8.630m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為236+225，Asb=1608+402=2010mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為436）p=100=100×3217/(180×1232.20)=1.450<2.5第二排彎起鋼

42、筋彎起點(diǎn)處的截面（x=6.830m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為4.676m。Mjx=2250×（14×4.6762/19.52）=1732.486kNmVjx=84.00+（440.0084.00）×2×4.676/19.5=254.734kNm=Mjx/Vjxh0=1732.486/(254.734×1.19640)= 5.6847>3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.6×3.0×1.19640=2.154m4.676+2.154=6.830m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平

43、面與斜截面相交的彎起鋼筋為236+225，Asb=1608+402=2010mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為636）p=100=100×4826/（180×1214.30）=2.208<2.5第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=5.030m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為2.885m。Mjx=2250×（14×2.8852/19.52）=2053.001kNmVjx=84.00+（440.0084.00）×2×2.885/19.5=189.339kNm=Mjx/Vjxh0=1848.08/(184.02

44、15;1.19165)= 9.0991>3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.6×3.0×1.19165=2.145m2.885+2.145=5.030m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，同一彎起平面與斜截面相交的彎起鋼筋為225+225，Asb=4.02+4.02=8.04mm2。配箍率為：縱筋配筋率為：（與斜截面相交的縱筋為836）p=100=100×6434/（180×1.1964）=2.988>2.5，取p=2.5第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處的截面（x=3.230m）經(jīng)試算取斜裂縫頂端位置橫坐標(biāo)為1.094m。Mjx

45、=2250×（14×1.0942/19.52）=2221.673kNmVjx=84.00+（440.0084.00）×2×1.094/19.5=123.945kNm=Mjx/Vjxh0=2221.673/(123.945×1.18640)= 15.1084>3.0取m=3.0C=0.6mh0=0.6×3.0×1.18640=2.136m1.094+2.136=3.230m恰好與斜截面底端位置重合。在此斜截面水平投影長度范圍內(nèi)，無彎起鋼筋。配箍率為：縱筋配筋率為：p=100=100×（6434+402）/(18

46、0×1191.65)=3.187>2.5取p=2.5由于N6鋼筋的截斷處至跨中，再無彎起鋼筋，因此配筋率均相同，截面有效高度亦相同，無需計算斜裂縫的水平投影長度，并且只有混凝土和箍筋承受剪力，該鋼筋截斷處的剪力為：Vjx=84.00+（440.0084.00）×2.00/9.75=157.026kN其抗剪承載力為：經(jīng)前述計算可知，梁的各斜截面抗剪承載力均滿足要求。七、主梁的裂縫寬度復(fù)核根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第6.4.3條：矩形、T形截面鋼筋混凝土構(gòu)件其最大裂縫寬度Wfk可按下列公式計算：縱向受拉鋼筋換算直徑As的直徑焊接

47、鋼筋骨架d=1.3de=1.3×33.16=43.11mm縱向受拉鋼筋配筋率=As/bh0+(bfb)hf=10106/(180×1179.2)=0.0476>0.02，取=0.02。受拉鋼筋在使用荷載作用下鋼筋重心處的拉應(yīng)力根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第6.4.4條縱受拉鋼筋的應(yīng)力按下式計算：ss=Ms/(0.87Ash0)= 2253.1×106/(0.87×10106×1179.2)=217.3MPa其中Ms1179.22+0.7x1230.8+1.0x212.32253.1 kN.m短期荷

48、載作用下的最大裂縫寬度螺紋鋼筋C1=1.0；C3=1.0；C2=1+0.5Ml/Ms=1+0.5×1756.5 /2253.1=1.390其中，Ml1179.22+0.4x1230.8+0.4x212.31756.5 kN.m滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第6.4.2條的要求。八、主梁的變形驗(yàn)算根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第6.5.1條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)給定的構(gòu)件剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。第6.5.2條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度可按下式計算：根據(jù)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)

49、力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第6.5.3條：受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù)。撓度長期增長系數(shù)為=1.60。變形計算時，主梁已經(jīng)安裝就位，截面應(yīng)取翼緣的全寬計算，bf=2000mm。HRB335鋼筋與C40砼的彈性模量之比為：nEs/Ec=2x105/3.25x104=6.154開裂截面受壓區(qū)高度bx20/2=ESAs(h0x0)2000×x20/2=6.154×10106×(1163.3x0)解得：x0239.7mm>hf=110mm說明為第二類T形截面，重新計算x。（bfb）hf (x0hf /2)+bx20/2=ESAs(h0x0)（2000180）×110×(x0110/2)+180×