制冷原理與裝置-其它制冷循環(huán)

1、第五章第五章 吸收式制冷循環(huán)及其他制冷循環(huán)吸收式制冷循環(huán)及其他制冷循環(huán)學(xué)習(xí)要點(diǎn)：學(xué)習(xí)要點(diǎn)：1、掌握吸收式制冷機(jī)的工作原理及流程；、掌握吸收式制冷機(jī)的工作原理及流程；2、掌握單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作流程及熱負(fù)荷計(jì)算；、掌握單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作流程及熱負(fù)荷計(jì)算；3、掌握蒸氣（或熱水）型兩效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作原理及循、掌握蒸氣（或熱水）型兩效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作原理及循 環(huán)熱負(fù)荷計(jì)算；環(huán)熱負(fù)荷計(jì)算；4、掌握直燃型溴化鋰吸收式制冷循環(huán)的工作原理；、掌握直燃型溴化鋰吸收式制冷循環(huán)的工作原理；5、掌握氨水吸收式制冷機(jī)工作原理及制冷循環(huán)的熱力計(jì)算；、掌握氨水吸收式制冷機(jī)工作原理及制冷循環(huán)的熱力

2、計(jì)算；6、掌握溴化鋰吸收式制冷機(jī)變工況特性；、掌握溴化鋰吸收式制冷機(jī)變工況特性；7、掌握回?zé)崾綒怏w制冷機(jī)循環(huán)的工作原理及性能參數(shù)的計(jì)算；、掌握回?zé)崾綒怏w制冷機(jī)循環(huán)的工作原理及性能參數(shù)的計(jì)算；8、掌握氣體渦流制冷原理及性能指標(biāo)計(jì)算；、掌握氣體渦流制冷原理及性能指標(biāo)計(jì)算；9、了解熱電制冷的基本原理及制冷量的計(jì)算；、了解熱電制冷的基本原理及制冷量的計(jì)算；10、了解固體吸附制冷的基本原理、循環(huán)系統(tǒng)的組成及工作過程。、了解固體吸附制冷的基本原理、循環(huán)系統(tǒng)的組成及工作過程。 第一節(jié)吸收式制冷循環(huán)第一節(jié)吸收式制冷循環(huán)一、吸收式制冷機(jī)的工作原理一、吸收式制冷機(jī)的工作原理及系統(tǒng)組成及系統(tǒng)組成 1.工作原理工作原

3、理: 利用熱源（水蒸氣、熱水或油、天然氣燃利用熱源（水蒸氣、熱水或油、天然氣燃燒）在發(fā)生器中加熱具有一定濃度的溶液，使其中作為燒）在發(fā)生器中加熱具有一定濃度的溶液，使其中作為制冷劑的低沸點(diǎn)組份部分被蒸發(fā)出來(lái)。然后送入冷凝器制冷劑的低沸點(diǎn)組份部分被蒸發(fā)出來(lái)。然后送入冷凝器冷凝成為液體，由節(jié)流閥降壓到蒸發(fā)壓力，在蒸發(fā)器中冷凝成為液體，由節(jié)流閥降壓到蒸發(fā)壓力，在蒸發(fā)器中蒸發(fā)制冷。蒸發(fā)器出來(lái)的制冷劑蒸氣被發(fā)生器中完成發(fā)蒸發(fā)制冷。蒸發(fā)器出來(lái)的制冷劑蒸氣被發(fā)生器中完成發(fā)生過程后剩下的溶液吸收，使溶液重新恢復(fù)到原有濃度，生過程后剩下的溶液吸收，使溶液重新恢復(fù)到原有濃度，再由發(fā)生泵送到發(fā)生器中循環(huán)使用。再由發(fā)

4、生泵送到發(fā)生器中循環(huán)使用。 2.設(shè)備組成設(shè)備組成: 吸收式制冷機(jī)由發(fā)生器、吸收器、冷凝器、吸收式制冷機(jī)由發(fā)生器、吸收器、冷凝器、蒸發(fā)器、節(jié)流閥和溶液泵等設(shè)備組成。蒸發(fā)器、節(jié)流閥和溶液泵等設(shè)備組成。 吸收式制冷機(jī)工作原理圖吸收式制冷機(jī)工作原理圖 A-發(fā)生器發(fā)生器 B-吸收器吸收器 C-冷凝器冷凝器 D-節(jié)流閥節(jié)流閥 E-蒸發(fā)器蒸發(fā)器 F-節(jié)流閥節(jié)流閥 P-溶液泵溶液泵、吸收式制冷循環(huán)的種類、吸收式制冷循環(huán)的種類1、單效型、單效型 2、雙效型、雙效型 3、直燃型、直燃型三三 制冷劑：水制冷劑：水 冰點(diǎn)：冰點(diǎn)： 0 沸點(diǎn)：沸點(diǎn)：100 吸收劑：溴化鋰吸收劑：溴化鋰 （LiBr） 熔點(diǎn)：熔點(diǎn)：549

5、沸點(diǎn)：沸點(diǎn)：1265 OH2 溴化鋰水溶液的特性：溴化鋰水溶液的特性： 制冷溫區(qū)：制冷溫區(qū)：0 C以上。以上。 濃度：在常溫下溴化鋰溶液的飽和濃度約為濃度：在常溫下溴化鋰溶液的飽和濃度約為60%。 比熱：比熱：0.40.6kJ/(kg)。它與蒸發(fā)潛熱較大它與蒸發(fā)潛熱較大的水組成工質(zhì)對(duì)可使制冷循環(huán)獲得較高的熱力的水組成工質(zhì)對(duì)可使制冷循環(huán)獲得較高的熱力系數(shù)。系數(shù)。 優(yōu)點(diǎn)：氣化潛熱很大、易得、無(wú)毒、無(wú)味、不優(yōu)點(diǎn)：氣化潛熱很大、易得、無(wú)毒、無(wú)味、不燃燒、不爆炸。燃燒、不爆炸。 缺點(diǎn)：缺點(diǎn)：1）腐蝕性強(qiáng)。溴化鋰水溶液對(duì)普通碳）腐蝕性強(qiáng)。溴化鋰水溶液對(duì)普通碳鋼有較強(qiáng)的腐蝕性。鋼有較強(qiáng)的腐蝕性。 2）氣密性

6、要求高。）氣密性要求高。 (2) 氨水溶液氨水溶液制冷劑：制冷劑：氨：氨：NH3熔點(diǎn)：熔點(diǎn)： -77.7沸點(diǎn)：沸點(diǎn)： -33.5吸收劑：吸收劑：水：水： H2O冰點(diǎn)：冰點(diǎn)： 0沸點(diǎn)：沸點(diǎn)： 100 氨水是吸收式制冷機(jī)最早使用的一種傳統(tǒng)工質(zhì)對(duì)，氨水是吸收式制冷機(jī)最早使用的一種傳統(tǒng)工質(zhì)對(duì)，工業(yè)用大型低溫吸收式制冷機(jī)，充有氫氣的小型擴(kuò)散工業(yè)用大型低溫吸收式制冷機(jī)，充有氫氣的小型擴(kuò)散吸收式冰箱目前都還采用這種工質(zhì)對(duì)。吸收式冰箱目前都還采用這種工質(zhì)對(duì)。 氨作為一種制冷劑具有較好的熱力性質(zhì)，蒸發(fā)潛熱氨作為一種制冷劑具有較好的熱力性質(zhì)，蒸發(fā)潛熱大、壓力適中、導(dǎo)熱系數(shù)高、而且價(jià)廉易得。在常溫大、壓力適中、導(dǎo)熱

7、系數(shù)高、而且價(jià)廉易得。在常溫下，氨是一種無(wú)色而具有強(qiáng)烈刺激性臭味的氣體，且下，氨是一種無(wú)色而具有強(qiáng)烈刺激性臭味的氣體，且極易溶于水組成氨水溶液，在常溫下，一分體積的水極易溶于水組成氨水溶液，在常溫下，一分體積的水可溶解可溶解700倍體積的氨，因而，氨水溶液倍體積的氨，因而，氨水溶液呈弱堿性呈弱堿性是是一種很理想的吸收劑。作為一種很理想的吸收劑。作為吸收劑。吸收劑。缺點(diǎn)：相對(duì)于熱源溫度而言，吸收劑與制冷劑的沸點(diǎn)缺點(diǎn)：相對(duì)于熱源溫度而言，吸收劑與制冷劑的沸點(diǎn)較接近，氨蒸氣中含有大量的水蒸氣較接近，氨蒸氣中含有大量的水蒸氣,要將其分開須要將其分開須采用精餾設(shè)備采用精餾設(shè)備,而使系統(tǒng)復(fù)雜化。而使系統(tǒng)復(fù)

8、雜化。 （一）單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的工作循環(huán)（一）單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的工作循環(huán) 1. 單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作流程單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作流程熱源：熱源：0.030.15MPa （表壓）蒸汽表壓）蒸汽85150 熱水。熱水。熱力系數(shù)：熱力系數(shù)： 0.650.72、單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作循、單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作循環(huán)的環(huán)的 圖圖吸收劑回路：吸收劑回路： 2點(diǎn)為稀溶出吸收器點(diǎn)為稀溶出吸收器時(shí)的狀態(tài)，濃度為時(shí)的狀態(tài)，濃度為 ，壓力為，壓力為 溫度為溫度為 27為稀溶液在溶液熱交換器中的為稀溶液在溶液熱交換器中的升溫過程。溫度上升而質(zhì)量濃度不升溫過程。溫度上升而質(zhì)量濃度不變。變。 7

9、54為發(fā)生器中的發(fā)生過程。為發(fā)生器中的發(fā)生過程。其中其中75為稀溶液在發(fā)生器中的預(yù)為稀溶液在發(fā)生器中的預(yù)熱過程。熱過程。54 為稀溶液的發(fā)生過程。為稀溶液的發(fā)生過程。 分別為與此過程起、終狀態(tài)分別為與此過程起、終狀態(tài)對(duì)應(yīng)的冷劑蒸氣狀態(tài)點(diǎn)。通常用對(duì)應(yīng)的冷劑蒸氣狀態(tài)點(diǎn)。通常用 h的平均值的平均值 作為發(fā)生出來(lái)的冷劑蒸氣溫度。即點(diǎn)作為發(fā)生出來(lái)的冷劑蒸氣溫度。即點(diǎn) 表示表示 壓力下壓力下發(fā)生器中發(fā)生出來(lái)的冷劑蒸氣狀態(tài)。發(fā)生器中發(fā)生出來(lái)的冷劑蒸氣狀態(tài)。48為溶液在溶液熱交換器中的冷卻降溫過程，其質(zhì)量濃度不變，為溶液在溶液熱交換器中的冷卻降溫過程，其質(zhì)量濃度不變，過程沿過程沿 等濃度線進(jìn)行。等濃度線進(jìn)行。

10、 8 點(diǎn)為濃溶液出熱交換器的狀態(tài)。點(diǎn)為濃溶液出熱交換器的狀態(tài)。a0p2t4 5、45 tt 和3t3kpr濃溶液進(jìn)吸收器后，本應(yīng)按濃溶液進(jìn)吸收器后，本應(yīng)按 862 進(jìn)行冷卻和吸收過程。而實(shí)進(jìn)行冷卻和吸收過程。而實(shí)際上為了滿足吸收器中吸收溶液需要一定的噴淋量的要求濃溶液進(jìn)際上為了滿足吸收器中吸收溶液需要一定的噴淋量的要求濃溶液進(jìn)入吸收器后被混入了一部分稀溶液，使溶液的狀態(tài)實(shí)上變成點(diǎn)入吸收器后被混入了一部分稀溶液，使溶液的狀態(tài)實(shí)上變成點(diǎn) 9 ，即點(diǎn)即點(diǎn)2 狀態(tài)的稀溶液與點(diǎn)狀態(tài)的稀溶液與點(diǎn) 8 狀態(tài)的濃溶液按一定比例混合的狀態(tài)。狀態(tài)的濃溶液按一定比例混合的狀態(tài)。其位置處于其位置處于2 點(diǎn)和點(diǎn)和 8

11、點(diǎn)的連線上，濃度為點(diǎn)的連線上，濃度為 。這種混合溶液稱做。這種混合溶液稱做中間溶液。中間溶液。 為中間溶液進(jìn)入吸收器后的閃發(fā)過程，點(diǎn)為中間溶液進(jìn)入吸收器后的閃發(fā)過程，點(diǎn) 為閃發(fā)終了狀為閃發(fā)終了狀點(diǎn)。在點(diǎn)。在 壓力下該狀態(tài)的溶液吸收來(lái)自蒸發(fā)器的冷劑蒸氣直到點(diǎn)壓力下該狀態(tài)的溶液吸收來(lái)自蒸發(fā)器的冷劑蒸氣直到點(diǎn)2 狀態(tài)。狀態(tài)。 為溶液在吸收器中的吸收過程。為溶液在吸收器中的吸收過程。制冷劑回路：制冷劑回路： 表示冷凝器中的冷凝過程（包括表示冷凝器中的冷凝過程（包括 冷卻過程和冷卻過程和 a-3 冷冷凝過程）。凝過程）。 為冷劑水在蒸發(fā)器中的蒸發(fā)過程（包括冷劑水從冷凝器到蒸為冷劑水在蒸發(fā)器中的蒸發(fā)過程（

12、包括冷劑水從冷凝器到蒸發(fā)器的節(jié)流閃發(fā)過程發(fā)器的節(jié)流閃發(fā)過程 3-b和蒸發(fā)過程和蒸發(fā)過程 。由于等焓節(jié)流，圖中。由于等焓節(jié)流，圖中點(diǎn)點(diǎn) 3 與點(diǎn)與點(diǎn) b 重合，但其壓力不同。重合，但其壓力不同。m9990p29 33 a 3131b 3. 單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的熱負(fù)荷計(jì)算單效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的熱負(fù)荷計(jì)算1、設(shè)計(jì)條件與工作參數(shù)：、設(shè)計(jì)條件與工作參數(shù)：設(shè)計(jì)參數(shù)：制冷量、冷媒水出口溫度、設(shè)計(jì)參數(shù)：制冷量、冷媒水出口溫度、 冷卻水進(jìn)口溫度、熱源參數(shù)。冷卻水進(jìn)口溫度、熱源參數(shù)。工作參數(shù)：冷卻水出口溫度、冷凝溫度、蒸發(fā)溫度、工作參數(shù)：冷卻水出口溫度、冷凝溫度、蒸發(fā)溫度、 發(fā)生器壓力與吸收器壓力、放氣范圍

13、、發(fā)生器壓力與吸收器壓力、放氣范圍、 發(fā)生終了濃溶液溫度、吸收終了稀溶液溫度、發(fā)生終了濃溶液溫度、吸收終了稀溶液溫度、 溶液熱交換器濃溶液溫度、溶液熱交換器濃溶液溫度、 稀溶液再循環(huán)倍率稀溶液再循環(huán)倍率 。 循環(huán)工作參數(shù)的確定：根據(jù)我國(guó)機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)循環(huán)工作參數(shù)的確定：根據(jù)我國(guó)機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)jb/T7247-94合理地確定如表合理地確定如表5-1所列的各項(xiàng)工作參數(shù)。所列的各項(xiàng)工作參數(shù)。（二）兩效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作循環(huán)（二）兩效溴化鋰吸收式制冷機(jī)工作循環(huán) 兩效吸收式制冷循環(huán)是指系統(tǒng)中設(shè)置有高壓和兩效吸收式制冷循環(huán)是指系統(tǒng)中設(shè)置有高壓和低壓兩個(gè)發(fā)生器。低壓兩個(gè)發(fā)生器。1. 蒸氣（或熱水）型兩效溴化

14、鋰吸收式制冷機(jī)蒸氣（或熱水）型兩效溴化鋰吸收式制冷機(jī)的工作原理的工作原理 熱源：熱源：0.250.8MPa (表壓表壓)蒸汽蒸汽 或或150200以上的熱水以上的熱水 (1) 串聯(lián)流程的蒸氣型兩效溴化鋰吸收式制冷循環(huán)：串聯(lián)流程的蒸氣型兩效溴化鋰吸收式制冷循環(huán)： 吸收器出來(lái)的稀溶液由泵吸收器出來(lái)的稀溶液由泵輸送經(jīng)低溫和高溫溶液熱交輸送經(jīng)低溫和高溫溶液熱交換器，進(jìn)入高壓發(fā)生器被蒸換器，進(jìn)入高壓發(fā)生器被蒸氣加熱，產(chǎn)生部分冷劑蒸氣氣加熱，產(chǎn)生部分冷劑蒸氣，使溶液濃度提高并離開高，使溶液濃度提高并離開高壓發(fā)生器，經(jīng)溶液熱交換器壓發(fā)生器，經(jīng)溶液熱交換器冷卻后，進(jìn)入低壓發(fā)生器被冷卻后，進(jìn)入低壓發(fā)生器被從高壓

15、發(fā)生器引入的冷劑蒸從高壓發(fā)生器引入的冷劑蒸氣加熱，又產(chǎn)生新的冷劑蒸氣加熱，又產(chǎn)生新的冷劑蒸氣送到冷凝器中冷卻和冷凝氣送到冷凝器中冷卻和冷凝成冷劑水，與高壓發(fā)生器出成冷劑水，與高壓發(fā)生器出來(lái)在低發(fā)生器中冷凝后進(jìn)入來(lái)在低發(fā)生器中冷凝后進(jìn)入冷凝器的冷劑水混合，然后送入蒸發(fā)器蒸發(fā)制冷，再變成冷凝器的冷劑水混合，然后送入蒸發(fā)器蒸發(fā)制冷，再變成冷劑蒸氣，到吸收器中被低壓發(fā)生器送來(lái)的濃溶液吸收。冷劑蒸氣，到吸收器中被低壓發(fā)生器送來(lái)的濃溶液吸收。兩效溴化鋰吸收式制冷循環(huán)串聯(lián)兩效溴化鋰吸收式制冷循環(huán)串聯(lián)流程系統(tǒng)工作的各熱力過程流程系統(tǒng)工作的各熱力過程 過程為吸收器出來(lái)的點(diǎn)過程為吸收器出來(lái)的點(diǎn)2狀態(tài)稀溶液，由溶液

16、泵輸送先后狀態(tài)稀溶液，由溶液泵輸送先后在低溫和高溫溶液熱交換器，受在低溫和高溫溶液熱交換器，受低壓發(fā)生器和高壓發(fā)生器出來(lái)的低壓發(fā)生器和高壓發(fā)生器出來(lái)的濃溶液加熱的過程，溶液溫度提濃溶液加熱的過程，溶液溫度提高，其濃度不變。高，其濃度不變。 過程為過程為 濃度的溶液濃度的溶液在高壓發(fā)生器中的發(fā)生過程。在高壓發(fā)生器中的發(fā)生過程。 為其中的加熱過程，在為其中的加熱過程，在 點(diǎn)溶液點(diǎn)溶液達(dá)到飽和狀態(tài)開始沸騰，發(fā)生出達(dá)到飽和狀態(tài)開始沸騰，發(fā)生出冷劑水蒸氣。過程沿冷劑水蒸氣。過程沿 等壓線進(jìn)等壓線進(jìn)行，直到行，直到 狀態(tài)終止。狀態(tài)終止。 過程為高壓發(fā)生器出來(lái)的溶液在高溫溶液熱交換器中的冷過程為高壓發(fā)生器出

17、來(lái)的溶液在高溫溶液熱交換器中的冷卻過程。其濃度不變，溫度降低。卻過程。其濃度不變，溫度降低。 狀態(tài)的溶液稱做中間溶液。狀態(tài)的溶液稱做中間溶液。 過程為過程為 狀態(tài)的溶液進(jìn)入低壓發(fā)生器被來(lái)自高壓發(fā)生器的狀態(tài)的溶液進(jìn)入低壓發(fā)生器被來(lái)自高壓發(fā)生器的 狀態(tài)的冷劑蒸氣加熱，以及在狀態(tài)的冷劑蒸氣加熱，以及在 壓力下點(diǎn)壓力下點(diǎn) 5 狀態(tài)發(fā)生出狀態(tài)發(fā)生出H772HHH457aHH57H5HpH4HH84H4458HH8H3kp點(diǎn)點(diǎn) 狀態(tài)冷劑蒸氣的過程，狀態(tài)冷劑蒸氣的過程，直到點(diǎn)直到點(diǎn)4 狀態(tài)，發(fā)生過程結(jié)束。狀態(tài)，發(fā)生過程結(jié)束。 4-8 為低壓發(fā)生器中流出的濃為低壓發(fā)生器中流出的濃溶液在低溫溶液熱交換器中的冷溶

18、液在低溫溶液熱交換器中的冷卻過程。溶液的溫度降低到卻過程。溶液的溫度降低到 ，質(zhì)量濃度不變。，質(zhì)量濃度不變。 和和 2-8-9 分別為點(diǎn)分別為點(diǎn) 和點(diǎn)和點(diǎn) 8 狀態(tài)的濃溶液與吸收器狀態(tài)的濃溶液與吸收器中點(diǎn)中點(diǎn)2 狀態(tài)的稀溶液混合的過程狀態(tài)的稀溶液混合的過程。其混合溶液最后達(dá)到點(diǎn)。其混合溶液最后達(dá)到點(diǎn)9狀態(tài)。狀態(tài)。若直接噴淋濃溶液，則無(wú)此過程。若直接噴淋濃溶液，則無(wú)此過程。 為混合溶液在吸收器中為混合溶液在吸收器中的閃發(fā)過程。的閃發(fā)過程。 為混合液在吸收器中的為混合液在吸收器中的冷卻、吸收過程。冷卻、吸收過程。 狀態(tài)的混合狀態(tài)的混合溶液在吸收器管內(nèi)冷卻水的作用下，吸收來(lái)自蒸發(fā)器點(diǎn)溶液在吸收器管內(nèi)

19、冷卻水的作用下，吸收來(lái)自蒸發(fā)器點(diǎn) 狀態(tài)的蒸狀態(tài)的蒸氣，成為點(diǎn)氣，成為點(diǎn)2 狀態(tài)的稀溶液。狀態(tài)的稀溶液。 8t982HH89929 913 為高壓發(fā)生器的冷劑為高壓發(fā)生器的冷劑蒸氣在低壓發(fā)生器管簇內(nèi)的蒸氣在低壓發(fā)生器管簇內(nèi)的冷凝放熱過程。冷凝放熱過程。 為低壓發(fā)生器管內(nèi)冷為低壓發(fā)生器管內(nèi)冷劑水進(jìn)入冷凝器的節(jié)流、冷劑水進(jìn)入冷凝器的節(jié)流、冷卻過程。壓力由卻過程。壓力由 降到降到 冷劑水的最終狀態(tài)達(dá)到冷劑水的最終狀態(tài)達(dá)到點(diǎn)點(diǎn)3 狀態(tài)。狀態(tài)。 為低壓發(fā)生器的冷劑蒸為低壓發(fā)生器的冷劑蒸氣在冷凝器中的冷凝過程。氣在冷凝器中的冷凝過程。在冷凝器管內(nèi)冷卻水的作用下在冷凝器管內(nèi)冷卻水的作用下，凝結(jié)成點(diǎn)，凝結(jié)成點(diǎn)3

20、 狀態(tài)的冷劑水。狀態(tài)的冷劑水。 為冷凝器中的冷劑水進(jìn)入蒸發(fā)器的節(jié)流、蒸發(fā)過程。為冷凝器中的冷劑水進(jìn)入蒸發(fā)器的節(jié)流、蒸發(fā)過程。點(diǎn)點(diǎn)3 狀態(tài)的冷劑水節(jié)流進(jìn)入蒸發(fā)器后，壓力降至狀態(tài)的冷劑水節(jié)流進(jìn)入蒸發(fā)器后，壓力降至 但焓但焓值不變，蒸發(fā)器吸取管束內(nèi)冷水的熱量而制冷。成為點(diǎn)值不變，蒸發(fā)器吸取管束內(nèi)冷水的熱量而制冷。成為點(diǎn) 狀態(tài)的冷劑蒸氣。狀態(tài)的冷劑蒸氣。HH33 33 Hrpkp33 130p1 (2) 并聯(lián)流程的蒸氣型兩效溴化鋰吸收式制冷循環(huán)：并聯(lián)流程的蒸氣型兩效溴化鋰吸收式制冷循環(huán)： 所謂并聯(lián)流程是指從吸收器出來(lái)的的稀溶液，經(jīng)溶液泵升壓后所謂并聯(lián)流程是指從吸收器出來(lái)的的稀溶液，經(jīng)溶液泵升壓后分流，

21、分別進(jìn)入高、低壓發(fā)生器的兩效吸收式制冷循環(huán)流程。不分流，分別進(jìn)入高、低壓發(fā)生器的兩效吸收式制冷循環(huán)流程。不同于串聯(lián)流程的稀溶液按先后順序進(jìn)入高、低壓發(fā)生器的特點(diǎn)，同于串聯(lián)流程的稀溶液按先后順序進(jìn)入高、低壓發(fā)生器的特點(diǎn)，具有較高的熱力系數(shù)。具有較高的熱力系數(shù)。兩效溴化鋰吸收式制冷循環(huán)并兩效溴化鋰吸收式制冷循環(huán)并聯(lián)流程工作的熱力過程：聯(lián)流程工作的熱力過程：2-7為吸收器出來(lái)的稀溶液經(jīng)為吸收器出來(lái)的稀溶液經(jīng)溶液泵輸送溶液泵輸送 ，全部進(jìn)入低溫，全部進(jìn)入低溫溶液熱交換器中的加熱過程。溶液熱交換器中的加熱過程。 為分流后的稀溶液一部為分流后的稀溶液一部分進(jìn)入高溫溶液熱交換器的加分進(jìn)入高溫溶液熱交換器的加

22、熱過程。熱過程。 為分流后的另一部分稀為分流后的另一部分稀溶液進(jìn)入凝水熱交換器中的加溶液進(jìn)入凝水熱交換器中的加熱過程。熱過程。 為稀溶液在高壓發(fā)生為稀溶液在高壓發(fā)生器中的加熱過程。器中的加熱過程。 為高壓發(fā)生器中的發(fā)為高壓發(fā)生器中的發(fā)生過程。生過程。 為高壓發(fā)生器出來(lái)的為高壓發(fā)生器出來(lái)的濃溶液在高溫溶液熱交換器中濃溶液在高溫溶液熱交換器中的冷卻過程。的冷卻過程。H7777HH57HH45HH84 狀態(tài)為高溫溶液熱交換器出來(lái)的點(diǎn)狀態(tài)為高溫溶液熱交換器出來(lái)的點(diǎn) 狀態(tài)的濃狀態(tài)的濃溶液，與低壓發(fā)生器出來(lái)的點(diǎn)溶液，與低壓發(fā)生器出來(lái)的點(diǎn)4 狀態(tài)的濃溶液混合成為點(diǎn)狀態(tài)的濃溶液混合成為點(diǎn) 狀態(tài)濃溶液的混合過程

23、。狀態(tài)濃溶液的混合過程。 為稀溶液在低壓發(fā)生器中的閃發(fā)過程。點(diǎn)為稀溶液在低壓發(fā)生器中的閃發(fā)過程。點(diǎn) 狀態(tài)狀態(tài)的稀溶液閃發(fā)出部分冷劑蒸氣，溫度降低到的稀溶液閃發(fā)出部分冷劑蒸氣，溫度降低到 ，質(zhì)量濃，質(zhì)量濃度則略有上升。度則略有上升。 為低壓發(fā)生器中的發(fā)生過程。溶液濃度達(dá)到點(diǎn)為低壓發(fā)生器中的發(fā)生過程。溶液濃度達(dá)到點(diǎn)4 狀狀態(tài)的態(tài)的 ，溫度達(dá)到，溫度達(dá)到 為點(diǎn)為點(diǎn)8 狀態(tài)的濃溶液在低溫溶液熱交換器中的冷卻狀態(tài)的濃溶液在低溫溶液熱交換器中的冷卻過程。過程。 2-8-9 為點(diǎn)為點(diǎn)8 狀態(tài)的濃溶液與吸收器中的點(diǎn)狀態(tài)的濃溶液與吸收器中的點(diǎn)2 狀態(tài)的稀狀態(tài)的稀溶液混和成為點(diǎn)溶液混和成為點(diǎn) 9 狀態(tài)混合溶液的混

24、合過程。若將用濃狀態(tài)混合溶液的混合過程。若將用濃溶液直接噴淋，則無(wú)此過程。溶液直接噴淋，則無(wú)此過程。低溫溶液熱交換器出來(lái)的濃溶液進(jìn)入吸收器的吸收過程以低溫溶液熱交換器出來(lái)的濃溶液進(jìn)入吸收器的吸收過程以及制冷劑（水）的循環(huán)過程與串聯(lián)流程相同，不再重復(fù)。及制冷劑（水）的循環(huán)過程與串聯(lián)流程相同，不再重復(fù)。HH848H8H85775t45 2r4t88H 2.直燃型溴化鋰吸收式制冷循環(huán)直燃型溴化鋰吸收式制冷循環(huán)熱源：燃油（柴油）或燃?xì)猓ㄌ烊粴猓嵩矗喝加停ú裼停┗蛉細(xì)猓ㄌ烊粴猓崃ο禂?shù)：熱力系數(shù)： 0.95 冷卻水回路切換成熱水回路的機(jī)組循環(huán)系統(tǒng)工作原理圖冷卻水回路切換成熱水回路的機(jī)組循環(huán)系統(tǒng)工作原理

25、圖工作原理：夏季制冷時(shí)與吸收式制冷機(jī)相同。冬季采暖時(shí)，工作原理：夏季制冷時(shí)與吸收式制冷機(jī)相同。冬季采暖時(shí)，將吸收器、冷凝器與冷卻塔脫開，使加熱盤管與之連接形將吸收器、冷凝器與冷卻塔脫開，使加熱盤管與之連接形成冷卻水回路切換成熱水回路，向采暖環(huán)境供熱。來(lái)自加成冷卻水回路切換成熱水回路，向采暖環(huán)境供熱。來(lái)自加熱盤管的工作熱水進(jìn)入吸收器盤管內(nèi)，被由低壓發(fā)生器來(lái)熱盤管的工作熱水進(jìn)入吸收器盤管內(nèi)，被由低壓發(fā)生器來(lái)的溶液在管外噴淋加熱而升溫。然后再進(jìn)入冷凝器盤管內(nèi)，的溶液在管外噴淋加熱而升溫。然后再進(jìn)入冷凝器盤管內(nèi)，被來(lái)自低壓發(fā)生器冷劑蒸氣再次加熱，繼續(xù)升溫后，送回被來(lái)自低壓發(fā)生器冷劑蒸氣再次加熱，繼續(xù)升

26、溫后，送回加熱盤管供采暖使用。同時(shí)冷凝器中凝結(jié)的冷劑水直接返加熱盤管供采暖使用。同時(shí)冷凝器中凝結(jié)的冷劑水直接返回低壓發(fā)生器，使其中的濃溶液變成稀溶液完成溶液的稀回低壓發(fā)生器，使其中的濃溶液變成稀溶液完成溶液的稀釋過程，低壓發(fā)生器中的稀溶液進(jìn)入吸收器與管內(nèi)的熱水釋過程，低壓發(fā)生器中的稀溶液進(jìn)入吸收器與管內(nèi)的熱水換熱后再由溶液泵送入高壓發(fā)生器，從而完成一個(gè)循環(huán)。換熱后再由溶液泵送入高壓發(fā)生器，從而完成一個(gè)循環(huán)。冷熱流程的切換由閥門完成。冷熱流程的切換由閥門完成。 熱水和冷水采用同一回路的吸收式系統(tǒng)工作原理： 制冷時(shí)與吸收式制冷機(jī)工作原理一樣。 采暖時(shí)，高壓發(fā)生器產(chǎn)生的高溫蒸氣直接進(jìn)入蒸發(fā)器與熱水換

27、熱，產(chǎn)生的冷凝水直接通入吸收器與其中的濃溶液混和而成為稀溶液，再由溶液泵送入高壓發(fā)生器，完成一個(gè)循環(huán)。 制冷和采暖的切換由閥門完成。 循環(huán)的各熱力過程圖循環(huán)的各熱力過程圖三、氨水吸收式制冷循環(huán)三、氨水吸收式制冷循環(huán)（一）氨水吸收式制冷機(jī)工作原理（一）氨水吸收式制冷機(jī)工作原理 1. 氨水吸收式制冷機(jī)的工作循環(huán)氨水吸收式制冷機(jī)的工作循環(huán) A- 精餾塔精餾塔(a 一發(fā)生段一發(fā)生段 b-提餾段提餾段 c-精餾精餾 段段 d-分凝段）分凝段） B-吸收器吸收器 C-冷凝器冷凝器 D-氨液過冷器氨液過冷器 E-蒸發(fā)器蒸發(fā)器 F-溶液熱交換器溶液熱交換器 P-氨水泵氨水泵 V-節(jié)流閥節(jié)流閥8氨水吸收式制冷機(jī)

28、工作循環(huán)的熱力氨水吸收式制冷機(jī)工作循環(huán)的熱力過程過程 為進(jìn)入精餾塔的濃溶液在提餾為進(jìn)入精餾塔的濃溶液在提餾段被加熱的過程。段被加熱的過程。 1-2為濃溶液在發(fā)生段的加熱氣化為濃溶液在發(fā)生段的加熱氣化過程。該過程中大量氨氣和部分水過程。該過程中大量氨氣和部分水蒸氣被蒸發(fā)出來(lái)，溶液濃度由蒸氣被蒸發(fā)出來(lái)，溶液濃度由 降降低為低為 。其開始蒸發(fā)出的蒸氣狀態(tài)。其開始蒸發(fā)出的蒸氣狀態(tài)和蒸發(fā)終了的蒸氣狀態(tài)分別為點(diǎn)和蒸發(fā)終了的蒸氣狀態(tài)分別為點(diǎn) 和點(diǎn)和點(diǎn) 的狀態(tài)。因此在發(fā)生段內(nèi)蒸的狀態(tài)。因此在發(fā)生段內(nèi)蒸氣狀態(tài)為點(diǎn)氣狀態(tài)為點(diǎn) 和點(diǎn)和點(diǎn) 的平均狀態(tài)的平均狀態(tài)點(diǎn)點(diǎn) ，其濃度為，其濃度為 。 為提餾段的熱質(zhì)交換過程。為

29、提餾段的熱質(zhì)交換過程。點(diǎn)點(diǎn) 狀態(tài)的蒸氣上升與點(diǎn)狀態(tài)的蒸氣上升與點(diǎn) 狀態(tài)的狀態(tài)的溶液進(jìn)行熱質(zhì)交換，使溶液中的氨溶液進(jìn)行熱質(zhì)交換，使溶液中的氨蒸發(fā)。點(diǎn)蒸發(fā)。點(diǎn) 狀態(tài)的氨蒸氣濃度由狀態(tài)的氨蒸氣濃度由 提高到提高到 ，達(dá)到點(diǎn)，達(dá)到點(diǎn) 狀態(tài)。狀態(tài)。 11 ara1 2 1 2 3 m 13 3 a13 m d 1 為精餾段熱質(zhì)交換過程。濃溶液濃度進(jìn)一步提高到為精餾段熱質(zhì)交換過程。濃溶液濃度進(jìn)一步提高到 為冷劑氨蒸氣在冷凝器中的冷凝過程。為冷劑氨蒸氣在冷凝器中的冷凝過程。 為冷劑氨液體在過冷器中的過冷過程。為冷劑氨液體在過冷器中的過冷過程。 為為 點(diǎn)狀態(tài)的過冷液體經(jīng)節(jié)流閥節(jié)流到點(diǎn)狀態(tài)的過冷液體經(jīng)節(jié)流閥節(jié)流

30、到 壓力，其濕蒸氣壓力，其濕蒸氣達(dá)到點(diǎn)達(dá)到點(diǎn) 7 狀態(tài)的節(jié)流過程。由于該過焓值不變，濃度不變，故兩點(diǎn)狀態(tài)的節(jié)流過程。由于該過焓值不變，濃度不變，故兩點(diǎn)重合。重合。 7-8 為蒸發(fā)器中的蒸發(fā)過程。點(diǎn)為蒸發(fā)器中的蒸發(fā)過程。點(diǎn) 8 通常為濕蒸氣狀態(tài)，以利于限通常為濕蒸氣狀態(tài)，以利于限制蒸發(fā)溫度的波動(dòng)范圍。制蒸發(fā)溫度的波動(dòng)范圍。 為發(fā)生段底部引出液在溶液熱交換器中的降溫過程。為發(fā)生段底部引出液在溶液熱交換器中的降溫過程。 為降溫后的引出液的節(jié)流過程（因前述原因點(diǎn)為降溫后的引出液的節(jié)流過程（因前述原因點(diǎn) 3與點(diǎn)與點(diǎn) 重重合）。合）。 為稀溶液進(jìn)入吸收器后的吸收過程。為稀溶液進(jìn)入吸收器后的吸收過程。3點(diǎn)狀

31、態(tài)的飽和液體吸點(diǎn)狀態(tài)的飽和液體吸收經(jīng)過冷卻其溫度從點(diǎn)收經(jīng)過冷卻其溫度從點(diǎn)8狀態(tài)上升到點(diǎn)狀態(tài)上升到點(diǎn) 狀態(tài)的蒸氣，最后形成點(diǎn)狀態(tài)的蒸氣，最后形成點(diǎn) 4 狀態(tài)的濃溶液。狀態(tài)的濃溶液。 點(diǎn)點(diǎn)4 狀態(tài)的濃溶液經(jīng)溶液泵提升到狀態(tài)的濃溶液經(jīng)溶液泵提升到 壓力，達(dá)到點(diǎn)壓力，達(dá)到點(diǎn) 狀態(tài)。升狀態(tài)。升壓過程其濃度和焓值均不變，點(diǎn)壓過程其濃度和焓值均不變，點(diǎn) 與點(diǎn)與點(diǎn)4 重合。經(jīng)溶液熱交換器重合。經(jīng)溶液熱交換器后達(dá)到點(diǎn)后達(dá)到點(diǎn) ，再回到精餾塔的發(fā)生段，重新投入循環(huán)。，再回到精餾塔的發(fā)生段，重新投入循環(huán)。51 R 65 a66 76 aa60pa2232 aa2a83a8kpa4a4a1（二）單級(jí)氨水吸收式制冷循環(huán)

32、的熱力計(jì)算（二）單級(jí)氨水吸收式制冷循環(huán)的熱力計(jì)算五、溴化鋰吸收式制冷機(jī)變工況特性五、溴化鋰吸收式制冷機(jī)變工況特性1工作蒸汽壓力變化的影響工作蒸汽壓力變化的影響 由于從發(fā)生器來(lái)的濃溶液溫度上升而冷卻水條件不由于從發(fā)生器來(lái)的濃溶液溫度上升而冷卻水條件不變，吸收終了的溶液溫度也有所上升。隨著制冷量變，吸收終了的溶液溫度也有所上升。隨著制冷量的增加，蒸發(fā)壓力下降。吸收終了稀溶液的狀態(tài)由的增加，蒸發(fā)壓力下降。吸收終了稀溶液的狀態(tài)由點(diǎn)點(diǎn)2變?yōu)辄c(diǎn)變?yōu)辄c(diǎn)2。放氣范圍增大導(dǎo)致制冷量增大。放氣范圍增大導(dǎo)致制冷量增大。 2冷卻水進(jìn)口溫度改變的影響冷卻水進(jìn)口溫度改變的影響 制冷機(jī)的制冷量隨冷卻水進(jìn)口溫度的下降而增制冷

33、機(jī)的制冷量隨冷卻水進(jìn)口溫度的下降而增加加。 在發(fā)生器和冷凝器中，因冷卻水溫度下降，在發(fā)生器和冷凝器中，因冷卻水溫度下降， 冷凝壓力下降，溶液中水蒸汽便大量蒸發(fā)，冷劑冷凝壓力下降，溶液中水蒸汽便大量蒸發(fā)，冷劑水量增加。吸收器中也因冷卻水溫度的下降稀溶水量增加。吸收器中也因冷卻水溫度的下降稀溶液溫度下降，促使吸收效果增強(qiáng)，吸收大量的水液溫度下降，促使吸收效果增強(qiáng)，吸收大量的水蒸汽，稀溶液濃度下降，制冷量有所增加。吸收蒸汽，稀溶液濃度下降，制冷量有所增加。吸收終了溶液的狀態(tài)由點(diǎn)終了溶液的狀態(tài)由點(diǎn)2變?yōu)辄c(diǎn)變?yōu)辄c(diǎn)2。雖然進(jìn)入發(fā)生。雖然進(jìn)入發(fā)生器的稀溶液濃度是低了，但由于冷卻水溫度降低，器的稀溶液濃度是低

34、了，但由于冷卻水溫度降低，冷凝壓力下降，水蒸汽大量蒸發(fā)。仍可獲得較前冷凝壓力下降，水蒸汽大量蒸發(fā)。仍可獲得較前濃度更高的濃溶液，發(fā)生終了濃溶液狀態(tài)由點(diǎn)濃度更高的濃溶液，發(fā)生終了濃溶液狀態(tài)由點(diǎn)4變?yōu)辄c(diǎn)變?yōu)辄c(diǎn)4。因此，當(dāng)冷卻水溫度下降時(shí)，由于。因此，當(dāng)冷卻水溫度下降時(shí)，由于稀溶液濃度的降低、濃溶液濃度的升高，放氣范稀溶液濃度的降低、濃溶液濃度的升高，放氣范圍增大，制冷量提高了。圍增大，制冷量提高了。 冷卻水進(jìn)口溫度也受到一定限制，冷卻水進(jìn)口冷卻水進(jìn)口溫度也受到一定限制，冷卻水進(jìn)口溫度過低將引起稀溶液溫度過低與濃溶液濃度過溫度過低將引起稀溶液溫度過低與濃溶液濃度過高，兩者均易導(dǎo)致溶液產(chǎn)生結(jié)晶。一般不

35、允許冷高，兩者均易導(dǎo)致溶液產(chǎn)生結(jié)晶。一般不允許冷卻水進(jìn)口溫度低于卻水進(jìn)口溫度低于20。3冷媒水出口溫度變化的影響冷媒水出口溫度變化的影響 制冷機(jī)的制冷量隨冷媒水出口溫度的降制冷機(jī)的制冷量隨冷媒水出口溫度的降低而下降。低而下降。 在蒸發(fā)器和吸收器中，主要因冷媒水出口溫在蒸發(fā)器和吸收器中，主要因冷媒水出口溫度降低蒸發(fā)壓力下降，吸收能力減弱，溶液吸度降低蒸發(fā)壓力下降，吸收能力減弱，溶液吸收水分減少，稀溶液濃度上升，制冷量下降。收水分減少，稀溶液濃度上升，制冷量下降。 另外，因吸收器負(fù)荷減少，冷卻水條件未變，另外，因吸收器負(fù)荷減少，冷卻水條件未變，因此，溶液溫度有所降低，吸收終了稀溶液狀因此，溶液溫度

36、有所降低，吸收終了稀溶液狀態(tài)由點(diǎn)態(tài)由點(diǎn)2變?yōu)辄c(diǎn)變?yōu)辄c(diǎn)2。 在冷凝器中，隨著制冷量的降低，冷凝器負(fù)在冷凝器中，隨著制冷量的降低，冷凝器負(fù)荷也降低，冷卻水條件未變，冷凝溫度與冷凝荷也降低，冷卻水條件未變，冷凝溫度與冷凝壓力均下降。雖然發(fā)生器稀溶液濃度比前增加，壓力均下降。雖然發(fā)生器稀溶液濃度比前增加，濃溶液濃度也比前增加，但因制冷量的下降，濃溶液濃度也比前增加，但因制冷量的下降，濃溶液濃度沒有稀溶液濃度增加那么多。發(fā)生濃溶液濃度沒有稀溶液濃度增加那么多。發(fā)生終了狀態(tài)由點(diǎn)終了狀態(tài)由點(diǎn)4變至點(diǎn)變至點(diǎn)4。 六、影響制冷機(jī)性能的一些不利因素六、影響制冷機(jī)性能的一些不利因素1、不凝性氣體的存在對(duì)制冷機(jī)性能的

37、影響、不凝性氣體的存在對(duì)制冷機(jī)性能的影響 在制冷系統(tǒng)內(nèi)，即使含有微量的不凝性氣體也會(huì)使在制冷系統(tǒng)內(nèi)，即使含有微量的不凝性氣體也會(huì)使制冷量下降，同時(shí)還會(huì)加速溴化鋰溶液對(duì)金屬材料制冷量下降，同時(shí)還會(huì)加速溴化鋰溶液對(duì)金屬材料的腐蝕。的腐蝕。系統(tǒng)中存在不凝性氣體使制冷量下降的主系統(tǒng)中存在不凝性氣體使制冷量下降的主要原因是吸收過程傳質(zhì)，傳熱的減弱。要原因是吸收過程傳質(zhì)，傳熱的減弱。2、水側(cè)污垢系數(shù)對(duì)制冷機(jī)性能的影響、水側(cè)污垢系數(shù)對(duì)制冷機(jī)性能的影響 污垢系數(shù)越大，熱阻越大，傳熱效果越差，制冷量污垢系數(shù)越大，熱阻越大，傳熱效果越差，制冷量越小。越小。一般說來(lái)，新機(jī)器的制冷量比設(shè)計(jì)值高一般說來(lái)，新機(jī)器的制冷量

38、比設(shè)計(jì)值高 810，這是因?yàn)樾聶C(jī)器污垢系數(shù)近似等于零，但，這是因?yàn)樾聶C(jī)器污垢系數(shù)近似等于零，但為了保證機(jī)組在長(zhǎng)期運(yùn)行之后，冷量仍可達(dá)到設(shè)計(jì)為了保證機(jī)組在長(zhǎng)期運(yùn)行之后，冷量仍可達(dá)到設(shè)計(jì)要求，故在設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)所用水的水質(zhì)情況選取要求，故在設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)所用水的水質(zhì)情況選取適當(dāng)?shù)奈酃赶禂?shù)進(jìn)行傳熱計(jì)算。適當(dāng)?shù)奈酃赶禂?shù)進(jìn)行傳熱計(jì)算。3、冷劑水中溴化鋰的含量對(duì)制冷機(jī)性能的影響、冷劑水中溴化鋰的含量對(duì)制冷機(jī)性能的影響 溴化鋰制冷機(jī)因結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上的問題或操作運(yùn)行方面溴化鋰制冷機(jī)因結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上的問題或操作運(yùn)行方面的原因，發(fā)生器中溴化鋰液滴有可能隨同冷劑蒸汽進(jìn)的原因，發(fā)生器中溴化鋰液滴有可能隨同冷劑蒸汽進(jìn)入冷凝器，

39、吸收器中溴化鋰液滴也有可能濺入蒸發(fā)器，入冷凝器，吸收器中溴化鋰液滴也有可能濺入蒸發(fā)器，造成冷劑水的污染。衡量冷劑中溴化鋰含量的多少，造成冷劑水的污染。衡量冷劑中溴化鋰含量的多少，一般通過測(cè)定冷劑水的比重。當(dāng)冷劑水比重小于一般通過測(cè)定冷劑水的比重。當(dāng)冷劑水比重小于1.1時(shí)，制冷量幾乎還看不見有什么變化，不過如果這種時(shí)，制冷量幾乎還看不見有什么變化，不過如果這種污染不及時(shí)制止，隨著機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間的增長(zhǎng)，冷劑水污染不及時(shí)制止，隨著機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間的增長(zhǎng)，冷劑水中溴化鋰的含量會(huì)愈來(lái)愈多，它對(duì)機(jī)組的性能將產(chǎn)生中溴化鋰的含量會(huì)愈來(lái)愈多，它對(duì)機(jī)組的性能將產(chǎn)生愈來(lái)愈大的影響，制冷量將逐漸下降。愈來(lái)愈大的影響，制冷量

40、將逐漸下降。這主要是因?yàn)檫@主要是因?yàn)槔鋭┧泻袖寤嚦煞郑拐羝麎合陆?，即蒸發(fā)溫冷劑水中含有溴化鋰成分，使蒸汽壓下降，即蒸發(fā)溫度所對(duì)應(yīng)的蒸發(fā)壓力變小，吸收能力減弱。度所對(duì)應(yīng)的蒸發(fā)壓力變小，吸收能力減弱。隨著溴化隨著溴化鋰不斷進(jìn)入冷凝器、蒸發(fā)器，吸收器的液位逐漸下降，鋰不斷進(jìn)入冷凝器、蒸發(fā)器，吸收器的液位逐漸下降，以致影響溶液泵的正常工作，使機(jī)組不能正常運(yùn)行。以致影響溶液泵的正常工作，使機(jī)組不能正常運(yùn)行。七、溴化鋰制冷機(jī)的腐蝕與緩蝕劑七、溴化鋰制冷機(jī)的腐蝕與緩蝕劑 系統(tǒng)中含氧時(shí)系統(tǒng)中含氧時(shí)，溴化鋰對(duì)金屬有腐蝕性，特，溴化鋰對(duì)金屬有腐蝕性，特別是鋼。幾個(gè)月可腐蝕別是鋼。幾個(gè)月可腐蝕12mm。 緩

41、蝕劑：緩蝕劑：防止腐蝕最根本的辦法是保持系統(tǒng)內(nèi)防止腐蝕最根本的辦法是保持系統(tǒng)內(nèi)高度真空，盡可能不讓氧氣侵入。其次是添加高度真空，盡可能不讓氧氣侵入。其次是添加緩蝕劑，其作用就是使金屬表面形成一層保護(hù)緩蝕劑，其作用就是使金屬表面形成一層保護(hù)膜，使之不能與氧直接接觸，以達(dá)到防腐蝕的膜，使之不能與氧直接接觸，以達(dá)到防腐蝕的目的。目的。在溴化鋰溶液中添加鉻酸鹽，鉬酸鹽，在溴化鋰溶液中添加鉻酸鹽，鉬酸鹽，硝酸鹽以及銻，砷，鉛的氧化物都可以抑制溴硝酸鹽以及銻，砷，鉛的氧化物都可以抑制溴化鋰溶液對(duì)金屬材料的腐蝕。目前在溴化鋰吸化鋰溶液對(duì)金屬材料的腐蝕。目前在溴化鋰吸收式制冷機(jī)中廣為應(yīng)用的緩蝕劑是鉻酸鋰。收式

42、制冷機(jī)中廣為應(yīng)用的緩蝕劑是鉻酸鋰。雙效型直燃型四、吸收擴(kuò)散式制冷循環(huán)四、吸收擴(kuò)散式制冷循環(huán) 吸收擴(kuò)散式制冷循環(huán)主要用于小型氨水吸收式制冷機(jī)。吸收擴(kuò)散式制冷循環(huán)主要用于小型氨水吸收式制冷機(jī)。因其制冷量較小，一般作為吸收式家用冰箱和醫(yī)用冰箱的因其制冷量較小，一般作為吸收式家用冰箱和醫(yī)用冰箱的制冷系統(tǒng)。制冷系統(tǒng)。 吸收一擴(kuò)散式制冷機(jī)吸收一擴(kuò)散式制冷機(jī)采用采用三元工質(zhì)三元工質(zhì)循環(huán)循環(huán)。除。除氨氨作為制作為制冷劑，冷劑，水水作為吸收劑外，還有作為吸收劑外，還有氫氣氫氣（或氦氣）作為輔助工（或氦氣）作為輔助工質(zhì)。因它們密度小，化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定，在系統(tǒng)中不發(fā)生相變，質(zhì)。因它們密度小，化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定，在系統(tǒng)中不發(fā)生

43、相變，使系統(tǒng)內(nèi)壓力易于平衡。同時(shí)因其強(qiáng)烈的擴(kuò)散滲透作用，使系統(tǒng)內(nèi)壓力易于平衡。同時(shí)因其強(qiáng)烈的擴(kuò)散滲透作用，可使系統(tǒng)省去溶液泵和膨脹閥。利用熱虹吸作用使整個(gè)系可使系統(tǒng)省去溶液泵和膨脹閥。利用熱虹吸作用使整個(gè)系統(tǒng)在無(wú)機(jī)械原動(dòng)力推動(dòng)的情況下連續(xù)運(yùn)行。整個(gè)循環(huán)的熱統(tǒng)在無(wú)機(jī)械原動(dòng)力推動(dòng)的情況下連續(xù)運(yùn)行。整個(gè)循環(huán)的熱力過程比一般吸收式和壓縮式制冷循環(huán)復(fù)雜。整個(gè)裝置無(wú)力過程比一般吸收式和壓縮式制冷循環(huán)復(fù)雜。整個(gè)裝置無(wú)壓縮機(jī)、泵等動(dòng)力機(jī)械。壓縮機(jī)、泵等動(dòng)力機(jī)械。 吸收擴(kuò)散式制冷循環(huán)的系統(tǒng)原理圖吸收擴(kuò)散式制冷循環(huán)的系統(tǒng)原理圖（二）吸收一（氫氣）擴(kuò)散式制冷循環(huán)的工作過程（二）吸收一（氫氣）擴(kuò)散式制冷循環(huán)的工作過程

44、 1. 氨水溶液循環(huán)回路氨水溶液循環(huán)回路 在發(fā)生器中氨水溶液被加熱后，一部分氨蒸氣從溶液在發(fā)生器中氨水溶液被加熱后，一部分氨蒸氣從溶液中蒸發(fā)出來(lái)，蒸氣形成的氣泡將液柱推向提升管的泵管中蒸發(fā)出來(lái)，蒸氣形成的氣泡將液柱推向提升管的泵管中，因被加熱溶液密度小，以致形成熱虹吸推動(dòng)力，加中，因被加熱溶液密度小，以致形成熱虹吸推動(dòng)力，加上貯液器靜壓壓頭的作用，使泵管底部的溶液流向頂部。上貯液器靜壓壓頭的作用，使泵管底部的溶液流向頂部。液柱流出泵管后，在發(fā)生器外套管中向下流動(dòng)，同時(shí)被液柱流出泵管后，在發(fā)生器外套管中向下流動(dòng)，同時(shí)被進(jìn)一步加熱，溫度繼續(xù)上升，更多的氨氣從溶液中逸出，進(jìn)一步加熱，溫度繼續(xù)上升，更

45、多的氨氣從溶液中逸出，剩余溶液的濃度進(jìn)一步降低并且在發(fā)生器頂部與吸收器剩余溶液的濃度進(jìn)一步降低并且在發(fā)生器頂部與吸收器液位差的作用下，進(jìn)入吸收器上端。同時(shí)通過套管式液液位差的作用下，進(jìn)入吸收器上端。同時(shí)通過套管式液一液熱交換器，將熱量傳給由貯液器出來(lái)的濃溶液，使一液熱交換器，將熱量傳給由貯液器出來(lái)的濃溶液，使其預(yù)熱并進(jìn)入發(fā)生器。其預(yù)熱并進(jìn)入發(fā)生器。吸收器下端與貯液器連通，從貯液器中出來(lái)并沿連接管吸收器下端與貯液器連通，從貯液器中出來(lái)并沿連接管逆流向上的氫氨混合物與吸收器上端下來(lái)的稀溶液匯合，逆流向上的氫氨混合物與吸收器上端下來(lái)的稀溶液匯合，使混合氣中的氨氣被吸收，溶液濃度繼續(xù)提高，最后流使混合

46、氣中的氨氣被吸收，溶液濃度繼續(xù)提高，最后流回貯液器，重新經(jīng)液液熱交換器升溫后送入發(fā)生器。?；刭A液器，重新經(jīng)液液熱交換器升溫后送入發(fā)生器。剩下的氫氣繼續(xù)沿吸收器管逆向上擴(kuò)散，進(jìn)入氨氫循環(huán)回下的氫氣繼續(xù)沿吸收器管逆向上擴(kuò)散，進(jìn)入氨氫循環(huán)回路。路。 2. 氨氫氣循環(huán)回路氨氫氣循環(huán)回路由提升管出來(lái)的氨蒸氣因氨、水沸點(diǎn)相近的原因而含有由提升管出來(lái)的氨蒸氣因氨、水沸點(diǎn)相近的原因而含有較多的水蒸氣。在精餾器內(nèi)，氨蒸氣和水蒸氣在上升時(shí)較多的水蒸氣。在精餾器內(nèi)，氨蒸氣和水蒸氣在上升時(shí)因溫度逐漸降低而使水蒸氣從氨蒸氣中析出凝結(jié)為水滴，因溫度逐漸降低而使水蒸氣從氨蒸氣中析出凝結(jié)為水滴，在重力作用下回流到發(fā)生器。分餾

47、出來(lái)的較高濃度氨蒸在重力作用下回流到發(fā)生器。分餾出來(lái)的較高濃度氨蒸氣，離開精餾器后，隨即進(jìn)入冷凝器。在空氣自然對(duì)流氣，離開精餾器后，隨即進(jìn)入冷凝器。在空氣自然對(duì)流換熱的條件下凝結(jié)為氨液。依靠冷凝器傳熱管的傾斜度，換熱的條件下凝結(jié)為氨液。依靠冷凝器傳熱管的傾斜度，氨液流入蒸發(fā)器。氨液流入蒸發(fā)器。在蒸發(fā)器入口處氨液與由吸收器上行的氫氣相遇而混合。在蒸發(fā)器入口處氨液與由吸收器上行的氫氣相遇而混合。由于氫氣密度小，氨氣密度大，氨液在蒸發(fā)器中迅速向由于氫氣密度小，氨氣密度大，氨液在蒸發(fā)器中迅速向氫氣中擴(kuò)散，吸收周圍的熱量，產(chǎn)生制冷效果。蒸發(fā)器氫氣中擴(kuò)散，吸收周圍的熱量，產(chǎn)生制冷效果。蒸發(fā)器中形成的氨、氫

48、混合物因氨的密度較大而下行到氣一氣中形成的氨、氫混合物因氨的密度較大而下行到氣一氣熱交換器吸熱后進(jìn)入貯液器熱交換器吸熱后進(jìn)入貯液器,并從上部空間進(jìn)入吸收器并從上部空間進(jìn)入吸收器,與來(lái)自提升管經(jīng)液一液熱交換器冷卻后進(jìn)入吸收器的稀與來(lái)自提升管經(jīng)液一液熱交換器冷卻后進(jìn)入吸收器的稀溶液相遇，大部分氨蒸氣被稀溶液吸收成為濃溶液流入溶液相遇，大部分氨蒸氣被稀溶液吸收成為濃溶液流入儲(chǔ)液器，重新進(jìn)行氨、氫氣循環(huán)。儲(chǔ)液器，重新進(jìn)行氨、氫氣循環(huán)。 第二節(jié)第二節(jié) 壓縮式氣體制冷循環(huán)壓縮式氣體制冷循環(huán)一一 、無(wú)回?zé)帷o(wú)回?zé)釅嚎s壓縮氣體制冷循環(huán)氣體制冷循環(huán) 1. 循環(huán)系統(tǒng)圖及循環(huán)系統(tǒng)圖及 T-s 圖圖 1-2為等熵壓縮

49、；為等熵壓縮； 2-3為等壓冷卻過程；為等壓冷卻過程； 3-4為等熵膨脹過程；為等熵膨脹過程； 4-1為等壓吸熱過程。為等壓吸熱過程。 2.循環(huán)的性能參數(shù)計(jì)算循環(huán)的性能參數(shù)計(jì)算: 單位制冷量與單位冷卻熱負(fù)荷分別為：?jiǎn)挝恢评淞颗c單位冷卻熱負(fù)荷分別為： 單位壓縮功和單位膨脹功分別為：?jiǎn)挝粔嚎s功和單位膨脹功分別為：循環(huán)所消耗的單位功與制冷系數(shù)為：循環(huán)所消耗的單位功與制冷系數(shù)為： 若不計(jì)比熱容隨溫度的變化，并注意到：若不計(jì)比熱容隨溫度的變化，并注意到：則上式可簡(jiǎn)化為：則上式可簡(jiǎn)化為：熱力完善度為：熱力完善度為： 式中式中, 永遠(yuǎn)小于永遠(yuǎn)小于 ,有有 ，即無(wú)回?zé)釟怏w制冷機(jī)理論循，即無(wú)回?zé)釟怏w制冷機(jī)理論循

50、環(huán)的制冷系數(shù)小于同溫限下逆卡諾循環(huán)的制冷系數(shù)。循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性環(huán)的制冷系數(shù)小于同溫限下逆卡諾循環(huán)的制冷系數(shù)。循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性比逆卡諾循環(huán)差。比逆卡諾循環(huán)差。cT2Tc無(wú)回?zé)釟怏w制冷機(jī)實(shí)際循環(huán)的無(wú)回?zé)釟怏w制冷機(jī)實(shí)際循環(huán)的T-S圖圖 在實(shí)際的氣體壓縮制冷循環(huán)中，壓縮機(jī)和膨脹機(jī)中并非等熵在實(shí)際的氣體壓縮制冷循環(huán)中，壓縮機(jī)和膨脹機(jī)中并非等熵過程，換熱器中也存在著傳熱溫差和流動(dòng)阻力損失。因此實(shí)際過程，換熱器中也存在著傳熱溫差和流動(dòng)阻力損失。因此實(shí)際循環(huán)的單位制冷量減小，單位功增大，制冷系數(shù)和熱力完善度循環(huán)的單位制冷量減小，單位功增大，制冷系數(shù)和熱力完善度降低，同時(shí)伴隨有某些循環(huán)特性的變化。降低，同時(shí)伴隨有某些循

51、環(huán)特性的變化。 由此可見，無(wú)回?zé)釟怏w制由此可見，無(wú)回?zé)釟怏w制冷機(jī)理論循環(huán)的制冷系數(shù)與冷機(jī)理論循環(huán)的制冷系數(shù)與循環(huán)的壓力比，或壓縮機(jī)的循環(huán)的壓力比，或壓縮機(jī)的溫度比和膨脹機(jī)的溫度比有溫度比和膨脹機(jī)的溫度比有關(guān)。壓力比或溫度比越大，關(guān)。壓力比或溫度比越大，循環(huán)的制冷系數(shù)越低。循環(huán)的制冷系數(shù)越低。因此因此要提高循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性，必須要提高循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性，必須采用較小的壓力比。采用較小的壓力比。二、定壓回?zé)釟怏w制冷機(jī)循環(huán)二、定壓回?zé)釟怏w制冷機(jī)循環(huán) 1. 循環(huán)系統(tǒng)圖及循環(huán)系統(tǒng)圖及 T-s 圖圖 所謂回?zé)嵫h(huán)就是將冷箱返回的冷氣流引入回?zé)崞?，用以冷卻來(lái)所謂回?zé)嵫h(huán)就是將冷箱返回的冷氣流引入回?zé)崞鳎靡岳鋮s來(lái)自冷

52、卻器的高壓常溫氣流，使其溫度進(jìn)一步降低，到達(dá)膨脹機(jī)進(jìn)氣自冷卻器的高壓常溫氣流，使其溫度進(jìn)一步降低，到達(dá)膨脹機(jī)進(jìn)氣溫度的目的。同時(shí)冷箱的返回氣流被加熱，使壓縮機(jī)吸氣溫度升高。溫度的目的。同時(shí)冷箱的返回氣流被加熱，使壓縮機(jī)吸氣溫度升高。 （1）循環(huán)系統(tǒng)的組成：）循環(huán)系統(tǒng)的組成：系統(tǒng)由透平壓縮機(jī)；冷卻器、系統(tǒng)由透平壓縮機(jī)；冷卻器、透平膨脹機(jī)、冷箱和回?zé)崞魍钙脚蛎洐C(jī)、冷箱和回?zé)崞鞯仍O(shè)備組成。等設(shè)備組成。 （2）循環(huán)工作過程：）循環(huán)工作過程：1-2為壓縮過程；為壓縮過程； 2-3為冷卻過程；為冷卻過程；3-4 和和6-1為回?zé)崞髦械幕責(zé)徇^程；為回?zé)崞髦械幕責(zé)徇^程；4-5為膨脹過程；為膨脹過程；5-6為冷

53、箱中的吸熱（制冷）過程。為冷箱中的吸熱（制冷）過程。6-7-8-5-6為無(wú)回?zé)釟怏w制冷機(jī)循環(huán)為無(wú)回?zé)釟怏w制冷機(jī)循環(huán)顯然，其單位壓縮功與單位膨脹功顯然，其單位壓縮功與單位膨脹功均大得多。均大得多。 2. 循環(huán)性能指標(biāo)的計(jì)算：循環(huán)性能指標(biāo)的計(jì)算：?jiǎn)挝恢评淞亢屠鋮s器單位熱負(fù)荷：?jiǎn)挝恢评淞亢屠鋮s器單位熱負(fù)荷：回?zé)崞鲉挝粺嶝?fù)荷：回?zé)崞鲉挝粺嶝?fù)荷：壓縮機(jī)單位耗功和膨脹機(jī)單位功：壓縮機(jī)單位耗功和膨脹機(jī)單位功：理論循環(huán)消耗的單位功和制冷系數(shù)：理論循環(huán)消耗的單位功和制冷系數(shù)：由于由于故故所以理論回?zé)嵫h(huán)的制冷系數(shù)可表示為：所以理論回?zé)嵫h(huán)的制冷系數(shù)可表示為：或或 結(jié)論：結(jié)論：在相同工作范圍、相同單位制冷量，而且

54、有相在相同工作范圍、相同單位制冷量，而且有相同的理論制冷系數(shù)的回?zé)崤c無(wú)回?zé)釟怏w制冷循環(huán)相比，因同的理論制冷系數(shù)的回?zé)崤c無(wú)回?zé)釟怏w制冷循環(huán)相比，因?yàn)榛責(zé)嵫h(huán)壓力比小，以致壓縮機(jī)和膨脹機(jī)單位功也小，為回?zé)嵫h(huán)壓力比小，以致壓縮機(jī)和膨脹機(jī)單位功也小，其功率也小，因而大大減少了壓縮過程、膨脹過程以及熱其功率也小，因而大大減少了壓縮過程、膨脹過程以及熱交換過程的不可逆損失，所以回?zé)嵫h(huán)的制冷系數(shù)比無(wú)回交換過程的不可逆損失，所以回?zé)嵫h(huán)的制冷系數(shù)比無(wú)回?zé)嵫h(huán)的要大。當(dāng)系統(tǒng)采用了高效透平機(jī)械后，制冷機(jī)的熱循環(huán)的要大。當(dāng)系統(tǒng)采用了高效透平機(jī)械后，制冷機(jī)的經(jīng)濟(jì)性會(huì)大大提高。在制取經(jīng)濟(jì)性會(huì)大大提高。在制取80 以

55、下低溫時(shí)，定壓氣以下低溫時(shí)，定壓氣體制冷機(jī)的熱力完善度超過了各種型式的蒸氣制冷機(jī)。體制冷機(jī)的熱力完善度超過了各種型式的蒸氣制冷機(jī)。 三、定容回?zé)釟怏w制冷機(jī)循環(huán)（斯特林循環(huán)）三、定容回?zé)釟怏w制冷機(jī)循環(huán)（斯特林循環(huán)） 1. 定容回?zé)釟怏w制冷機(jī)工作過程及在定容回?zé)釟怏w制冷機(jī)工作過程及在 p-v 圖上的表示圖上的表示 定容回?zé)釟怏w制冷定容回?zé)釟怏w制冷 機(jī)循環(huán)由兩個(gè)等溫機(jī)循環(huán)由兩個(gè)等溫 過程和兩個(gè)定容過過程和兩個(gè)定容過 程組成。因最早由程組成。因最早由 斯特林提出，所以斯特林提出，所以 又稱做又稱做斯特林循環(huán)斯特林循環(huán)。循環(huán)工作過程：循環(huán)工作過程： 12為等溫壓縮過程；為等溫壓縮過程； 23為等容放熱過

56、程；為等容放熱過程； 34為等溫膨脹過程；為等溫膨脹過程； 41為等容吸熱過程。為等容吸熱過程。2.循環(huán)的性能參數(shù)計(jì)算循環(huán)的性能參數(shù)計(jì)算:循環(huán)中氣體的單位制冷量為循環(huán)中氣體的單位制冷量為循環(huán)中單位放熱量和回?zé)崞鲉挝粺嶝?fù)荷：循環(huán)中單位放熱量和回?zé)崞鲉挝粺嶝?fù)荷：循環(huán)所消耗的單位功，循環(huán)所消耗的單位功，其循環(huán)的制冷系數(shù)為：其循環(huán)的制冷系數(shù)為： 結(jié)論：斯特林理論循環(huán)與同溫限的逆卡諾循環(huán)制冷系數(shù)結(jié)論：斯特林理論循環(huán)與同溫限的逆卡諾循環(huán)制冷系數(shù)相同，是一種很有效的制冷循環(huán)。相同，是一種很有效的制冷循環(huán)。 第三節(jié)第三節(jié) 氣體渦流制冷氣體渦流制冷一、氣體渦流制冷原理一、氣體渦流制冷原理 1、原理：氣體渦流制冷

57、是一種借助渦流管的作用使高、原理：氣體渦流制冷是一種借助渦流管的作用使高速氣流產(chǎn)生旋渦分離出冷、熱兩股氣流，而利用冷氣流獲速氣流產(chǎn)生旋渦分離出冷、熱兩股氣流，而利用冷氣流獲得冷量的方法。得冷量的方法。 2、渦流管的結(jié)構(gòu)：由噴嘴、渦流室、分離孔板及冷、渦流管的結(jié)構(gòu)：由噴嘴、渦流室、分離孔板及冷、熱兩端管子組成。熱兩端管子組成。 3、工作過程：高速氣流由進(jìn)氣導(dǎo)管導(dǎo)入噴嘴，膨脹降、工作過程：高速氣流由進(jìn)氣導(dǎo)管導(dǎo)入噴嘴，膨脹降壓后沿切線方向高速進(jìn)入阿基米德螺線渦流室，形成自由壓后沿切線方向高速進(jìn)入阿基米德螺線渦流室，形成自由渦流，經(jīng)過動(dòng)能交換分離成溫度不等的兩部分。其中心部渦流，經(jīng)過動(dòng)能交換分離成溫度

58、不等的兩部分。其中心部分動(dòng)能降低變?yōu)槔錃饬?；邊緣部分?dòng)能增大成為熱氣流向分動(dòng)能降低變?yōu)槔錃饬?；邊緣部分?dòng)能增大成為熱氣流向渦流管的另一端。這樣渦流管可以同時(shí)獲得冷熱兩種效應(yīng)，渦流管的另一端。這樣渦流管可以同時(shí)獲得冷熱兩種效應(yīng)，通過流量控制閥調(diào)節(jié)冷熱氣流比例相應(yīng)改變氣流溫度，可通過流量控制閥調(diào)節(jié)冷熱氣流比例相應(yīng)改變氣流溫度，可以得到最佳制冷效應(yīng)或制熱效應(yīng)。以得到最佳制冷效應(yīng)或制熱效應(yīng)。渦流管的內(nèi)部工作過程：渦流管的內(nèi)部工作過程：45為工作氣體的等熵壓縮過程。為工作氣體的等熵壓縮過程。51為壓縮氣體的等壓冷卻過程。為壓縮氣體的等壓冷卻過程。點(diǎn)點(diǎn)1表示高壓氣體進(jìn)入噴嘴前的狀表示高壓氣體進(jìn)入噴嘴前的狀

59、態(tài)，在理想條件下絕熱膨脹到態(tài)，在理想條件下絕熱膨脹到壓力，隨之溫度降低到壓力，隨之溫度降低到 ，即點(diǎn)即點(diǎn) 狀態(tài)，點(diǎn)狀態(tài)，點(diǎn)2為渦流管流出的為渦流管流出的冷氣流狀態(tài)，其溫度為冷氣流狀態(tài)，其溫度為 。點(diǎn)。點(diǎn)3為為分離出的熱氣流狀態(tài)，其溫度為分離出的熱氣流狀態(tài)，其溫度為12 和和23 為冷、熱氣流的分離為冷、熱氣流的分離過程。過程。 為熱氣流經(jīng)流量控制閥的節(jié)流為熱氣流經(jīng)流量控制閥的節(jié)流過程，節(jié)流前后比焓值不變。過程，節(jié)流前后比焓值不變。2psTa2cThT33 二、氣體渦流制冷的性能指標(biāo)計(jì)算二、氣體渦流制冷的性能指標(biāo)計(jì)算（一）渦流管的冷卻效應(yīng)與加熱效應(yīng)（一）渦流管的冷卻效應(yīng)與加熱效應(yīng)渦流管的冷卻效應(yīng)

60、渦流管的冷卻效應(yīng)渦流管的加熱效應(yīng)渦流管的加熱效應(yīng) 渦流管制冷的有效性，可用冷卻效率渦流管制冷的有效性，可用冷卻效率 表示，即：表示，即：c（二）渦流管工作過程的流量及熱量平衡（二）渦流管工作過程的流量及熱量平衡冷氣流分量冷氣流分量（三）渦流管制冷量（三）渦流管制冷量每每kg冷氣流的制冷量為：冷氣流的制冷量為：對(duì)于每對(duì)于每kg高壓氣體而言，其單位制冷量可表示為：高壓氣體而言，其單位制冷量可表示為： 第四節(jié)第四節(jié) 熱電制冷熱電制冷 一、熱電制冷的基本原理一、熱電制冷的基本原理珀?duì)柼?yīng)原理珀?duì)柼?yīng)原理: 在兩種不同金屬組成的閉合線路中，通以直流電在兩種不同金屬組成的閉合線路中，通以直流電流，會(huì)產(chǎn)