裝配式混凝土簡支T型梁橋設計(標準跨徑16m)

1、裝配式鋼筋砼簡支T型橋梁設計課程編號：021141橋梁工程課程設計大綱2周 2學分一、課程設計性質(zhì)、目的及任務橋梁工程課程設計是土木工程專業(yè)交通土建專業(yè)方向重要的實踐性教學環(huán)節(jié)，是學生修完橋梁工程課程后對梁式橋設計理論的一次綜合性演練。其目的是使學生深入理解梁式橋的設計計算理論，為今后獨立完成橋梁工程設計打下初步基礎。其任務是通過本次課程設計，要求熟練掌握以下內(nèi)容：1梁式橋縱斷面、橫斷面的布置，上部結構構件主要尺寸的擬定。2梁式橋內(nèi)力計算的原理，包括永久作用的計算、可變作用的計算（尤其是各種荷載橫向分布系數(shù)的計算）、作用效應的組合。3梁式橋縱向受力主筋的配置、彎起鋼筋和箍筋的配置，以及正截面抗

2、彎、斜截面抗剪、斜截面抗彎和撓度的驗算，預拱度的設置。4板式橡膠支座的設計計算。二、適用專業(yè)交通土建專業(yè)三、先修課程材料力學、彈性力學、結構力學、結構設計原理、地基與基礎工程、交通規(guī)劃與道路勘測設計、道路工程、橋涵水力水文四、課程設計的基本要求本設計為裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋設計（上部結構），其下部結構為重力式橋墩和U型橋臺，支座擬采用板式橡膠支座。學生在教師的指導下，在兩周設計時間內(nèi)，綜合應用所學理論知識和橋梁工程實習所積累的工程實踐經(jīng)驗，貫徹理論聯(lián)系實際的原則，獨立、認真地完成裝配式鋼筋混凝土T型梁橋的設計。基本要求為：計算書應內(nèi)容完整，計算正確，格式規(guī)范，敘述簡潔，字跡清楚、端正，圖

3、文并茂；插圖應內(nèi)容齊全，尺寸無誤，標注規(guī)范，布置合理。五、課程設計內(nèi)容1題目：裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋設計（上部結構）2基本資料（1）橋面凈空：凈9+2×（2）永久荷載：橋面鋪裝層容重=23kN/m³。其他部分=25kN/m²。（3）可變荷載：汽車荷載，公路-級（或級），人群荷載2.5kN/m²；人行道+欄桿=5kN/m²。（4）材料：主筋采用級鋼，其他用級鋼，混凝土標號C40。（5）橋梁縱斷面尺寸：標準跨徑 Lb=25m，計算跨徑L=24.5m，橋梁全長L，=24.96m（或標準跨徑 Lb=30m，計算跨徑L=29.5m，橋梁全長L，=2

4、9.96m）。3設計內(nèi)容（1）縱橫斷面設計。根據(jù)給定的基本設計資料，參考標準圖、技術規(guī)范與經(jīng)驗公式，正確擬定橋梁縱斷面和橫斷面的布置，選取恰當?shù)臉蛎驿佈b層，初步確定T形主梁、橫隔梁、橋面鋪裝層等的細部尺寸。繪制橋梁橫斷面布置圖、縱斷面布置圖，T形梁細部尺寸圖。（2）行車道板計算。確定行車道板類型，進行行車道板恒載內(nèi)力計算、活載內(nèi)力計算、作用效應組合，獲得行車道板最大設計內(nèi)力值。（3）主梁內(nèi)力計算。選取控制截面分別進行主梁恒載內(nèi)力計算、活載內(nèi)力計算，以及作用效應的組合計算（含承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩種極限狀態(tài)的作用效應組合）。其中進行主梁活載內(nèi)力計算時，荷載橫向分布系數(shù)的計算，要求根

5、據(jù)主梁空間位置及主梁間連接剛度的不同，分別對各片主梁采用杠桿原理法、偏心壓力法、修正的偏心壓力法、鉸接板法、G-M法等來計算荷載橫向分布系數(shù)，并對荷載橫向分布系數(shù)的計算結果進行匯總；隨后選取其中一種跨中荷載橫向分布系數(shù)的計算結果與杠桿原理法的計算結果進行主梁內(nèi)力作用效應的組合計算（含跨中最大彎矩值、跨中最大剪力值和支座截面的最大剪力值），形成各片主梁的內(nèi)力計算匯總表。根據(jù)內(nèi)力計算匯總表，確定主梁各截面的最不利內(nèi)力值作為設計值。（4）配置鋼筋及驗算。根據(jù)主梁跨中最大彎矩設計值，進行主梁縱向受拉鋼筋的配置；根據(jù)主梁跨中最大剪力設計值和支座截面的最大剪力設計值，進行彎起鋼筋和箍筋的配置。根據(jù)以上鋼筋

6、配置進行主梁正截面抗彎、斜截面抗剪、斜截面抗彎，和變形、裂縫的驗算，設置預拱度，保證主梁有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和耐久性。繪制跨中截面鋼筋布置圖，彎起鋼筋和箍筋布置圖。（5）板式橡膠支座設計。確定支座的平面尺寸、確定支座的高度、驗算支座的偏轉情況，驗算支座的抗滑穩(wěn)定性。六、主要參考書1.橋梁工程劉夏平主編，科學出版社，20072公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D60-2004），人民交通出版社 3公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTG D62-2004），人民交通出版社4橋梁混凝土結構設計原理計算示例黃僑，王永平編著，人民交通出版社，2006七、評價方式結合學生課程設計期間獨立完成的

7、情況、計算說明書的質(zhì)量綜合評價。八、說明本課程設計安排在橋梁工程課程講授完成后集中2周進行。條件許可也可以穿插在課程講授過程中進行，效果更好。 大綱制定者：朱玉曉 大綱審定者： 大綱批準者： 目錄裝配式鋼筋砼簡支T型梁橋設計1主梁設計3一、結構尺寸擬定3二、主梁內(nèi)力計算3（一）主梁的荷載彎矩橫向分布系數(shù)3（二）、內(nèi)力計算101恒載內(nèi)力102、活載內(nèi)力計算11三、截面設計、配筋與驗算。161） 截面設計162） 截面復核174）跨中截面的縱向受拉鋼筋計算185）腹筋設計18（4）箍筋設計19（5）彎起鋼筋及斜筋設計20（6）斜截面抗剪承載力的復核。24四、裂縫寬度驗算25五、變形驗算26六、橫梁

8、的計算271.橫隔梁彎矩計算272. 橫隔梁截面配筋與驗算29七、支座（局部承壓）計算31八、行車道板計算32九、橋型總體布置圖和主梁鋼筋構造圖.裝配式鋼筋砼簡支T型梁橋設計一、課題與設計資料（一）設計資料1、裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋設計（1）橋面凈空 凈7+2×0.75m人行道（二）設計荷載（雙學號）公路I級和人群荷載標準值為3（三）主梁跨徑和全長標準跨徑：16.00 (墩中心距離)；計算跨徑：15.50 (支座中心距離)；主梁全長：15.96 (主梁預制長度)。（四）材料鋼筋：主鋼筋采用HRB335，其它用鋼筋采用R235混凝土：（雙學號）C30（五）縫寬度限值：類環(huán)境（允許

9、裂縫寬度0.02mm）。（六）設計依據(jù)公路橋涵設計通甩規(guī)范（JTGD602004）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范（JTGD622004）（七）參考資料 橋梁工程，姚玲森主編，人民交通出版社，北京。 橋梁計算示例集混凝土簡支梁（板）橋，易建國主編，人民交通出版社，北京。 結構設計原理，沈浦生主編。（8）橋位斷面見附件。二、任務與要求1、結構尺寸擬定；2、主梁內(nèi)力計算；3、主梁正截面、斜截面設計與復核，以及全梁承載能力校核；4、局部承壓的計算；5、鋼筋混凝土受彎構件的變形與裂縫計算；6、繪制橋型總體布置圖和主梁鋼筋構造圖；7、總說明書（包括文件裝訂）。主梁設計一、結構尺寸擬定主梁截面尺寸

10、：根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTGD60-2004），梁的高跨比的經(jīng)濟范圍在1/11到1/16之間，此設計中標準跨徑為25m，擬定采用的梁高為1.60m，翼板寬1.7m，腹板寬0.18m。 主梁間距和主梁片數(shù)：橋面凈空：凈9+2×1.0m人行道，采用7片T型主梁標準設計，主梁間距為1.70m。 二、行車道板計算計算如圖所示的T梁翼板，荷載為公路一級，橋面鋪裝為9cm（計算行車道板安全考慮）的瀝青混凝土和8cm的C40混凝土墊層。1.恒載及其內(nèi)力（1）每延米板上的恒載g：瀝青混凝土面層及C40混凝土墊層T梁翼板自重合計：（2） 每延米寬板條的恒載內(nèi)力彎矩剪力2. 車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力將車

11、的后輪置于圖中位置，后軸作用力為P=140kN,輪壓分布寬度如圖所示。對于車輪荷載中后輪的著地長度為，寬度為，則有：荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：單個車輪：兩個車輪：沖擊系數(shù)作用于每米寬板條上的彎矩為：兩個車輪：單個車輪：作用于每米寬板條上的剪力為：3. 荷載組合恒+汽：基本組合：所以，行車道板的設計內(nèi)力為： 4.配筋I類環(huán)境，取r0=1.0 C40混凝土：fcd=18.4MPa ftd=1.65MPa b=0.56HRB335中：fsd=280MPa(1)求混凝土相對受壓區(qū)高度x懸臂根部高度h=16cm,凈保護層厚度2cm,取14鋼筋有效高度h0=h-a-d/2=0.13 按（D62）5.

12、2.2條： r0Mdfcdbx(h0-x/2) 故x=0.0156m取為0.016m<b h0=0.560.133=0.074m(2) 求鋼筋面積AS按（D62）5.2.2條：fsdAS=fcdbx 故AS=1.05=10.5(3) 配筋 取14鋼筋，按間距14cm配置，每米板寬配筋為AS=10.77>10.5(4) 尺寸驗算：按（D62）5.2.9條抗剪上限值：按（D62）5.2.10條抗剪上限值： 由上式可知可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅須按第9.3.13條構造要求配置箍筋，取分布鋼筋10 25(5)承載力驗算： fsdAS=fcdbx 得x=0.0164m Md=fcdb

13、x(h0-x/2)Md=18.4 滿足要求二、主梁內(nèi)力計算（一）主梁的荷載彎矩橫向分布系數(shù)1.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按GM法）（1）主梁的抗彎及抗扭慣矩 求主梁截面的重心位置（下圖單位：cm） 平均板厚 T形截面抗矩慣扭近似等于各個矩形截面的抗扭慣矩之和，即： 式中：為矩形截面抗扭剛度系數(shù)； 為相應各矩形的寬度與厚度。查表可知： 故 單位抗彎及抗扭慣矩： （2）橫隔梁抗彎及抗扭慣矩 翼板有效寬度計算（圖如下）：橫隔梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即： 根據(jù)理論分析結果，值可按之比值由表可查計算得：，所以： 求橫隔梁截面重心位置： 橫隔梁的抗彎和抗扭慣矩： ，查表得，但由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭

14、慣矩只有獨立寬扁板者的一半，可??；，查表得利用內(nèi)插值法求得：故 單位抗彎及抗扭慣矩： (3)計算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù)： 式中：橋?qū)挼囊话耄?計算跨徑。 按規(guī)定第2.1.3條，取G=0.43E，則： （4）計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標 已知，查GM圖表，可查得下表數(shù)值：梁位荷 載 位 置b0K100.920.951001.051.081.051.000.950.92b/41.081.091.11.111.060.990.920.840.79b/21.290 1.260 1.210 1.110 1.000 0.900 0.810 0.720 0.660 b3/41.560 1.430 1.260

15、1.090 0.960 0.830 0.730 0.660 0.580 b1.970 1.530 1.300 1.080 0.910 0.790 0.660 0.570 0.480 K000.750.890.990 1.141.211.140.990 0.890.75b/41.530 1.430 1.320 1.260 1.120 0.890 0.620 0.350 0.100 b/22.890 2.100 1.760 1.390 1.000 0.630 0.230 -0.170 -0.560 b3/43.360 2.760 2.110 1.480 0.890 0.380 -0.180 -0.

16、580 -1.060 b4.400 3.500 2.400 1.560 0.630 0.120 -0.560 -1.070 -1.690 用內(nèi)插法求得各梁位處值（如下圖）：1號、5號梁：2號、4號梁：3號梁：列表計算各梁的橫向分布影響坐標值（如下表）：梁號計算式荷載位置b011.642 1.450 1.268 1.088 0.950 0.822 0.716 0.642 0.560 3.568 2.908 2.168 1.496 0.838 0.328 -0.256 -0.678 -1.186 -1.926 -1.458 -0.900 -0.408 0.112 0.494 0.972 1.320

17、 1.746 -0.412 -0.312 -0.193 -0.087 0.024 0.106 0.208 0.282 0.374 3.156 2.596 1.975 1.409 0.862 0.434 -0.048 -0.396 -0.812 0.631 0.519 0.395 0.282 0.172 0.087 -0.010 -0.079 -0.162 21.206 1.192 1.166 1.110 1.024 0.936 0.854 0.768 0.712 2.346 1.832 1.584 1.338 1.048 0.734 0.386 0.038 -0.296 -1.140 -0.6

18、40 -0.418 -0.228 -0.024 0.202 0.468 0.730 1.008 -0.244 -0.137 -0.089 -0.049 -0.005 0.043 0.100 0.156 0.216 2.102 1.695 1.495 1.289 1.043 0.777 0.486 0.194 -0.080 0.420 0.339 0.299 0.258 0.209 0.155 0.097 0.039 -0.016 30.920 0.950 1.000 1.050 1.080 1.050 1.000 0.950 0.920 0.750 0.890 0.990 1.140 1.21

19、0 1.140 0.990 0.890 0.750 0.170 0.060 0.010 -0.090 -0.130 -0.090 0.010 0.060 0.170 0.036 0.013 0.002 -0.019 -0.028 -0.019 0.002 0.013 0.036 0.786 0.903 0.992 1.121 1.182 1.121 0.992 0.903 0.786 0.157 0.181 0.198 0.224 0.236 0.224 0.198 0.181 0.157 （5）繪制橫向分布影響線（如下圖），求橫向分布系數(shù)。1.按公路-級和人群荷載標準值設計，計算各梁的橫向分

20、布系數(shù)：汽車荷載：1號梁 2號梁 3號梁 人群荷載： 1號梁 2號梁 3號梁 2.梁端剪力橫向分布系數(shù)計算（按杠桿法）汽車荷載：（如下圖）公路級 m1汽´=1/20.875=0.438 m2汽´=1/21.000=0.500 m3汽´=1/2（0.938+0.250）=0.594人群荷載 m1人´=1.422 m2人´=-0.422 m3人´=0人群荷載：（如圖）（二）、內(nèi)力計算1恒載內(nèi)力(1)恒載：假定橋面構造各部分重量平均分配給各土梁承擔，計算如下。主梁：橫隔梁：對于邊主梁： 對于中主梁： 橋面鋪裝層：瀝青混凝土：0.02

21、5;1.6×23=0.74（KN/m）混凝土墊層（取平均厚9cm）：0.09×1.6×24=3.46（KN/m）所以作用于邊主梁的全部恒載g為：g=8.86+0.59+4.2=13.65KN/m)作用于中主梁的恒載強度為：=8.86+1.18+4.2=14.24(KN/m)2、恒載內(nèi)力 計算邊主梁彎矩和剪力，有： 邊主梁恒載內(nèi)力 內(nèi)力截面位置x剪力Q（KN）彎矩M（KNm）X=0105.8 0X=l/413.65/2×(15.515.5/2)=52.913.65×15.5/8×(15.515.5/4)=307.4X=l/2013.65

22、×15.5/4×(15.515.5/2)=409.9中主梁恒載內(nèi)力 內(nèi)力截面位置x剪力Q（KN）彎矩M（KNm）X=0110.40X=l/414.58/2×(15.515.5/2)=55.214.58×15.5/8×(15.515.5/4)=320.7X=l/2014.58×15.5/4×(15.515.5/2)=427.62、活載內(nèi)力計算（1）荷載橫向分布系數(shù)匯總梁號荷載位置公路級人群荷載備注邊主梁跨中 支點0.4940.4380.6171.422G-M法計算杠桿法計算中主梁2跨中支點0.4650.5000.410-0.4

23、22G-M法計算杠桿法計算中主梁3跨中支點0.4180.5940.3200G-M法計算杠桿法計算（2）計算邊主梁公路級荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。簡支梁的基頻： 式中：結構的計算跨徑，=15.5m E混凝土彈性模量，E=3.0× 結構跨中截面的慣矩，=0.0415 結構跨中處單位長度質(zhì)量（=G/g），=13.65×9.81=1. 39×將以上數(shù)值代入公式，可得：=6.187Hz根據(jù)公路橋涵設計通用規(guī)范（JTG D602004），當1.5Hzf14Hz時，則可得： =1，雙車道不折減。公路級車道荷載的值和值按公路I級相應值=10.5KN/m，=180（1+）=22

24、2KN。 跨中：=1/8×15.5×15.5=30 y=l/4=3.8751/4跨：=3×15.5×15.5/32=22.5 y=l/16=0.97故得： =1.306×1×0.494×（10.5×30+222×3.875） =758.23KN m =1.306×1×0.494×（10.5×22.5+222×0.97） =291.35KN m (3)計算邊主梁人群荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =0.617×（3×0.75）×

25、30=41.65KN m =0.617×（3×0.75）×22.5=31.24KN m（4）計算中主梁2公路級荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =1.306×1×0.465×（10.5×30+222×3.875）=713.72KN m =1.306×1×0.465×（10.5×22.5+222×0.97）=274.25KN m（5）計算中主梁2人群荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =0.410×（3×0.75）×30=27.67KN m =

26、0.410×（3×0.75）×22.5=20.75 KN m（6）計算中主梁3人群荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =1.306×1×0.418×（10.5×30+222×3.875）=641.57KN m =1.306×1×0.418×（10.5×22.5+222×0.97）=246.52KN m（7）計算中主梁3人群荷載的跨中彎矩和l/4處彎矩。 =0.32×（3×0.75）×30=21.6KN m =32（3×0.75）&

27、#215;22.5=16.2KN m彎矩組合表（單位：KN·m）梁號內(nèi)力恒載人群汽車1.2恒+1.4（汽+人）1409.9 41.65758.231621.71 307.431.24291.35820.51 2427.627.67713.721551.07 320.720.75274.25797.84 3427.621.6641.571441.56 320.716.2246.52752.65 (8)計算邊主梁、中主梁2、中主梁3跨中截面車道活載的最大剪力鑒于跨中剪力的影響線的較大坐標位于跨中部分，故采用全跨統(tǒng)一的荷載橫向分布系數(shù)來計算的影響線面積： =1/2×1/2

28、5;15.5×0.5=1.938邊主梁： =1.306×1×0.494×（10.5×1.938+1.2×222×0.5）=99.06KN中主梁2： =1.306×1×0.465×（10.5×1.938+1.2×222×0.5）=93.24KN中主梁3： =1.306×1×0.418×（10.5×1.938+1.2×222×0.5）=83.82KN（9）計算邊主梁、中主梁2、中主梁3跨中截面人群荷載最大剪力邊

29、主梁： =0.617×（3×0.75）×1.938=2.69KN中主梁2： =0.410×（3×0.75）×1.938=1.78KN中主梁3： =0.320×（3×0.75）×1.938=1.39KN （10）計算邊主梁、中主梁2、中主梁3支點截面車道荷載最大剪力 作荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨方向的變化圖和支點剪力影響線。 橫向分布系數(shù)變化區(qū)域段長度： a=1/2×15.53.85=3.9m 對應于支點剪力影響線的荷載布置，如圖所示： 影響線的面積為： =1/2×15.5×1=7

30、.75m 因此按下列式子計算： 邊主梁： =1.306×1×0.494（10.5×7.75+1.2×222×1）+ =224.37KN+中主梁2： =1.306×1×0.465（10.5×7.75+1.2×222×1）+ =211.2KN+中主梁3： =1.306×1×0.418（10.5×7.75+1.2×222×1）+=189.85KN+附加三角形荷載重心處的影響線坐標為： ，且因此，按下列式子計算： 邊主梁： =-20.86 KN中主梁2：

31、 =13.03KN中主梁3： =65.54KN故公路級荷載的支點剪力為：邊主梁： =224.37-20.86=203.51KN中主梁2：=211.2+13.03=224.23KN中主梁2：=189.85+65.54=255.39KN（11）計算邊主梁、中主梁2、中主梁3支點截面人群荷載的最大剪力為: 根據(jù)人群荷載的橫向分布系數(shù)可得人群荷載的支點剪力為：邊主梁： =0.617×（3×0.75）×7.75+3.9/2(1.422-0.617) ×（3×0.75）×0.916=13.99KN中主梁2： =0.410×（3×

32、;0.75）×7.75+3.9/2(0.42-0.37) ×（3×0.75）×0.916=3.80KN中主梁3： =0.32×（3×0.75）×7.75+3.9/2(00.342 )×（3×0.75）×0.916=4.29KN 剪力組合值（單位：KN）梁號內(nèi)力恒載人群汽車1.2恒+1.4（汽+人）1105.813.99203.51415.64 02.6999.06144.00 2110.43.8224.23448.89 01.7893.2136.49 3110.44.29255.39491.97

33、 01.3983.82117.35 三、截面設計、配筋與驗算。由附表查得=13.8MPa，=1.39MPa，=280MPa，=0.56，=1.0彎矩計算值M=Md=1621KN m=(80+140)/2=110mm1） 截面設計采用焊接鋼筋骨架，故可設，則截面有效高度。翼緣的有效寬度為：按計算跨度按翼緣厚度（1） 判定T形截面類型 所以是第一類截面。（2）求受壓區(qū)高度，可得整理后，可得出合適解為 （2） 求受拉鋼筋面積將代入方程，可得選擇鋼筋為，截面面積。鋼筋疊高度為6層，布置如圖?；炷帘Ｗo層厚度去30mm>d=28mm及附表中規(guī)定的30mm，鋼筋間橫向凈距：故滿足構造要求。2） 截面

34、復核已設計的受拉鋼筋中的面積為，。由布置圖可以求得，即則實際有效高度。（1） 判斷T形截面的類型由于，故為第一類T形截面。（2） 求受壓區(qū)高度x，即（3） 正截面抗彎承載力，求得正截面抗彎承載力為 又，故截面復核滿足要求。3）已知設計數(shù)據(jù)及要求梁體采用C30混凝土，軸心抗壓強度設計值，軸心抗拉強度設計值。主筋采用HRB335鋼筋，抗拉強度設計值；箍筋采用R235鋼筋，直徑8mm，抗拉強度設計值。取.0簡支梁控制截面的彎矩組合設計值和剪力組合設計值為跨中截面l/4跨截面支點截面要求確定縱向受拉鋼筋數(shù)量和進行腹筋設計。4）跨中截面的縱向受拉鋼筋計算由前面的計算可知：跨中截面主筋為，焊接骨架的鋼筋層

35、數(shù)為6層，縱向鋼筋面積，截面有效高度，抗彎承載力。5）腹筋設計（1）截面尺寸檢查根據(jù)構造要求，梁最底層鋼筋通過支座截面，支點截面有效高度為截面尺寸符合設計要求。（3） 檢查是否需要根據(jù)計算配置箍筋跨中段截面：支點截面：<<故可在梁全跨范圍內(nèi)按構造配置箍筋。（4） 計算剪力圖分配根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，在支座中心線向跨徑長度方向不小于1倍梁高h=1100mm范圍內(nèi)，箍筋的間距最大為100mm。距支座中心線為h/2處的計算剪力值（）由剪力包絡圖按比例求得，為 =464.05KN其中應由混凝土和箍筋承擔的剪力計算值至少為0.6=278.34KN；應由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔的剪力計算值最多為0

36、.4=185.62KN，設置彎起鋼筋區(qū)段長度為 （4）箍筋設計 采用直徑為8mm的雙肢箍，箍筋截面面積=2×50.3=100.6 在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距離布置。為了計算簡便，斜截面內(nèi)縱筋配筋率及截面有效高度可近似按支座截面和跨中截面的平均取用，計算如下： 跨中截面 =3.4>2.5，取=2.5，=990mm 支點截面 =0.65，=1054則平均值分別為P=（2.5+0.65）/2=1.57 =（990+1054）/2=1022mm箍筋間距 =187mm確定箍筋間距的設計值尚應考慮公路交規(guī)的構造要求。若箍筋間距計算值去=180mm1/2h=550及400m

37、m，是滿足規(guī)范要求的。而且箍筋配筋率。綜上可知，符合規(guī)范要求。在支座中心向跨徑長度方向的1100mm范圍內(nèi)，設計箍筋間距=100mm，爾后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取=180mm。（5）彎起鋼筋及斜筋設計設采用架立鋼筋為，鋼筋中心至梁受壓翼板上邊緣距離。彎起鋼筋的彎起角度為，現(xiàn)彎起N1N5鋼筋，計算如下：簡支梁的第一排彎起鋼筋的末端彎折點應位于支座中心的截面處。這時為彎起鋼筋的彎起角度為，則第一排彎筋（2N5）的彎起點1距支座中心距離為939mm。彎筋與梁縱軸線交點距支座中心距離為。對于第二排彎起鋼筋，可得到：彎筋（2N4）的彎起點2距支座中心距離為。分配給第二排彎起鋼筋的計算剪力值，由比例可求

38、出：，求得所需提供的彎起鋼筋截面積（）為第二排彎筋與梁縱軸線交點距支座中心距離為 同理可以算出其他排鋼筋的數(shù)據(jù)。彎起鋼筋計算表彎起點12345939907876852830距支座中心距離9391846272235744404分配的計算剪力值185.6 168.2 143.58 88.07 49.81 需要的彎筋面積1250 1133 967 593 335 可提供的彎筋面積1609(228)1609(228)1609(228)628(220)628(220)彎筋與梁軸交點到支座中心的距離4661405231331924405按照計算剪力初步布置彎起鋼筋和彎矩包絡圖如下：各排彎起鋼筋彎起后，相應

39、正截面抗彎承載力計算如下表鋼筋彎起后相應各正截面抗彎承載能力梁區(qū)段截面縱筋有效高度T形截面類型受壓區(qū)高度抗彎承載力支座中心-1點1054第一類17 360.6 1點-2點1038第一類34 704.5 2點-3點1023第一類51 1031.6 3點-4點1007第一類68 1342.1 4點到5點998 第一類76 1493.4 5點-跨中990第一類85 1640.3 將表中的正截面抗彎承載力在圖上用各平行直線表示出來，它們與彎矩包絡圖的交點分別為i、j、.、q，以各值可求得i、j、.、q到跨中截面距離x值。現(xiàn)在以圖中所示彎起鋼筋的彎起點初步位置來逐個檢查是否滿足規(guī)范要求。第一排彎起鋼筋（

40、2N5）其充分利用點“m”的橫坐標x=5827mm，而2N5的彎起點1的橫坐標，說明1點位于m點左邊，且，其不需要點n的橫坐標x=6834mm，而2N5鋼筋與梁中軸線交點1'的橫坐標滿足要求。第二排彎起鋼筋（2N4）其充分利用點“l(fā)”的橫坐標x=4673mm，而2N4的彎起點2的橫坐標>x=4673mm，且，其不需要點m的橫坐標x=5827mm，而2N4鋼筋與梁中軸線交點2'的橫坐標滿足要求。第三排彎起鋼筋（2N3）其充分利用點“k”的橫坐標x=3215mm，而2N3的彎起點3的橫坐標，且，其不需要點l的橫坐標x=4673mm，而2N3鋼筋與梁中軸線交點3'的橫坐

41、標滿足要求。第四排彎起鋼筋（2N2）其充分利用點“j”的橫坐標x=2175mm，而2N2的彎起點4的橫坐標，且，其不需要點k的橫坐標x=3215mm，而2N2鋼筋與梁中軸線交點4'的橫坐標滿足要求。第五排彎起鋼筋（2N1）其充分利用點“i”的橫坐標x=0mm，而2N1的彎起點5的橫坐標，且，其不需要點i的橫坐標x=0mm，而2N1鋼筋與梁中軸線交點5'的橫坐標滿足要求。由上述檢查結果可知圖中所示彎起鋼筋彎起點初步位置滿足要求。由包絡圖可以看出形成的抵抗彎矩圖遠大于彎矩包絡圖，所以可以進一步調(diào)整鋼筋的彎起點位置，在滿足規(guī)范的前提下，使抵抗彎矩圖接近彎矩包絡圖，在彎起鋼筋間增加直徑

42、為16mm的斜筋，下圖為調(diào)整后的鋼筋布置圖。梁彎起鋼筋和斜筋設計布置圖（尺寸單位：cm）（6）斜截面抗剪承載力的復核。復核距支座中心處為h/2處斜截面抗剪承載力。1） 選定斜截面的頂端位置距支座中心為h/2處截面的橫坐標為x1=7750-550=7200mm，正截面的有效高度。取斜截面投影長，則可做出斜截面頂端的位置。其橫坐標x=7200-1054=6146mm。2） 斜截面抗剪承載力的復核此處正截面上的剪力及相應的彎矩計算如下：此處正截面有效高度（主筋為），則實際廣義的剪跨比m及斜截面投影長度c分別為 斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有，相應的主筋配筋率p為箍筋配筋率與斜截面相交的彎起鋼筋有2N5、2N4，斜筋有2N7。按公式算出此斜截面抗剪承載力為。故斜截面抗剪承載能力符合要求。其余截面用類似的方法驗算，得下表：從表中可以看出，每個斜截面的抗剪承載力都符合要求。斜截面Xixmcp1720010546146419.98 601.55 1.0381.4 0.859 0.65 0.31%430.19 2681110385773403.23 721.54 1.0381.7 1.074 0.66 0.31%489.88 3590410234881363.17 978.02 1.0232.6 1.616 0.67 0.31%489.82 4502810074021324.56 1184.