污水處理廠頂管施工方案精編版

1、一、編制依據(jù)(1)北塘污水處理廠配套工程施工二標段中標通知書、施工圖紙、合同協(xié)議書。(2) 根據(jù)工程特點、施工現(xiàn)場實際情況、施工環(huán)境、施工條件和自然條件的分析。(3) 現(xiàn)行的設計規(guī)范、施工規(guī)范、驗收標準及國家、部委及天津市頒發(fā)的其它規(guī)范和標準。主要有：工程測量規(guī)范 (CB50026-2007)城市道路工程施工與質量驗收規(guī)范(CJJ 1-2008)天津市市政工程施工技術規(guī)范( 排水工程部分 ) (J10407-2004)城市排水工程質量檢驗標準(DB29-52-2003)給水排水管道工程施工及驗收規(guī)范 GB50268-97 泥水平衡頂管掘進機作業(yè)指導書 Z/GJS011-2001 建筑施工安全檢

2、查標準 (JGJ 59-1999)施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范(JGJ46-2005)用電安全導則 (GB/T13869-2008)國家、部委和地方政府頒布的與本工程相關的技術規(guī)范及檢驗評定標準。本工程項目專用技術規(guī)范中所列承包商應遵守的其他技術標準和規(guī)范、其他適用規(guī)范、規(guī)程、規(guī)定等。本企業(yè)頒發(fā) ISO9001 企業(yè)質量標準文件及標準化現(xiàn)場施工管理的有關細則。二、工程概況北塘污水處理廠配套工程施工二標段， 規(guī)劃為城市次干路， 起自現(xiàn)狀新河干渠以西約 290m處，止于現(xiàn)狀塘漢路，紅線寬度為 30-40m，全長約 2406.074m，樁號為 K0+440-K2+846.074, 道路面積約為7.5

3、 萬 m2，北塘污水處理廠進水管道，最大管徑為 2.4 米，管道總長為 1270 米。污水管道 WD-11WD-15井段管徑為 d2400mm，總長 286 米。 WD-11WD-15排水管原地面高程為 2.290 米 2.950 米，流水面高程 -4.347 米 -4.490 米。槽深由 6.867 米 7.670 米不等。三、施工部署1、頂管機型及配套設備(1) 頂管機機型根據(jù)頂進沿線的地質條件及以往同類工程的施工經驗，為保證道路安全和工程進度及頂管質量，本工程選用DN2200、DN2400泥水平衡頂管掘進機。泥水平衡掘進機依靠機頭前端的刀盤切削土體，通過泥水攪拌倉， 把切削的土體攪拌成泥

4、漿，利用給排水循環(huán)系統(tǒng)，把泥漿輸送到地面泥漿罐內。隨著泥漿的抽出，隨著頂進。通過控制頂進速度和土壓來保持土體的穩(wěn)定。(2) 主要施工機械設備配備計劃序號機械設備名稱型號數(shù) 量1泥水平衡掘進機DN2200、 DN2400各 2 臺2液壓千斤頂200t16 臺3液壓站31.5MPa4 臺4頂鐵DN2200 、 DN2400各 2 套5吊車50 T4 輛6發(fā)電機120KW4 臺2、施工布置圖（見附圖一）及工作坑布置圖WD15#副坑WD14#主坑W D 13# 副坑W D 12 '#副坑W D 13# 副坑WD12# 主坑W D 11# 主坑W D 11# 副坑WD10# 主坑W D 9# 副

5、坑W D 9# 副坑W D 8# 主坑W D 7# 副坑W D 7# 副坑W D 6# 主坑W D 5# 副坑WD5#副坑W D 4# 主坑W D 3# 副坑WD1#副坑W D 2# 主坑W D 3# 副坑工作坑布置圖3、施工總流程放樣、復核工作坑、接收坑施工頂管機進洞進洞密封器安裝送排泥泵開啟機頭刀盤運轉頂進出土泥水分離主頂推進到位棄土出運回縮主頂拆除管內管線砼管節(jié)安裝安裝管內管線出洞密封器安裝頂管機出洞頂管機轉場工作坑、接收坑回填全線復核、竣工驗收四、施工方法1、放樣及復核根據(jù)提供的測量基準點，按設計圖紙要求進行工作坑及管軸線的放樣工作，放出頂管起點及終點的位置及頂進的高程，建立測量控制點

6、，并保護好控制點。、控制測量平面控制測量：利用設計勘測部門的點位精度較高的導線點為起始控制點，沿管路主線走向布設附合導線， 并在結構施工范圍內加設控制點位布設三角控制網，從而建立本標段的平面測量控制網。埋設點位采用砼澆注，避免遭受破壞。采用全站儀進行外業(yè)測量，并對成果運用坐標法進行點位平差。高程控制測量： 按線路走向布設附合水準線路，按照四等水準測量要求進行施測。把地面上建立的測量控制網引至工作井內，并建立相應的地面控制點， 便于頂進施工時復測。、放樣測量采用極坐標法進行放樣測量，具體實施過程為：利用偏角法和支距法的計算公式，根據(jù)線路要素點的坐標值， 計算出所需放樣的坐標數(shù)據(jù)。在平面控制點上支

7、設全站儀，后視另一控制點，將測站點、后視點、放樣點的坐標數(shù)據(jù)輸入全站儀，然后放樣所需點位。工作坑內精確測放軸線。測量管理工作施工現(xiàn)場必須堅持數(shù)據(jù)對算，施測點位必須復測。項目部放樣點位必須上報監(jiān)理工程師，經監(jiān)理測量工程師復合后， 方可投入使用。2、對支撐和周邊環(huán)境的監(jiān)測、地面沉降監(jiān)控施工前，以精度指標較高的全站儀或電子經緯儀對設計圖紙?zhí)峁┑目刂茦饵c和控制樁等進行復測、校核，定出管線中線、起止位置和范圍的精確位置，同時根據(jù)施工需要布置施工平面控制網，測出原始地面高程數(shù)據(jù)。 具體測量時， 在地面上每 20m布置一個量測斷面，每35m埋設一個測點；每次量測完后，及時對量測數(shù)據(jù)進行回歸分析和信息反饋，指

8、導施工，以便及時采取措施， 將地面沉降在最小范圍內。、工作坑傾斜監(jiān)控、工作坑傾斜監(jiān)控在施工地段每個工作坑密布 2 個監(jiān)測點，加強觀測，每天各觀測一次并報監(jiān)理及項目部。（2）高程控制測量以精密水準儀、 光電測距儀、經檢定過的銦鋼尺對圖紙?zhí)峁┑母叱炭刂泣c和控制樁進行復測， 測定施工控制高程， 結合平面控制網的位置測設施工高程控制網，沿線的建筑物上布置觀測點。 具體量測時，采用精密水準儀和銦鋼塔尺量測。通過量測判斷工作坑周邊的變形情況，工作坑沉降點的埋設根據(jù)現(xiàn)場情況進行布設。每次量測完后，及時對量測數(shù)據(jù)進行回歸分析和信息反饋，指導施工，以便及時采取措施，保證工作坑安全。（ 3）監(jiān)測方法通過對工作坑的

9、觀測， 目的在于能在施工中及時掌握施工過程中工作坑周圍的沉降與傾斜變形， 從而根據(jù)觀測數(shù)據(jù)確保施工安全。在監(jiān)測點的布設上， 可根據(jù)現(xiàn)場通視情條件的優(yōu)劣， 連接工作基點 （或基準點） 與觀測點相對網可以布設成單線路或雙線路。監(jiān)測組織與管理監(jiān)控程序根據(jù)施工管道所處的地質狀況，開挖斷面及施工方法等以及有關規(guī)范要求，研究制定該項目量測的方案， 在報經監(jiān)理工程師同意后， 按方案要求布設監(jiān)測點位。按規(guī)定測取監(jiān)測點的初始數(shù)據(jù)， 并依據(jù)制訂的量測頻率定期進行觀測， 做好記錄，根據(jù)其時態(tài)曲線以指導施工。根據(jù)時態(tài)的曲線的變化情況， 及時進一步進行觀測數(shù)據(jù)處理，并對處理后的數(shù)據(jù)或圖形成果進行點位穩(wěn)定性變形分析，確定

10、工程施工的安全程序， 決定是否采取相應的防護措施。施工監(jiān)測組織機構為了更好地做好施工監(jiān)測工作，我單位選調 2 名具有豐富施工、監(jiān)測經驗的專業(yè)監(jiān)測技術人員投入監(jiān)測， 負責地面、地下的日常監(jiān)測工作及量測資料的分析整理工作。監(jiān)控程序為加強日常的工程施工管理，隨時掌握施工，必須建立施工監(jiān)測的程序，做到及時調整施工步驟乃至施工方法，確保地面沉降值、 水位變化值等在允許范圍內波動，要求在施工中進行程序化管理以確保施工質量。程序化施工及控制制圖施工準備測點布置工程施工項總監(jiān)施工監(jiān)測目工測經程人理師員監(jiān)測數(shù)據(jù)處理制定對策下一環(huán)節(jié)施工監(jiān)控設備（施工監(jiān)測設備詳見表 6-1 ）施工監(jiān)測設備表表 6-1序號名稱數(shù)量規(guī)

11、格性能指標1精密水準儀2NA200-2全自動電子精密 0.1mm2測斜儀1SINCO垂直精密 0.01mm，側身 50mm以內3電測水位儀1監(jiān)測數(shù)據(jù)分析和反饋管理由專業(yè)監(jiān)測工程師及時整理分析監(jiān)測數(shù)據(jù)， 進行分析診斷，將實測值與允許值進比較，及時繪制各種變形 時間關系曲線，預測變形發(fā)展趨向，及時向項目總工程師及監(jiān)理工程師匯報， 項目經理部根據(jù)監(jiān)測結果及時調整施工步驟及采取相應的技術措施。 監(jiān)控量測信息反饋程序在測得足夠數(shù)據(jù)后， 要及時將量測數(shù)據(jù)繪制理工程師對監(jiān)測工作的監(jiān)督和指導， 工程施工完成后， 根據(jù)監(jiān)測資料成散點圖，然后根據(jù)散點圖得分布形狀，選擇合適得函數(shù)，對量測結果進行回歸分析，即可求得時

12、態(tài)曲線。由回歸曲線可以預測該測點可能出現(xiàn)得最大位移值或應力值，預測結構或建筑物得穩(wěn)定狀態(tài)。根據(jù)以往的量測結果，回歸分析采用的回歸函數(shù)有：-B/tU=Alg(1+t)+BU=t/(A+Bt)U=Ae回歸分析時態(tài)曲線示意圖U=A/1/(1+Bt 0) 2-1/(1+Bt)2U=Alg(B+t)/(B+t0)以上各式中：U位移值（或應力值）A、B回歸函數(shù)t測點的觀測時間為及時進行量測數(shù)據(jù)的分析和信息反饋，做到信息化施工， 全部量測數(shù)據(jù)均用計算機處理，每次監(jiān)控測必須有結果，填寫日報表，并按期向施工監(jiān)理、設計單位和業(yè)主提交監(jiān)測月報表，并附相應的測點位移（應力）的時態(tài)曲線。對施工情況進行分析并提出相應的施

13、工決策。其監(jiān)控量測反饋程序如下圖：量測結果繼續(xù)施工位移（應力）是否超 過 相 應 的 規(guī) 定綜合評價采取特殊措施處理值暫停施工對支撐和周邊環(huán)境的監(jiān)測由于改變路由， 并根據(jù)現(xiàn)場工作坑全部處于魚塘內的情況，為了組織施工臨時路需在原計劃臨時路基礎上延長350m，路寬 8m，其結構為 60cm山皮土 +40cm（ 5%）灰土。確保結構的安全，在坑槽的整個開挖施工中，要緊跟每層開挖、支撐進展，對地下的圍護結構的變化和地層移動沉降進行監(jiān)測。加強基坑開挖和降水時的環(huán)境監(jiān)測，監(jiān)測資料及時報送降水項目部，繪制相關的圖表，曲線，以調整降水運行，發(fā)現(xiàn)問題及時調整抽水井及抽水數(shù)量，指導降水運行和開挖施工。3、頂管施工

14、驗算、工作坑尺寸計算:主頂坑長度=管子頂進后尾端壓在導軌上最小長度0.8 米+管節(jié)長度2.5米+千斤頂長度2.5 米+后座和頂鐵厚度及安裝富余量1.6 米 =7.4米，基坑長度取8米；基坑寬度為：管道外徑2.88 米+工作面1.2 米*2=5.28米，取坑寬6 米；井深按最深井位計算=管頂覆土4.82 米+管壁厚度0.24*2米+管徑2.40米+現(xiàn)澆井底板厚度0.3 米 +井碎石墊層厚度0.1 米=8.1米。接受坑長度=機頭長度4 米+兩側工作面1 米*2=6米；寬度6 米按現(xiàn)澆井尺寸考慮；深度按最深井計算8.1m。、基坑支撐計算根據(jù)相關地質資料， =18.3KN/m3 ，?=10.4

15、76;， c=15.2KPa。3采用工 36B 型工字鋼，截面模量W=919cm，允許應力 =117.5MPa。按等彎矩布置確定各層支撐的間距，則板樁頂部懸臂端的最大允許跨度，由下列公式可得： h=(1/ Ka× 6× ×W)1/3 =74.11cm=0.74m。用盾恩近似法計算板樁入土深度。主動土壓力系數(shù)： K a tg 2 450.692被動土壓力系數(shù)： K P tg 2 451.442可知 MR的斜率：Kn=(Kp-Ka)=18.3 ×(1.44-0.69)=13.725E1=MQ=KaH=0.69×18.3 ×8.1=102.

16、2787KN/m2板樁上的荷載一半傳至D 點，另一半由坑底土壓力承受，由下式確定：1/2××Ka×H（L5+x）=1/2 ××(Kp-Ka)× x 2解得 x=0.89m則板樁的總長度至少為L=8.1+0.89=8.99m 時，滿足最小入土深度要求。具體施工過程，采用工36B 型工字鋼，長度 12 米，入土深度 3.9 米。、支撐結構內力驗算主動土壓力：Pa1H 2 K a2cH K a2 × 0.69-2 × 15.2 × 8.1 ×2=1/2 × 18.3 × 8.10.

17、69 =254.9被動土壓力：Pp1H 2 K p2cHK p1/ 2 =1/2 × 18.3 × 8.1× 8.1 × 1.44+2 × 15.2 × 1.22× 8.1=490.4最后一部支撐支在距管頂0.6m 的地方， I36B 工字鋼所承受的最大剪應力*Qmax Sz maxQmaxmaxI xdI xd*Sz maxI x30.6cm,*Szmaxd=12.5mm，經計算 max26.8MPaM max79.6MPaI36B 工字鋼所承受的最大正應力：W經過計算可知此支撐結構是安全的。、頂力計算：、計算參數(shù)本次頂管

18、施工單次頂進距離分別為D2400長度 171 米、D2200長度為 195 米，則主頂油缸頂管計算長度分別為 D2400長度 171 米、D2200長度為 195 米，管道直徑分別為 D2400直徑 2.4 米、D2200直徑 2.2 米，壁厚分別為 D2400壁厚 0.24 米、D2200壁厚 0.22 米，頂管施工所用的鋼筋混凝土鋼承口管道， 每節(jié)管長 2.5 米，每節(jié)管重分別為 D2400重 13.43 噸、 D2200重 11.28 噸，管道每延米重分別為：D2400重 53.75KN/m、D2200重 45.12KN/m，頂鎬采用 4 臺 200 噸等推力千斤頂，頂鎬外徑 0.35m

19、。根據(jù)相關地質資料， =18.3KN/m3 ，?=10.4 °， c=15.2KPa 、頂管頂力計算管頂覆土 4.82 米時頂力計算及后背穩(wěn)定性校核、泥水平衡頂管頂力計算本次頂管施工單次頂進距離分別為 D2400長度 171 米、D2200長度為 195 米，則主頂油缸頂管計算長度分別為 D2400長度 171 米、D2200長度為 195 米，管道直徑分別為 D2400直徑 2.4 米、D2200直徑 2.2 米，壁厚分別為 D2400壁厚 0.24 米、 D2200 壁厚 0.22 米。在頂進過程中采用注入觸變泥漿的方法，以減少側壁的頂進時阻力并支撐周圍的地層。頂力的計算采用以下

20、公式：Fp=DoLf K+NF式中： f K采用注漿工藝時， 管道外壁與土的單位面積平均摩阻力，介于3-5KN/m2，本次取值為 5 KN/m2。Do管道的外徑，分別取D2400為 2.88 米、 D2200 為 2.64L管道的計算頂進長度，分別取D2400為 171 米 D2200 為2NF頂管機迎面阻力（ KN），對于泥水平衡， NF=1/4 × Dg P米。195 米。Dg頂管機外徑（ mm），分別取值 D2400為 3000mm、 D2200為 2660mm2P控制土壓力，取值0.1MPa=0.1N/mm則泥水平衡頂管頂力D2400泥水平衡頂管頂力Fp=3.14×

21、2.88 ×171×5+1/4 ×3.14 ×30002 ×0.1/1000=8438.436KND2200泥水平衡頂管頂力Fp=3.14×2.64 ×195×5+1/4 ×3.14 ×26602 ×0.1/1000=8637.7946KN按最長 2400 管徑 171 米、 2200 管徑 195 米計算，分別得 2400 管徑8438.436KN、2200 管徑8637.7946KN，分別合 2400 管徑861.1 T、 2200管徑881.41 T。由此得 R=1179 T,P

22、分別 2400 管徑861.1 T、 2200 管徑881.41 T， R 能滿足總頂力 P 的 1.2 倍，故滿足要求及采用觸變泥漿減阻以減少R 的總推力，具體安裝位置參見施工平面圖。頂進設備采用4 臺，行程 2.5m 每臺，頂力達 200T，其型號為 DTD200型等推力雙行程千斤頂。由于管材承載力為1183T，可見管材的承載力能承受頂管的最大頂力，但 4 臺等推力雙行程千斤頂不能滿足頂管的最大頂力， 故需要在頂進過程中注漿減阻， 經驗分析所知， 能降到泵站頂力的 4050%。、后背墻的反力計算后背墻中的反力R 應為總推力的 1.2 1.6 倍， R為：1/2R=×b×

23、（ ×H2× KP/2+2×c×H2× KP +× H 2 ×H×KP）、 2400 管徑R=1179t=11550KN、 2200 管徑R=1179t=11550KN式中： R 總推力之反力，（ KN） 系數(shù)（取 1.5 2.5 之間）b 后坐墻的寬度（ 0.8m） 土的容重（ 18.3KN/m3）H2 后坐墻的高度（ 4m）KP 被動土壓系數(shù) 為 tg2 （45°+/2 ）；=1.44 C 土的內聚力（ 15.2kPa ）H 地面到后坐墻頂部土體的高度（ 4.82m）F 總推力4、工作坑與接收坑施工工

24、藝根據(jù)本標段地層情況以及頂進方向等因素， WD15 WD1段中 WD2、WD4、WD6、WD8、 WD10、 WD11、WD12、WD14處分別制作工作坑（即主坑） ，WD1、WD3、 WD5、WD7、 WD9、WD12、WD13、WD15分別制作接收坑（即副坑） 。擬定主副工作井內徑尺寸為：工作坑(8 座)：長 8米，寬 6米接收坑(8 座)：長 6米，寬 6米為了保證頂管基坑及后背墻的強度和整體穩(wěn)定性，頂管基坑采用密排鋼樁施工工藝。在距工字鋼支護外邊350mm位置為中心打雙排水泥攪拌樁做止水帷幕，頂管后背處打四排水泥攪拌樁，洞口打四排水泥攪拌樁， 水泥攪拌樁采用 700，樁長 12m（基坑

25、深 8.1 米，攪拌樁入深度為3.9 米），相互咬合 250mm，水泥摻量15%。5、頂管基坑平面尺寸及止水帷幕施工簡圖本次頂管 D2400、D2200覆土最深為 4.82 米，則頂管基坑挖深為8.1 米，采用泥水平衡頂管施工工藝，頂管工作坑平面凈尺寸為8 米× 6 米，頂管接收坑平面凈尺寸為 6 米× 6 米。本次頂管基坑采用雙排水泥攪拌樁做止水帷幕，頂管后背處打四排水泥攪拌樁，洞口打四排水泥攪拌樁，水泥攪拌樁采用 700，樁長 12m（基坑深 8.1 米，攪拌樁入深度為3.9 米），相互咬合 250mm，水泥摻量 15%。頂管基坑支撐采用工字鋼支撐，工字鋼型號為工36B

26、 型鋼，長度12 米，入土深度 3.9 米，后背方向密排封閉， 其余方向采用一丁一順的形式布置，工作坑內支撐采用 36B 工字鋼，共設置二道支撐框架，分別位于距地面1 米、 4 米處。每層支撐框架四角設置角撐，按照設備及施工要求，角撐位置設置在距坑邊1.5米處，內支撐連接采用焊接， 角撐與內支撐之間采用焊接。 工字鋼間距采用擋土板卡板支撐。后背后背d700雙排攪拌樁d700四排攪拌樁d700四排攪拌樁36B工字鋼雙拼框架d500集水井工36B型鋼，長度 12米，入土深度 3.9 米，36B工字鋼樁采用一丁一順布置，頂管后背方向采用密排樁，基坑內支撐采用 36B工字鋼雙拼框架，角撐設置在距坑邊1

27、.5 米處，內支撐采用焊接，角撐與內支撐采用焊接。頂管工作坑平面示意圖d700雙排攪拌樁d500集水井36B工字鋼雙拼框架頂管接收坑平面示意圖(1) 水泥攪拌樁施工水泥攪拌樁是通過深層攪拌機將一定水灰比的水泥漿液經專用壓力泵或注漿設備與土體混合， 形成具有足夠強度、 水穩(wěn)性以及整體性的柱狀土，滿足強度和變形要求。本次施工水泥攪拌樁，主要用于基坑外圍的止水帷幕和土體加固，防止工作坑周圍地下水滲透。施工流程：樁機定位預攪下沉攪拌提升重復下沉清洗系統(tǒng)移至下一根樁位漿液制備施工工藝：a、樁機定位：攪拌樁機到達指定樁位后，調平機架，樁基拌頭定位偏差50mm，垂直度偏差 1.5%，鉆桿軸線應垂直對準孔中心

28、。b、預攪下沉：開動鉆機，鉆機切土攪拌下沉。下沉速度控制在0.8m/min左右。c、漿液制備：即按設計確定的漿液配方投料，拌制水泥漿。在送漿前必須不停攪拌，防止?jié){液離析。d、提升注漿攪拌：待攪拌機下沉到設計深度后，邊攪拌邊提升，提升速度在每分鐘 0.5 米。e、重復下沉：當攪拌機提升到設計樁頂標高時，重復下沉攪拌，使?jié){液與土體攪拌均勻，下沉速度在0.5-0.8m/min內。f 、重復提升：待下沉到設計深度時，邊噴漿，邊攪拌，邊提升。直至提升到地面，控制速度在每分鐘 0.5 米。g、沖洗系統(tǒng)：沖洗灰漿泵和輸漿管系統(tǒng)，直至基本干凈，并清除鉆頭上粘附的軟土，檢查鉆頭，如有磨損及時更換。h、移到新的樁

29、位，重復a-g 步驟(2) 工字鋼支護水泥攪拌樁施工完畢后養(yǎng)護2 天后，制作工字鋼支護。主工作坑后背采用12 米長 36B工字鋼豎排密打，其它側采用12 米 36B 工字鋼一丁一橫咬打。工字鋼支護施工完畢后即可進行工作坑的開挖。(3) 挖工作坑第一步土工作坑均采用機械挖土，土方全部外運，根據(jù)高程，距現(xiàn)地面1 米處，設第一步矩形支撐框架。 框架為 36B號工字鋼并加焊三角支撐，焊口要牢靠、 不得漏焊。第一步角撐挖第一步土第一步框架挖第一步土平面圖地面米從地面向下挖 1米的土挖第一步土縱斷面圖(4) 挖工作坑第二步土在距管頂 600mm制作第二步支撐框架， 與挖第一步土相同， 框架為 36B號工字

30、鋼并加焊三角支撐。第二步角撐挖第二步土第二步框架挖第二步土平面圖(5) 挖工作坑最后一步土挖至距坑底 0.3 米采用人工清底，當挖至基坑底時，四邊挖0.3 × 0.3 米排水溝 ,1%坡度坡向集水井。 在工作坑底的兩個角 ( 相對角 ) 上做集水井，共計 2 個，直徑內口 0.5 米，深 0.5 米，周圈及底面用紅磚干砌，外壓草簾子。集水井各內設 1 臺潛水泵，以備坑內的排水。 清平基坑地面， 遇有腐軟的地方要挖掉軟土回填片石或混渣石料以加固土體。工作坑縱斷面圖(6) 打底板，下預埋鋼板。鋪設 100mm碎石墊層，然后澆筑C30混凝土 300mm。底板內預埋尺寸為300mm×

31、;150mm鐵板，對稱分布在兩條管道中心線的兩側，每隔 1.2 米鋪設兩塊。其上焊接兩條導軌， 安裝完成后應對其質量進行檢查，每條導軌測其 4 點高程，高程必須一致。底板施工時首先根據(jù)圖紙尺寸用全站儀或經緯儀定出井中、底板長及寬的邊線，然后支模。模板的邊線由給定的井中反出，混凝土底板的上平線用水準儀給出，控制點釘在模板的上端， 用紅鉛油做出標識， 并在旁邊明顯的地方標出向下反的數(shù)?；炷敛捎蒙唐坊炷?。 為使混凝土的早期強度提高的更快， 使用普通硅酸鹽水泥。澆筑時，因地面到坑底距離較深，故用泵車澆注。先從中央澆筑，均勻由里向外周圈式擴散， 用插入式振搗棒進行振搗。 澆筑混凝土前將導軌預埋鋼板安

32、裝到位，鋼板頂面高程誤差控制在 2mm以內。底板施工平面圖6、頂管施工(1) 頂進設備安裝穩(wěn)置軌道軌道是頂管開始時保證管子中心位置和標高的關鍵部位， 要按規(guī)范要求找準方向及高程，導軌采用鋼制軌道，表面平直光滑無毛刺，軌道高18cm，數(shù)量2根，長同底板長，根據(jù)設計管道的標高、坡度進行軌道安裝，軌道中心線與管道中心線在同一垂直平面內，軌道與底板基礎連接牢固。后背墻制作：后背墻采用定型后背鐵，厚 0.4m，長 4m，寬 4m。后背鐵和鋼樁之間采用 C30 混凝土澆筑，這樣使千斤頂?shù)募袘鲗е梁蟊宠F上， 最后逐步擴散到后背土體， 由土的被動土壓力承擔。 后背鐵的擺放垂直度滿足規(guī)范的要求。后背鐵的擺

33、放要對稱于管道中線， 同時千斤頂架的擺放滿足對稱要求， 反方向施工頂進以已經頂進的管道為后背。后背墻中的反力R應為總推力的 1.2 1.6 倍，前述已經計算，滿足要求。二步順水角撐二步支架進油嘴回油嘴千斤頂后背鐵砼找平層激光水準儀鋼導軌千斤架砼底板擋土木板水窩子鋼樁圖 5.6工作坑內前期設備布置圖 千斤頂及支架本次頂管施工，設 4 個液壓千斤頂（ 200t ），每個主坑并設有雙層千斤頂支架、兩個高壓油泵（ 32MPa其中一個作為備用）和高壓油管。其中高壓油泵是布置在地面上的，液壓千斤頂（ 200t ）和千斤頂支架布置在主頂坑內，安裝時先下千斤頂支架，后下千斤頂，用吊車吊裝，分兩步進行。第一步先

34、安裝底層的支架，穩(wěn)好后安裝下面一排的兩個千斤頂， 第二步安裝上面的支架， 穩(wěn)好后再安裝上面一排的兩個千斤頂， 穩(wěn)好后可用調整墊對千斤頂?shù)奈恢眠M行細部調整， 使千斤頂頂力的合力點落在管中心下 1/4 管內徑處。千斤頂?shù)木唧w布置詳見下圖：千斤頂布置圖主頂油缸架穩(wěn)置依照軌道和管道中心線、 高程為參考， 進行穩(wěn)置主頂油缸底架， 油缸底架中心線與所頂管道中心線在同一垂直平面內，油缸底架及主頂油缸穩(wěn)置要牢固并在允許偏差范圍內。后背鐵穩(wěn)置DN2200、DN2400后背鐵采用 4m×4m后背鐵，厚度40 厘米并以鋼板為模板打 C30砼 40 厘米厚，后背鐵受力面平直，具有足夠的剛度和強度。后背鐵安裝

35、要緊靠工作井后背工字鋼， 與工作井底板充分接觸并與管道中心線垂直， 安裝偏差要在允許范圍內。后背鐵千斤頂激光水準儀預埋鋼板鋼導軌連接槽鋼米厘砼底板結構工作井后背及導軌安裝圖（橫斷面）設備聯(lián)接主頂油缸的油路應并聯(lián)連接，每臺油缸應有獨立的進油、回油的控制系統(tǒng)。其它各設備之間按規(guī)范進行連接安裝，安裝完畢后進行調試。供電系統(tǒng)的設置供電系統(tǒng)由變壓器 ( 若無電源采用發(fā)電機 ) 、總控箱、分配箱、開關箱和用電設備及輸電線路組成， 總控箱、分配箱、開關箱及升壓裝置的布置應符合相關規(guī)范要求，并采取防雨、防曬措施；輸電線路采用線板架設并標識，線路架設應橫平豎直、符合相關要求，管內線路架設采用在鋼套管上焊接一塊扁

36、鐵作為支架。泥水循環(huán)系統(tǒng)的設置泥水循環(huán)系統(tǒng)由進水泵、回水泵、 4 寸管路組成。進水泵放置在事先制作好的清水池內，通過進水管道與掘進機進水管道連接。 回水泵放在工作坑內通過管道與掘進機回水管道連接， 回水泥漿通過管道排至泥漿沉淀池內。 在工作坑內進回水管道分別設置蝶閥。設備調試a、所有的電控系統(tǒng)安裝完畢后對電控系統(tǒng)的連接及控制開關進行調試，檢驗線路連接是否正確、開關是否靈敏。b、對主頂油缸及油泵站進行調試，檢查油管是否連接正確、油泵站運轉是否正常、油路控制閘閥是否完好、 頂鎬出鎬縮鎬是否正常， 對油管進行排氣處理。c、對測量系統(tǒng)進行校驗，檢驗支架的穩(wěn)定性和安全性，對儀器進行擺放調試。d、對機頭的

37、各項開關進行調試，檢驗電壓表、電流表；檢驗刀盤轉向是否與控制相符；檢驗糾偏系統(tǒng)是否運轉正常；檢驗土壓表是否靈敏。管材堆放、刷臘區(qū)頂鐵區(qū)休息間 工作間液壓站護欄走道板攪漿注漿機車吊膨潤土三頂進方向堆料區(qū)后背級沉淀泥漿池池工作井平面布置圖結構工作井內設備安裝圖（縱斷面）進出洞口的處理頂管施工關鍵是處理好進出洞口的措施。洞口破除首先處理洞口的工字鋼和洞口的水泥攪拌樁， 工字鋼是工作坑支撐體系的一部分，處理要小心， 同時嚴格按方案施工，包括木板的固定和短頭的固定，工字鋼剩余短頭和框架焊在一起，工字鋼采用氣焊割掉，不許拔樁，以免影響基坑的穩(wěn)定。木板及時整理，防止龍門口的土方坍塌。 水泥攪拌樁能加強龍門口

38、土方的穩(wěn)定，要利用人工破除， 破除后方可用機頭頂進，開始頂進時要控制好高程及左右偏差。(2) 頂進具體工藝過程如下：第一步，開鎬、刃機頭。用吊車將機頭吊至井內，平穩(wěn)放在導軌上，要保證管外皮與導軌之間接觸嚴實， 并使其靠近洞口。 在工作坑洞口范圍內的鋼樁用氣焊割掉，龍門口鋼樁氣焊割掉部分直徑要比管外皮稍高（20 厘米）即可。此時，應立即開鎬將穩(wěn)好在導軌上的機頭頂?shù)蕉纯?，使機頭正面和洞外的土體緊密頂嚴；迅速頂機頭入土。為預防刃機頭時下跌應加強機頭與機頭后第1 節(jié)管、第 2節(jié)管、第 3 節(jié)管之間的聯(lián)結。在第1 節(jié)管與機頭間加M30 螺栓 4 組，詳見下圖：M30螺母管子預埋鋼板M30螺栓擋板（ t=

39、1cm）肋板（ t=1cm）機頭第1節(jié)管步驟 1 機頭與機頭后第 1 節(jié)管（帶注漿孔混凝土管）連接圖第 1 節(jié)管與第 2 節(jié)管的連接（同以上）第 2 節(jié)管與第 3 節(jié)管的連接（同以上）步驟 1 機頭與機頭后第1 節(jié)管連接圖（帶注漿孔、帶預埋鋼板、帶預埋千斤盒的混凝土管）步驟 1 刃機頭縱斷面圖（全）泥水平衡機頭坑外坑內刀盤進泥口管子攪籠電機刀盤旋轉將土攪到底部頂進方向主軸水泥帷幕進排泥管井內導軌步驟 1 機頭裝置及進出洞口工藝圖第二步，機械出土。泥水平衡機頭的出土原理：在混凝土管內設 100 管作為循環(huán)泥漿管路，在地面上配置泥漿沉淀池、泥砂分離池、泥漿泵、泥漿循環(huán)管路，在工作坑內設 100 膠

40、管用以連接混凝土管內和地面上的泥漿循環(huán)管路。抽出的泥漿經沉淀后用抽泥車抽走，泥水經循環(huán)管路繼續(xù)送至機頭前方。泥水平衡機頭進泥口管子坑外坑內刀盤攪籠電機刀盤旋轉將土攪到底部頂進方向主軸水泥帷幕進排泥管井內導軌步驟 2 泥水平衡機頭出土示意圖第三步，回鎬、下頂鐵。當頂鎬油缸伸出有 0.7 米，夠下 1 塊頂鐵的長度時，應將鎬回油，下 1 塊頂鐵，以確保平穩(wěn)頂進。泥漿循環(huán)管機頭電纜下頂鐵回鎬步驟 3 回鎬下頂鐵示意圖第四步，出鎬頂頂鐵、頂進、出土。出鎬頂進步驟 4 出鎬頂頂鐵、頂進示意圖管外土體反向摩擦力使?jié){向后注射 形成漿膜管子承口橡膠圈前1節(jié)管頂進方向后 節(jié)管1注漿孔膠皮板管子插口單向閥步驟 4

41、 管子接口及注漿示意圖第五步，開鎬頂進測量。頂管時測量非常重要，要勤頂勤測，隨時校正，切不可單純?yōu)榱饲罂於贉y、 漏測，一般在下管前和下管開 1 鎬后都應測 1 點，此時若發(fā)現(xiàn)偏移容易校正。 正常頂進時每頂進 1 米時測 1 點，測量采用激光經緯儀和水準儀配合進行， 機頭前方有固定光靶。 將油缸縮回使頂進的混凝土管處于完全松弛狀態(tài)。激光激光經緯儀步驟 5 開鎬頂進測量激光靶激光主軸頂進方向步驟 5 開鎬頂進測量機頭光靶示意圖第六步，回鎬下管。下管前，將鎬回到頭，將管道內所有的工藝管路全部臨時斷開，管內及坑內所有電源斷掉，坑內的人員全都走道管內或上到地面上。下管要由專人指揮。 管子下到導軌上時，

42、 管外皮與導軌之間不能有空隙。下管要注意插口朝前， 承口朝后。在插口安裝膠圈時要涂抹凡士林，以使開鎬頂緊管接口時膠圈均勻壓縮，不被扭曲、翻轉和悶鼻，防止漏漿漏水。下管回鎬步驟 6 縱斷面圖（局部圖 回鎬、下管）第七步，下頂鐵、出鎬頂進（重復步驟3、4）。管子穩(wěn)好后，上好膠圈，在膠圈上抹勻凡士林，下弧形頂鐵，再下型頂鐵，后開鎬，先頂型頂鐵，再頂弧形頂鐵，再頂管子，將剛穩(wěn)好的管子與前1 節(jié)管子頂嚴緊。 同時連接好各種注漿管路、機頭連接電路、進水管、排泥管等。第八步（重復 27 步驟）進行。第九步出洞口： 當機頭頂?shù)浇邮湛訒r， 要控制頂進速度， 同時做好接受坑處的各個環(huán)節(jié)的準備工作。機頭步驟 9 出機頭示意圖第十步，將機頭吊至地面上，運回到主頂坑，開始施工另一段頂管。過程同以上。管箍：頂管做管箍時，要將水泥和石棉摻在一起， 管口要鑿掉 2 厘米的坡茬，并將接縫剔除不小于3 厘米的縫隙，用水將接縫沖洗干凈， 向里打入石棉水泥的拌和物。 12×2cm1步驟 10 管箍施工示意圖(3) 測量、糾偏方法泥水平衡頂管掘進機的糾偏系統(tǒng)