機(jī)械設(shè)計(jì)試題

1、機(jī)械設(shè)計(jì)部分第一章機(jī)械設(shè)計(jì)總論、選擇題:1.某齒輪傳動(dòng)裝置如圖所示，輪l為主動(dòng)輪，則輪2的齒面接觸應(yīng)力按B變化。A.對(duì)稱循環(huán)C.循環(huán)特性2.題1圖所示的齒輪傳動(dòng)裝置，輪1為主動(dòng)輪，當(dāng)輪1作雙向回轉(zhuǎn)時(shí)，則輪1齒面接觸應(yīng)力 按B變化。A.對(duì)稱循環(huán)C.循環(huán)特性r= -0.5的循環(huán)D.循環(huán)特性f=+ l的循環(huán)3.某單向回轉(zhuǎn)工作的轉(zhuǎn)軸，考慮起動(dòng)、停車及載荷不平穩(wěn)的影響，其危險(xiǎn)截面處的切應(yīng)力 甘的應(yīng)力性質(zhì)，通常按圖中的B計(jì)算。0.5的循環(huán)D.循環(huán)特性=十1的循環(huán)4.兩等寬的圓柱體接觸，其直徑d1 = 2d2 ,彈性模量E1 = 2E2 ,則其接觸應(yīng)力值為A .CH1=田2B.CH1=2舊2C .0H1=

2、40H2D .CH1= 8舊2 循環(huán)特性r分別為+1、0、-0.5、-1,則其中最易發(fā)生失效的零件是DA.甲B乙C.丙D.丁6.如圖所示為四種圓柱體接觸情況，各零件的材料相同，接觸寬度及受載均相同，圖中=2r，則情況A的接觸應(yīng)力最大:C接觸應(yīng)力最小。5.某四個(gè)結(jié)構(gòu)及性能相同的零件甲、乙、丙、T,若承受最大應(yīng)力Omax的值相等，而應(yīng)力7.某鋼制零件材料的對(duì)稱循環(huán)彎曲疲勞極限皿=300MPa,若疲勞曲線指數(shù)m= 9,應(yīng)力循環(huán)基數(shù)N=107,當(dāng)該零件工作的實(shí)際應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N = 105時(shí)，則按有限壽命計(jì)算，對(duì)應(yīng)于N的疲勞極限a1N為C MPa。9.在如圖示出的極限應(yīng)力圖中，M點(diǎn)為工作應(yīng)力點(diǎn)，應(yīng)力循環(huán)

3、特性r =常數(shù)，NO線與橫坐標(biāo)軸間夾角0=40，則該零件所受的應(yīng)力類型為A。A.不變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力B.變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力C.對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力D.脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力10.某結(jié)構(gòu)尺寸相同的零件，當(dāng)采用C材料制造時(shí),其有效應(yīng)力集中系數(shù)最大。A . HT200 B . 35號(hào)鋼C. 40CrNt D . 45號(hào)鋼11.某截面形狀一定的零件，當(dāng)其尺寸增大時(shí)，其疲勞極限值將隨之B QA.增高B.降低C.不變D.規(guī)律不定12.某40Cr鋼制成的零件，已知g=750Mpa,島=550MPa ,皿=350MPa ,虬=0.25,零件危險(xiǎn)截面處的最大工作應(yīng)力(max =185Mpa，最小工作應(yīng)力抑=一75Mp

4、a ,疲勞強(qiáng)度的綜合影響系數(shù)(kD= 1.44,則當(dāng)循環(huán)特性r =常數(shù)時(shí)，該零件的疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)S有為B_oA . 2.97 B. 1.74 C. 1.90 D. 1.4513.對(duì)于承受簡(jiǎn)單的拉、壓、彎及扭轉(zhuǎn)等體積應(yīng)力的零件，其相應(yīng)應(yīng)力與外載荷成一A一關(guān)系；而對(duì)于理論上為線接觸的兩接觸表面處的接觸應(yīng)力與法向外載荷成C關(guān)系;對(duì)于理論上為點(diǎn)接觸的接觸應(yīng)力與法向外載荷成B關(guān)系。A.線性B.3VF C.F DF214.對(duì)于循環(huán)基數(shù)N=107的金屬材料，下列公式中，_A是正確的。A . bmN =C B . -NT =CC.壽命系數(shù)kN= JN/N0D.壽命系數(shù)kN F(A)(B)(C)S)16.如圖

5、所示，在D情況下,兩相對(duì)運(yùn)動(dòng)的平板間粘性流體不能形成油膜壓力O17.摩擦副接觸面間的潤(rùn)滑狀態(tài)判據(jù)參數(shù)膜厚比入值為B時(shí)、為混合潤(rùn)滑狀態(tài):入值為C時(shí),可達(dá)到流體潤(rùn)滑狀態(tài)。A . 2.25 B. 1.0 C. 5.2 D. 18.018.己知某機(jī)械油在工作溫度下的運(yùn)動(dòng)粘度p= 20mm1 2/s,該油的密度p 為900kg/m3 4 5 6 7 8 9 10 11 12,則 其動(dòng)力粘度門為D Pas。-A . 18000 D . 45 C. 0.0018 D 0.01819.如圖示出幾種不同的磨損過(guò)程圖，圖中q表示磨損量，t表示時(shí)間，則圖_D表示接觸 疲勞磨損；圖C表小惡劣工況條件的磨損；圖A表小一

6、般正常磨損；圖B表阿兩個(gè) 穩(wěn)定磨損階段的正常磨損。一、填空題:1機(jī)械零件設(shè)計(jì)計(jì)算的最基本計(jì)算準(zhǔn)則是。2機(jī)械零件的主要失效形式有 、及。3機(jī)械零件的表面損壞形式主要有 、及。4產(chǎn)品樣機(jī)試驗(yàn)完成后，為使設(shè)計(jì)達(dá)到最佳化，需對(duì)設(shè)計(jì)方案進(jìn)行 及評(píng)價(jià)工作。5新產(chǎn)品從提出任務(wù)到投放市場(chǎng)的全部程序一般要經(jīng)過(guò)的四個(gè)階段為、21。6產(chǎn)品設(shè)計(jì)中的 竺化”是指、及。7貫徹標(biāo)準(zhǔn)化的好處主要有 、及。（列舉三項(xiàng)）8產(chǎn)品的開發(fā)性設(shè)計(jì)的核心是 及 設(shè)計(jì)工作。9作用于機(jī)械零件上的名義載荷是指 ，而設(shè)計(jì)零件時(shí)，應(yīng)按 進(jìn)行計(jì)算，它與名義 載荷間的關(guān)系式為。10提高機(jī)械零件強(qiáng)度的主要措施有 、及。（列舉三項(xiàng)）11零件剛度的計(jì)算準(zhǔn)則是

7、。12判斷機(jī)械零件強(qiáng)度的兩種方法是 及;其相應(yīng)的強(qiáng)度條件分別為2113.在靜載荷作用下的機(jī)械零件，不僅可以產(chǎn)生 應(yīng)力，也可能產(chǎn)生 應(yīng)力。14.在靜應(yīng)力工況下，機(jī)械零件的強(qiáng)度失效是 或。15.在變應(yīng)力工況下，機(jī)械零件的強(qiáng)度失效是 ;這種損壞的斷面包括 及兩部分。16.機(jī)器零件振動(dòng)穩(wěn)定性的計(jì)算準(zhǔn)則是。17.機(jī)械零件的表面強(qiáng)度主要是指 、及。18.零件表面磨損強(qiáng)度的條件性計(jì)算準(zhǔn)則有 、及。19.鋼制零件的疲勞曲線（bN曲線）上，當(dāng)N F2B aFi vaF2C.TFI= C. = D. 10.對(duì)于齒面硬度 v350HBS的閉式鋼制齒輪傳動(dòng)，其主要失效形式為C。A .輪齒疲勞折斷E.齒面磨損C.齒面疲

8、勞點(diǎn)蝕D.齒面膠合11.一減速齒輪傳動(dòng)，小齒輪1選用45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)；大齒輪選用45號(hào)鋼正火，它們的齒面接觸應(yīng)力C。A-H1 H 2B-叫1 H2C- Hi =GH 2D-GHi 8 H212.對(duì)于硬度 17,不產(chǎn)生根切即可D.在保證輪齒有足夠的抗彎疲勞強(qiáng)度的前提下，齒數(shù)選多些有利17.在設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)直徑一定時(shí)，應(yīng)取較少的齒數(shù)，使模數(shù)增大以BOA.提高齒面接觸強(qiáng)度B.提高輪齒的抗彎曲疲勞強(qiáng)度C.減少加工切削量，提高生產(chǎn)率D.提高抗塑性變形能力18.在直齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)中，若中心距保持不變，而增大模數(shù)m,則可以B。A.提高齒面的接觸強(qiáng)度B.提高輪齒的彎曲強(qiáng)度C.彎曲與接觸強(qiáng)度均可提高D

9、.彎曲與接觸強(qiáng)度均不變19.輪齒的彎曲強(qiáng)度，當(dāng)_D_,則齒根彎曲強(qiáng)度增大。A.模數(shù)不變，增多齒數(shù)時(shí)B .模數(shù)不變、增大中心距時(shí)C.模數(shù)不變，增大直徑時(shí)D .齒數(shù)不變，增大模數(shù)時(shí)20.為了提高齒輪傳動(dòng)的接觸強(qiáng)度，可采取B的方法。A.采用閉式傳動(dòng)B.增大傳動(dòng)中心距C.減少齒數(shù)D.增大模數(shù)21.圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)齒輪的直徑一定時(shí)，減小齒輪的模數(shù)、增加齒輪的齒數(shù)，則可以C。A.提高齒輪的彎曲強(qiáng)度B.提高齒面的接觸強(qiáng)度C.改善齒輪傳動(dòng)的平穩(wěn)性D.減少齒輪的塑性變形22.輪齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的齒形系數(shù)YFa與C無(wú)關(guān)。A.齒數(shù)zi B.變位系數(shù)xC.模數(shù)m D.斜齒輪的螺旋角323.標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的彎曲

10、疲勞強(qiáng)度計(jì)算中，齒形系數(shù)Ya只取決于B。A .模數(shù)m B.齒數(shù)zC.分度因直徑diD.齒寬系數(shù)Vd24.一對(duì)圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是D。A .為使傳動(dòng)平穩(wěn)B .為了提高傳動(dòng)效率C.為了提高齒面接觸強(qiáng)度D.為了便于安裝，保證接觸線長(zhǎng)25.一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，小齒輪分度圓直徑di= 50mm，齒寬b=55mm ;大齒輪直徑d?=90mm，齒寬b2=50mm，則齒寬系數(shù)Wd= C。A . 1.1 B. 5/ 9 C. 1 D . 1.326.齒輪傳動(dòng)在以下幾種工況中C的齒寬系數(shù)d可取大些。A .懸臂布置B.不對(duì)稱布置C.對(duì)稱布置D.同軸式減速器布置27.斜齒圓柱齒輪

11、設(shè)計(jì)時(shí)，一般螺旋角6的取值范圍為B oA .片2 10 B . 3= 8 25 C. 3= 15 30 D. 3= 23 4028.設(shè)計(jì)一傳遞動(dòng)力的閉式軟齒面鋼制齒輪，精度為7級(jí)。如欲在中心距d和傳動(dòng)比i不變的條件下，提高齒面接觸強(qiáng)度的最有效的方法是B。A .增大模數(shù)（相應(yīng)地減少齒數(shù)）B .提高主、從動(dòng)輪的齒面硬度C.提高加工精度D.增大齒根圓角半徑29.今有兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，齒輪1的模數(shù)m=5mm, z= 25;齒輪2的m 2= 3mm ,Z2=40,此時(shí)它們的齒形系數(shù)B。A.YFa1 VYFa2B-YFa1YFa2C-YFa1=YFa2D-YFa1 N。請(qǐng)指出這些齒輪對(duì)中，D對(duì)的接觸疲

12、勞強(qiáng)度比A對(duì)（表中第一行）的高？x為變位系數(shù)）思1%m6. .- - -七A.40604 40 .00B.2Q308401_00C.8012024000D.40604400. 250.2S604400. 25I -0.2S31.斜齒圓徑齒輪的動(dòng)載荷系數(shù)Kv和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較是B的。A.相等B.較小C.較大D.可能大，也可能小32.下列_B_的措施，可以降低齒輪傳動(dòng)的齒面載荷分布系數(shù)K B。A.降低齒面組糙度B.提高軸系剛度C.增加齒輪寬度D.增大端面重合度33.齒輪設(shè)計(jì)中，對(duì)齒面硬度HBS2D . HBS=HBS2+305034.斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)mn不變，若增大螺旋角

13、6則分度圓直徑d1_A_。A.增大B.減小C.不變D.不一定增大或減小35.選擇齒輪精度等級(jí)的主要依據(jù)，是根據(jù)齒輪的A .圓周速度的大小B.轉(zhuǎn)速的高低C.傳遞功率的大小D.傳遞轉(zhuǎn)矩的大小36.對(duì)于齒面硬度 500mm)、形狀復(fù)雜的齒輪，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)選擇_D。A.自由鍛毛坯B.焊接毛坯C.模鍛毛坯D.鑄造毛坯45.今有四個(gè)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，已知；齒數(shù)zi= 20, Z2= 40, Z3= 60, Z4= 80;模數(shù)m=4mm , m2= 3mm , m3= 2mm , m4= 2mm,則齒形系數(shù)最大的為A。A -YFa1B-YFa2C-YFa3D-YFa446.一對(duì)減速齒輪傳動(dòng)中，若保持分度圓直徑d

14、i不變，而減少齒數(shù)和增大模數(shù)，其齒面接觸 應(yīng)力將C。A.增大B.減小c保持不變47.一對(duì)直齒錐齒輪兩齒輪的齒寬為bi、b2,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)取_B_。A . bib2B . bi=b2C. bib2D . bi =b2+(30 50)mm48.一對(duì)外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件應(yīng)除去_D_OA mti=mt2=m B. %C.料=-鳥D.輪齒的螺旋方向相同i和齒數(shù)和= z z22不變，而增大模數(shù)m,則齒輪B.彎曲強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度提高D.彎曲強(qiáng)度提高，接觸強(qiáng)度不變49.設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，若保持傳動(dòng)比的A_oA.彎曲強(qiáng)度提高，接觸強(qiáng)度提高C.彎曲強(qiáng)度不變，接觸強(qiáng)度不變、填空題:50.一般開式齒輪傳動(dòng)中的

15、主要失效形式是。51.一般閉式齒輪傳動(dòng)小的主要失效形式是。52.開式齒輪的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則是。53.對(duì)于閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)，主要按 強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，而按 強(qiáng)度進(jìn)行校核，這時(shí)影 響齒輪強(qiáng)度的最主要幾何參數(shù)是。54.對(duì)于開式齒輪傳動(dòng)，雖然主要失效形式是，但日前尚無(wú)成熟可靠的 計(jì)算方法，故按 強(qiáng)度計(jì)算。這時(shí)影響齒輪強(qiáng)度的主要幾何參數(shù)是。55.閉式軟齒面（硬度 V350HB5傳動(dòng)中，齒面疲勞點(diǎn)蝕通常出現(xiàn)在 處；其原因是該56.高速重載齒輪傳動(dòng)，當(dāng)潤(rùn)滑不良時(shí)最可能出現(xiàn)的失效形式是。57.在齒輪傳動(dòng)中，齒面疲勞點(diǎn)蝕是由于 的反復(fù)作用引起的，點(diǎn)蝕通常首先出現(xiàn)在O58.45號(hào)鋼制齒輪，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理后其硬度值約為HBS。5

16、9.齒面硬度為5662HRC的合金鋼制齒輪的加工工藝過(guò)程一般為。60.對(duì)于開式齒輪傳動(dòng)，在工程設(shè)計(jì)中一般按 強(qiáng)度設(shè)計(jì)。61.一對(duì)齒輪嚙合時(shí)，其大、小齒輪的接觸應(yīng)力是 ;而其許用接觸應(yīng)力是 的；小齒 輪的彎曲應(yīng)力與大齒輪的彎曲應(yīng)力一般也是。62.斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，計(jì)算載荷系數(shù)K中包含的KA是 系數(shù)，它與 有關(guān)；Kv是系數(shù)，它與 有關(guān)；KB是-系數(shù)，它與 有關(guān)。63.閉式軟齒面?zhèn)鲃?dòng)的主要失效形式是 ;閉式硬齒面?zhèn)鲃?dòng)的主要失效形式是。64.在齒輪傳動(dòng)中，主動(dòng)輪所受的圓周力Fti與其回轉(zhuǎn)方向 ，而從動(dòng)輪所受的圓周力Ft2與其回轉(zhuǎn)方向。65.在閉式軟齒面的齒輪傳動(dòng)中，通常首先出現(xiàn)破壞，故應(yīng)按強(qiáng)度設(shè)計(jì)；

17、但當(dāng)齒面硬 度350HBS時(shí)，則易出現(xiàn) 破壞，故應(yīng)按 強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。66.一對(duì)標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，若z1 = 18, z2= 72,則這對(duì)齒輪的彎曲應(yīng)力1一aF267.一對(duì)45號(hào)鋼制直齒圓柱齒輪傳動(dòng)，已知z1 = 20,硬度為220250HBS ; z2= 60,硬度 為230HBS，貝U這對(duì)齒輪的接觸應(yīng)力 ，許用接觸應(yīng)力 ;彎曲應(yīng)力 ,許用彎曲應(yīng) 力;齒形系數(shù)_。68.設(shè)計(jì)一減速軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，從等強(qiáng)度要求出發(fā)，小大齒輪的硬度選擇時(shí)，應(yīng)使。69.一對(duì)標(biāo)準(zhǔn)漸開線圓柱齒輪要正確嚙合，它們必須和都相等。70.設(shè)計(jì)閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，齒數(shù)z1的選擇原則是 。71.設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)時(shí)，當(dāng)直徑d

18、1一定時(shí)，應(yīng)取 的齒數(shù)z1,使 增大，以提高輪齒的彎曲強(qiáng)度。72.在設(shè)計(jì)閉式硬齒面齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)直徑一定時(shí)，應(yīng)選取較少的齒數(shù)，使模數(shù)m增大以_強(qiáng)度。73.圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)齒輪的齒數(shù)d1一定時(shí)，若減小齒輪模數(shù)與增大齒輪齒數(shù)，則可以_ O74.在輪齒彎曲強(qiáng)度計(jì)算中的齒形系數(shù)YFa與無(wú)關(guān)。75.一對(duì)圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要原因是。76.一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，小齒輪分度圓直徑dl = 50mm，齒寬b1 = 55mm；大齒輪分度圓直徑d2= 90mm，齒寬b2= 50mm，則齒寬系數(shù)Wd=。77.圓柱齒輪傳動(dòng)中，當(dāng)輪齒為 布置時(shí)，其齒寬系數(shù)d可以選得大一些。78.今有兩個(gè)標(biāo)

19、準(zhǔn)齒圓柱齒輪，齒輪l的模數(shù)m1= 5mm, z1 = 25;齒輪2的模數(shù)m2 =3mm, z2 = 40。此時(shí)它們的齒形系數(shù)YFa1YFa279.斜齒圓柱齒輪的動(dòng)載荷系數(shù)Kv和相同尺寸精度的直齒圓柱齒輪相比較是。80.斜齒圓柱齒輪的齒數(shù)z與模數(shù)mn不變，若增大螺旋角 。，則分度圓直徑d。81.對(duì)于齒面硬度 V350HBs的齒輪傳動(dòng)，當(dāng)兩齒輪均采用45號(hào)鋼，一般應(yīng)采取的熱82.一對(duì)圓柱齒輪傳動(dòng)，當(dāng)其他條件不變時(shí)，僅將齒輪傳動(dòng)所受的載荷增為原載荷的4倍， 其齒面接觸應(yīng)力將增為原應(yīng)力的 倍。83.直齒錐齒輪強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，應(yīng)以 為計(jì)算的依據(jù)。84.設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí)，若保持傳動(dòng)比i與齒數(shù)和z=Zi+Z2不變

20、，而增大模數(shù)m,則齒輪的彎曲強(qiáng)度 ，接觸強(qiáng)度。85.鋼制齒輪，由于滲碳淬火后熱處理變形大，一般需經(jīng)過(guò) 加工，否則不能保證齒 輪精度。86.對(duì)于高速齒輪或齒面經(jīng)硬化處理的齒輪，進(jìn)行齒頂修緣，可以。87.對(duì)直齒錐齒輪進(jìn)行接觸強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，可近似地按 處的當(dāng)量齒輪來(lái)進(jìn)行計(jì)算，而 其當(dāng)量齒數(shù)為zv =。88.減小齒輪動(dòng)載荷的主要措施有： 和。89.斜齒圓柱齒輪的齒形系數(shù)Ya與齒輪參數(shù)： 、有關(guān)，而與_無(wú)關(guān)。90.在齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，影響齒面接觸應(yīng)力的主要幾何參數(shù)是 和;而影響 極限接觸應(yīng)力 500mm)、形狀復(fù)雜的齒輪，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)選擇 毛96. b1、b2為小、大錐齒輪的齒寬，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)取。97.一對(duì)減速齒輪

21、傳動(dòng)，若保持兩輪分度圓的直徑不變，而減少齒數(shù)和增大模數(shù)時(shí)，其齒面 接觸應(yīng)力將。98.在齒輪傳動(dòng)時(shí)，大、小齒輪所受的接觸應(yīng)力是 的，而彎曲應(yīng)力是 的。99.圓柱齒輪設(shè)計(jì)時(shí)，齒寬系數(shù)d=bd，當(dāng)b愈寬，承載能力也愈 ,但使現(xiàn)象嚴(yán)重。選擇d的原則是：兩齒輪均為硬齒面時(shí)，d值取偏 值；精度高時(shí)，平d取偏 值；對(duì)稱布置比懸臂布置取偏 值。100.齒輪傳動(dòng)的主要失效形式有： 疲勞點(diǎn)蝕 、輪齒折斷 、齒面膠合 、磨損、塑性變形。101.一對(duì)齒輪傳動(dòng)，若兩輪材料、熱處理及許用應(yīng)力均相同，而齒數(shù)不同，則齒數(shù)多的齒輪彎曲強(qiáng)度 相同 ；兩齒輪的接觸應(yīng)力相同。102.當(dāng)其他條件不變，作用于齒輪上的載荷增加1倍時(shí)，其彎

22、曲應(yīng)力增加_不變倍；接觸應(yīng)力增 倍。103.正角度變位對(duì) 一個(gè)齒輪接觸強(qiáng)度的影響是使接觸應(yīng)力 ，接觸強(qiáng)度 ; 對(duì)該齒輪彎曲強(qiáng)度的影響是輪齒變厚，使彎曲應(yīng)力。104.在直齒圓柱齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，當(dāng)齒面接觸強(qiáng)度已足夠，而齒根彎曲強(qiáng)度不足時(shí)，可采 用下列措施； ；來(lái)提高彎曲強(qiáng)度。105.兩對(duì)直齒圓柱齒輪，當(dāng)材料、熱處理完全相同，工作條件也相同(N N0,其中N為應(yīng)力循環(huán)次數(shù)；N0為應(yīng)力循環(huán)基數(shù))。在下述兩方案中：zl = 20, z2= 40, m = 6mm, a= 180mm , b = 60mm , a= 20 z1 = 40, z2= 80, m= 3mm ,a=180mm , b = 60m

23、m , a=20。方案 的輪齒彎曲疲勞強(qiáng)度大；方案與的接觸疲勞強(qiáng)度 ;方案_的毛坯重。106.直齒錐齒輪的當(dāng)量齒數(shù)zv =;標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)和壓力角按 端選取；受力分析和強(qiáng)度計(jì)算以 直徑為準(zhǔn)。107.己知直齒錐齒輪主動(dòng)小齒輪所受各分力分別為：Ft1 = 1628N , Fa1 = 246N , Fr1 =539N，若忽略摩擦力，貝U Ft2 =, Fa2=, Fr2 =。108.齒輪設(shè)計(jì)中在選擇齒輪的齒數(shù)z時(shí)，對(duì)閉式軟齒面?zhèn)鲃?dòng)，一般z1選得 些；對(duì)開式齒輪傳動(dòng)，一般z1選得 些。109.設(shè)齒輪的齒數(shù)為z,螺旋角為6,分度圓錐角為a,在選取齒形系數(shù)YFa時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪按 查??；標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪按

24、查?。▽懗鼍唧w符號(hào)或表達(dá)式）。110.一對(duì)外嚙合斜齒圓柱齒輪的正確嚙合條件是：;。111.材料、熱處理及幾何參數(shù)均相同的三種齒輪 （即直齒圓柱齒輪、斜齒圓柱齒輪和直齒錐 齒輪）傳動(dòng)中，承載能力最高的是 傳動(dòng)；承載能力最低的是。112.在閉式軟齒面齒輪傳動(dòng)中，通常首先發(fā)生 破壞，故應(yīng)按 強(qiáng)度進(jìn)行設(shè) 計(jì)。但當(dāng)齒面350HBS時(shí)，貝U易出現(xiàn) 破壞，應(yīng)按 強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。113.在斜齒圓柱齒輪設(shè)計(jì)中，應(yīng)取 模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值；而直齒錐齒輪設(shè)計(jì)中，應(yīng)取模數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值。114.設(shè)計(jì)圓柱齒輪傳動(dòng)時(shí)，應(yīng)取小齒輪的齒面硬度HBS =;應(yīng)取小齒輪的齒寬b1= O115.在一般情況下，齒輪強(qiáng)度計(jì)算中，大、小齒輪的彎曲應(yīng)力2是

25、 的；許用彎曲應(yīng)力3F1與3F2是 的。共原因是：。116.對(duì)齒輪材料的基本要求是：齒面 ;齒芯,以抵抗各種齒面失效和齒根折 斷。第三章蝸桿傳動(dòng)、選擇題:1.動(dòng)力傳動(dòng)蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比的范圍通常為_C_OA . i12 v l B . i12 = 1 8C.i12 = 880 D . i12 80 1202.與齒輪傳動(dòng)相比較，_D_不能作為蝸桿傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)。A.傳動(dòng)平穩(wěn)，噪聲小B.傳動(dòng)比可以較大D.可產(chǎn)生自鎖D.傳動(dòng)效率高3.阿基米德圓柱蝸桿與蝸輪傳動(dòng)的_C_模數(shù)，應(yīng)符合標(biāo)準(zhǔn)值。A.端面B.法面C中間平面4.在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)z1一定時(shí)，若增大蝸桿直徑系數(shù)q,將使傳動(dòng)效率_B_OA.提高B

26、.減小C.不變D.增大也可能減小5.在蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)其他條件相同時(shí)，增加蝸桿頭數(shù)z1,則傳動(dòng)效率_B_。A.降低B.提高C.不變D.或提高也可能降低6.蝸桿直徑系數(shù)q = _A_。A . q= d1/m B . q= d1m C. q= a/d D. q= a/m7.起吊重物用的手動(dòng)蝸桿傳動(dòng)，宜采用_A_的蝸桿。A .單頭、小導(dǎo)程角B.單頭、大導(dǎo)程角C.多頭、小導(dǎo)程角D.多頭、大導(dǎo)程角8.在其他條件相同時(shí)，若增加蝸桿頭數(shù)，貝U滑動(dòng)速度_A_OA.增加B.不變C.減小D.可能增加也可能減小9.在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，蝸桿頭數(shù)z1選多一些，貝U _D_OA.有利于蝸桿加工B.有利于提高蝸桿剛度C.有利于

27、提高傳動(dòng)的承載能力D.有利于提高傳動(dòng)效率10.蝸桿直徑系數(shù)q的標(biāo)準(zhǔn)化，是為了_B_。A.保證蝸桿有足夠的剛度B.減少加工時(shí)蝸輪波刀的數(shù)目C.提高蝸桿傳動(dòng)的效率D.減小蝸桿的直徑11.蝸桿常用材料是C_。A.HT150 B . ZCuSnloP1 C . 45號(hào)鋼D. GCr1512.采用變位蝸桿傳動(dòng)時(shí)_B。A.僅對(duì)蝸桿進(jìn)行變位B.僅對(duì)蝸輪進(jìn)行變位C.必須同時(shí)對(duì)蝸桿與蝸輪進(jìn)行變位13.提高蝸桿傳動(dòng)效率的主要措施是_C。A .增大模數(shù)m B.增加蝸輪齒數(shù)z2C.增加蝸桿頭數(shù)z1 D.增大蝸桿的直徑系數(shù)q14.蝸桿傳動(dòng)中，齒面在節(jié)點(diǎn)處的相對(duì)滑動(dòng)速度vs= _B_OA.v1/sin丫. BV1/cos

28、丫. CV1/tg丫. Dv1/ctg丫15.我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：蝸桿傳動(dòng)的模數(shù)應(yīng)取_B為標(biāo)準(zhǔn)。A.蝸輪法面模數(shù)mn B.蝸桿軸向模數(shù)ma C.蝸桿周向模數(shù)mt16.對(duì)蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，其主要目的是為了防止溫升過(guò)高導(dǎo)致_D_。A .材料的機(jī)械性能下降B.潤(rùn)滑油變質(zhì)C.蝸桿熱變形過(guò)大D.潤(rùn)滑條件惡化而產(chǎn)生膠合失效17.蝸桿傳動(dòng)的當(dāng)量摩擦系數(shù)fv隨齒面相對(duì)滑動(dòng)速度的增大而A。A.增大B.不變C.減小D.可能增大也可能減小18.下列公式中，用_C確定蝸桿傳動(dòng)比的公式是錯(cuò)誤的。A . i=3 1/ 3 2 . Bi = z2/z1 C. i = d2/d1 D . i = n1/n219.在閉式蝸桿傳

29、動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算中，除進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算外，還必須進(jìn)行_D_。A.剛度計(jì)算B.磨損計(jì)算C.穩(wěn)定性計(jì)算D.熱平衡計(jì)算20.提高蝸桿傳動(dòng)效率的最有效方法是_A_。A.增加蝸桿頭數(shù)z1 B.增大直徑系數(shù)qC.增大模數(shù)m D.減小直徑系數(shù)q21.在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，除規(guī)定模數(shù)標(biāo)準(zhǔn)化外，還規(guī)定蝸桿直徑d2取標(biāo)準(zhǔn)值，其目的是_A_OA.限制加工蝸桿的刀具數(shù)量B.限制加工蝸輪的刀具數(shù)量，并便于刀具的標(biāo)準(zhǔn)化C.便于裝配D.提高加工精度T22.蝸桿傳動(dòng)的齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算公式為：m2d19KAT2.|二mm3,式中JP為許用XHP一接觸應(yīng)力，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)代入_B_。A .蝸桿材料的HP1B.蝸輪材料的HP2C .您HP1與。HP2

30、的平均值D .。HP1和。HP 2中的大值23.閉式蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式是CA .蝸桿斷裂B.蝸輪輪齒斷裂C.膠合、疲勞點(diǎn)蝕D.磨粒磨損24.在蝸桿傳動(dòng)中，作用在蝸桿上的三個(gè)嚙合力，通常以C為最大。A.圓周力Ft1 B.徑向力Fr1 C.軸向力Fa125.在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)模數(shù)m一定時(shí)，若增大蝸桿的直徑系數(shù)q ,將使蝸桿的剛度_A_。A.增大B.減小C.不變D.可能增大或減小26.蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算中，欲提高其傳動(dòng)效率，在選擇以下參數(shù)時(shí)，其中_C_是無(wú)用的。A.增加蝸桿頭數(shù)zl B.減小蝸桿直徑系數(shù)q C.增大模數(shù)27.對(duì)于蝸桿傳動(dòng)的受力分析，下面_A_公式有錯(cuò)。A . Ft1 = Ft2

31、B . Fr1= Fr2 C. Ft2 = Fa1 D . Ft1 = Fa228.下列蝸桿分度圓直徑計(jì)算公式：(a)d1 = mq ; (b) d1 = mz1 ; (c) d1 = d2/i ; (d)d1 =mz2/(itg溜(e)d1 = 2A(i+1)。其中有_D是錯(cuò)誤的。A.一個(gè)B.二個(gè)C.三個(gè)D.四個(gè)29.蝸桿傳動(dòng)中，可為傳動(dòng)效率，則蝸桿軸上所受力矩T1與蝸輪軸上所受力矩T2的關(guān)系為_C_。A.T=TJ- * i?B.亍廠決D. ?_B_。C.鋼和鋁合金D.鋼和鋼、選擇33.蝸桿傳動(dòng)的滑動(dòng)速度越大，所選潤(rùn)滑油的粘度值應(yīng)越大。34.在蝸桿傳動(dòng)中，產(chǎn)生自鎖的條件是。35.蝸輪輪齒的失

32、效形式有 點(diǎn)蝕、 膠合、 磨損、。但因 蝸桿傳動(dòng)在齒面間有較大的 ，所以更容易產(chǎn)生 和 失效。36.變位蝸桿傳動(dòng)僅改變 渦輪 的尺寸，而 蝸桿的尺寸不變。37.在蝸桿傳動(dòng)中，蝸輪螺旋線的方向與蝸桿螺旋線的旋向應(yīng)該 相同。38.蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿所受的圓周力Ft1的方向總是與_轉(zhuǎn)向相反，而徑向力Fr1的方向總是指向圓心 的。39.閉式蝸桿傳動(dòng)的功率損耗，一般包括： 、和 三部分。40.阿基米德蝸桿和蝸輪在主平面(又稱中間平面)相當(dāng)于，梯形齒條 與 圓柱斜齒輪 嚙合。因此蝸桿的 軸向 模數(shù)應(yīng)與蝸輪的 端面 模數(shù)相等。41.在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)蝸桿為主動(dòng)時(shí)，若蝸桿頭數(shù)z1和模數(shù)m一定時(shí)，而增大直徑系數(shù)

33、q,貝U蝸桿剛度 增大;若增大導(dǎo)程角 丫，則傳動(dòng)效率 增大。42.蝸桿分度圓直徑d1 =mq;蝸輪分度圓直徑d2 =mz。43.為了提高蝸桿傳動(dòng)的效率，應(yīng)選用 多 頭蝸桿；為了滿足自鎖要求，應(yīng)選z1 =_ O44.蝸桿傳功發(fā)熱計(jì)算的目的是防止?jié)櫥?，以防止齒面膠合 失效。發(fā)熱計(jì)算的出發(fā)點(diǎn)是，等于。45.為了蝸桿傳動(dòng)能自鎖，應(yīng)選用 單 頭蝸桿；為了提高蝸桿的剛度，應(yīng)采用增大 的直徑系數(shù)q。46.蝸桿傳動(dòng)時(shí)蝸桿的螺旋線方向應(yīng)與蝸輪螺旋線方向相同 ;蝸桿的 導(dǎo)程角角應(yīng)等于蝸輪的螺旋角。30.蝸桿傳動(dòng)較為理想的材料組合是A.鋼和鑄鐵B.鋼和青銅31.在蝸桿傳動(dòng)中， 蝸桿頭數(shù)越少， 則傳動(dòng)效率越 蝸桿頭數(shù)常取z1 =。32.在蝸