管徑選擇與管道壓力降計(jì)算四138~over

1、7漿液流7.1簡(jiǎn)述7.1.1漿液流型的分類漿液由液、固兩相組成，屆兩相流范疇，其流型屆非牛頓型流體；按固 體顆粒在連續(xù)相中的分布情況，乂可分為均勻相漿液、混合型漿液和非均勻相漿 液三種流型。7.1.2漿液輸送管道尺寸確實(shí)定確定漿液輸送管道的尺寸，必須注意以下幾點(diǎn)：7.1.2.1均勻相流動(dòng)的漿液，要求固體顆粒均勻地分布在液相介質(zhì)之中，只要計(jì) 算出漿液中固體顆粒的最大粒徑dmh,將它與篩分?jǐn)?shù)據(jù)進(jìn)行比擬，假設(shè)全部固 體顆粒小丁dmh,那么為均勻相漿液，否那么為混合型漿液或非均勻相漿液。7.1.2.2為防止固體粒子在管道中沉降，要使?jié){液濃度、粘度和沉降速度問(wèn)處丁 合理的關(guān)系中。對(duì)丁均勻相漿液的輸送，必

2、須確定漿液呈均勻相流動(dòng)時(shí)的最低流 速，且要獲得高濃度、低粘度、消沉降速度。漿液流動(dòng)要求有一個(gè)適宜的流速， 它不宜太快，否那么管道摩擦壓力降大；它亦不宜太慢，否那么易堵塞管道。該適宜 的最低流速數(shù)據(jù)由試驗(yàn)確定。為獲得高濃度、低粘度、消沉降速度，可采用適宜 的添加劑。7.1.2.3混合型漿液或非均勻相漿液的輸送，應(yīng)保證漿液流動(dòng)充分呈湍流工況。7.1.3本規(guī)定提出了計(jì)算漿液流體的管道壓力降的數(shù)據(jù)收集、關(guān)聯(lián)式回歸和計(jì)算 步驟的一般內(nèi)容和要求，適用丁均勻相漿液、混合型漿液或非均勻相漿液三種流 型的壓力降計(jì)算。7.2計(jì)算方法7.2.1計(jì)算依據(jù)提供以下數(shù)據(jù)：7.2.1.1實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)1最低的漿液流體流速Umin

3、；2固體篩分的質(zhì)量白分?jǐn)?shù)Xpi；3固體篩分的密度舊；4漿液流的表觀粘度聞與男切速率寸的相關(guān)數(shù)據(jù)或流變常數(shù)T和流變 指數(shù)n。7.2.1.2可計(jì)算數(shù)據(jù)1連續(xù)相水的物性數(shù)據(jù)：粘度化、密度pL；2固體的質(zhì)量流量WS或漿液的質(zhì)量流量WSL及漿液的濃度CSL;3連續(xù)相水的質(zhì)量流量WL；4漿液的平均密度伽；5固體的平均密度閭。7.2.2計(jì)算方法的應(yīng)用7.2.2.1計(jì)算漿液流體物性數(shù)據(jù)1 ps、PL、WS、WL計(jì)算:SL(7.2.21)PSL、PL、WSL、CSL,計(jì)算(:SIVS= 1VSL CsL(7.2.22)(7.2.23)代=際何Ws/WsL * pLL歸L)計(jì)算均勻相漿液的物性數(shù)據(jù)計(jì)算混合型漿液物

4、性數(shù)據(jù)賽=W“s (Xpi/100)ASWs (Xpi/100)/缶P2S = S (Xp3/100)/SClVs- 8.4時(shí)-141Ch=18.9Y當(dāng)8.4 Y 0.5時(shí)Ch=21.11Y1.46當(dāng)0.5AY 0.05時(shí)Ch=18.12Y0.963當(dāng)0.05A Y 0.016時(shí)Ch=12.06Y0.824當(dāng)0.016AY 0.00146時(shí)Ch=0.4當(dāng)Y 0.00146時(shí)Ch=0dmh=1.65 Ch3 pa/ (p1Sfa)假設(shè)固體顆粒粒度全小丁dmh ,為均勻相漿液，否那么為混合型漿液或非均勻相漿液7.2.2.3管徑確實(shí)定1輸送均勻相漿液由試驗(yàn)獲得漿液最低流速Umin，計(jì)算管徑DD jJ

5、凡6Q0 X 0 785U.(7.2.212)(7.2.213)(7.2.214)(7.2.215)(7.2.216)(7.2.217)(7.2.218)(7.2.219)(7.2.2 20)(7.2.221)(7.2.222)(7.2.223)管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03142一漿液流流型應(yīng)控制在滯流的范圍之內(nèi)，故Re在2300以下。調(diào)整D到滿足要管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03143一求為止。2輸送混合型漿液或非均勻相漿液由試驗(yàn)獲得漿液最低流速Umin，可計(jì)算允許流速Ua；由漿液流的有關(guān)參數(shù)X、非均勻相中固體顆粒的平均粒徑dwa，可計(jì)算管徑D。X與Umin /gD.5的

6、關(guān)聯(lián)式由回歸獲得。響+。.8+印)/(36OOX0. 785。受)z=100Xw心其(阪一盧/必dy=(XPW) /XXp?當(dāng)dwa 368時(shí)Fd= 1當(dāng)dwa368時(shí)Fd=dwa士386當(dāng)0.006 x 2時(shí)Um/(.gDy =exp_l.O53Xm叮當(dāng)2x5847時(shí)(7.2.225)(7.2.226)(7.2.227)(7.2.228)(7.2.2 29)(7.2.230)(7.2.2 32)Ua一U | a。調(diào)整D到滿(7.2.2 33)管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03144一(7.2.2 34)Che=0.1管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03145 當(dāng)20 Z 5847時(shí)

7、Che=0.4當(dāng)1.5 Z 20時(shí)x-vc c r c -1.106Che=10.979Z當(dāng)0.015 Z 1.5時(shí)Che=13.5Z-1.61嘰=0. 003612摩擦壓力降A(chǔ)PK的計(jì)算它由直管段、閥門、管件的摩擦壓力降組成。其值為正，表示壓力下降。流 體流經(jīng)閥門、管件的局部阻力有兩種計(jì)算方法：阻力系數(shù)法和當(dāng)量長(zhǎng)度法。現(xiàn)推 薦當(dāng)量長(zhǎng)度法。a.均勻相漿液摩擦壓力降/ PK的計(jì)算PK=0.03262 10 UaL Le/D27.2.2 40b.混合型漿液或非均勻相漿液摩擦壓力降/PK的計(jì)算漿液中非均勻相固體的有效體積分率W為： =0.5 1U/Vt/sin Q：；0.25L1U / Vt/sin

8、 ： Xvhes，U / Vt/sin ：(7.2.2 41)UhsL=U+旺Vt2 sina(7.2.242)假設(shè)Xvhes2 Vt2 sinaU那么W=XvhesUhsL=U(7.2.243)(a)非垂直管道PKI= 4Fn/D, ；aU*LL Le/ 20000gc(7.2.2 44)dd=U2sL忻，/瓜口，9.81。(2$3)5(7.2.2-45)0.11 ：PK1 85- /dd 1：PK=(b)垂直管道PK=0.11l4Fn/D, ；a，U2SLL Le/ 20 0 01(7.2.2-47)(7.2.2 35)(7.2.2 36)(7.2.2 37)(7.2.238)(7.2.2

9、(7.2.2 46)1 0.1cos ：管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03(3)速度壓力降(/ PV)的計(jì)算由溫度和截面積變化引起密度和速度的變化，它導(dǎo)致壓力降的變化。a.均勻相漿液速度壓力降(/PV)的計(jì)算AR = 0.侶,U ； /(20000gc)(7.2.2-48)b.非均勻相漿液速度壓力降(/PV)的計(jì)算D 0.11-XvheU；sL法八、隊(duì)以碩七乂八上 R =-20000gc(7.2.2 49)假設(shè)Vt2 sin a UhsL,那么可用簡(jiǎn)化模型R =.1上*UsZ(20000gc)(7.2.2-50)(4)靜壓力降(/PS)的計(jì)算由丁管道系統(tǒng)進(jìn)(出)口標(biāo)高變化而產(chǎn)生的壓力降稱

10、靜壓力降。其值可為正值 或負(fù)值。正值表示壓力降低，負(fù)值表示壓力升高。a.勻相漿液靜壓力降(/PS)的計(jì)算/ PS=0.1Zs.d2 sin2陌/10000土(Hs.d210000)(7.2.2-51)b.非均勻相漿液靜壓力降(/ Ps)的計(jì)算/ PS=0.1 3 sin a1.1 W(歐怎)/聞+1(伽/10000)土(Hs.d2PSL/10000)(7.2.2-52)(5)泵壓差(/ P)的計(jì)算E / PS= (PK)S+(PV)S+(PS)S(7.2.2 53)工/ Pd=(PK)d+(/ P)a+(Ps)d(7.2.2 54)/ P= Prd Prs+E/PS+E/ Pd(7.2.2 5

11、5)(6)摩擦系數(shù)(Fn)的計(jì)算推薦采用牛頓型流體摩擦系數(shù)的計(jì)算方法。a.在層流范圍之內(nèi)(Re2300)Fn=16/Re(7.2.2 56)b.在過(guò)渡流范圍之內(nèi)(230010000)管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03144 Fn=0.0027(16000 &/ D)022(7.2.2 58)(7)當(dāng)量長(zhǎng)度( Le)的計(jì)算假設(shè)只知閥門管件的局部阻力系數(shù)(Kn)的計(jì)算方法，可采用(Le)與(Kn)的關(guān)系式 求得Le。Le=Kn2D/(4Fn)(7.2.259)局部阻力系數(shù)、當(dāng)量長(zhǎng)度的計(jì)算方法見(jiàn)第1章“單相流(不可壓縮流體)。7.2.3計(jì)算步驟7.2.3.1確定流型和管徑(1)計(jì)算漿液

12、流體物性數(shù)據(jù)。(2)計(jì)算均勻相漿液的最大粒徑(dmh)及管徑(D)。a.設(shè)漿液全為均勻相漿液，校核其最大粒徑。(a)計(jì)算均勻相固體的平均密度(河s)、均勻相固體的體積分率(XVS)。(b)計(jì)算管徑(D)。(c)計(jì)算均勻相漿液的表觀粘度(回。(d)計(jì)算均勻相漿液的允許流速(Ua)。(e)計(jì)算均勻相漿液的最大粒徑(dmh)。b.設(shè)漿液為混合型漿液或非均勻相漿液，校核其最大粒徑。(a)計(jì)算漿液均勻相局部固體的平均密度(盅)及非均勻相局部固體的平均密 度(出s)。(b)計(jì)算均勻相漿液密度(曲及非均勻相漿液中固體的體積分率(Xvhes)o(C)計(jì)算非均勻相漿液中固體顆粒的平均粒徑(dwa)。(d)計(jì)算非

13、均勻相漿液中允許最低流速(Ua)及實(shí)際流速(U)。7.2.3.2計(jì)算吸入端、排出端總壓力降(/PK)、(/Ps)、(/Pd)及泵壓差(/P)。7.2.4計(jì)算例題7.2.4.1如圖7.2.4所示的泥漿系統(tǒng)和以下數(shù)據(jù)：固體流量Ws= 122500kg/h,液體流量WL=40820kg/ h,固體平均密度 餌=2499kg/ m3,液體密度 住=865kg /m3,液體粘度& = 0.2mPa2 s,泥漿粘度 回=3mPa2 s,溫度t= 26.7C ,最大 流速U=3.66m/s,流變常數(shù)0.0773,流變指數(shù)n =0.35,泵排出端容器液面的 壓力為0.17MPa,泵吸入端容器液面的壓力

14、為0.1MPa。管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03145 固體篩分?jǐn)?shù)據(jù)管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03146 網(wǎng)目粒度閩重量白分?jǐn)?shù)%密度kg / m320 488403005480648 6530021010400565 100210150203204100 200150 7430240320032574 4420240332544151602壓力降計(jì)算有關(guān)數(shù)據(jù)a彎頭數(shù) 三通數(shù)閘閥數(shù)鈍邊進(jìn)口數(shù)鈍邊 出口數(shù)管道長(zhǎng)度m泵吸入端：水平管0111106.5下降管一90100005泵排出端：水平管01210119上升管901000030試求系統(tǒng)管徑和泵壓差7.2.4.2解題1確定流型和管徑

15、按7.2.3中計(jì)算步驟進(jìn)行。先假設(shè)全為均勻相泥漿并校核其最大粒徑，獲結(jié)果: 固體顆粒粒徑非全小丁最大粒徑dmh,可見(jiàn)假設(shè)不妥具體計(jì)算步驟省略。然后 假設(shè)最后三個(gè)篩分級(jí)在均勻相泥漿中，重復(fù)上述計(jì)算，獲結(jié)果：該三個(gè)篩分級(jí)固 體顆粒仍非全小丁最大粒徑dmh,可見(jiàn)假設(shè)仍不妥具體計(jì)算步驟省略。繼續(xù)假 設(shè)最后兩個(gè)篩分級(jí)在均勻相泥漿中并校核其最大粒徑。管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03147 6500 - 14000 -w圖7.2.4計(jì)算示圖按式(7.2.2-1):0=(歸，+歸L)/(Ws加 $)+(砂/片)=(122500+40820)/(122500/2499) +(40820/865) = 1

16、698kg/m3按式(7.2.2- 7):= 乏成二也奶。) -_122500(0.冬+05)費(fèi)Sw,- (XpyiOO)/_ 122500(0* 2/2403) + (0. 1/1502)= 1979kg/n?按式(7.2.2 8):2VKs * (Xp2/lC0)所劉Wg (X性/IOO)7PQ=_ L225GO(O.0S0. 1 + Q.2 + 0.3)_1225。(。.05/4806)+(0.1/4005)+?0. 2/3204)+ (0. 3/2403)= 2920kg/mJ按式(7.2.2 9):(Xpl/100)+WLP一五見(jiàn)，(無(wú)/1而)7府+(叭。=_1225。(0.2+0.

17、15) +如82。_-122500(0. 2/2403)+ +(40820/865)= 1216kg/n?管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03148 按式(7.2.211):g 一 感/商)+ (雄饑)122500(0. 05/4806) + (0, 1/4005) + (0, 2/3204) + (0, 3/2403)_(122500/2499)+(40820/865)=。.283按式(7.2.228):,(XpE&iX) awfl=-yvpg=5 840X300+1。J30QX 210+0 J2IOX156+30 x/1插X74=(5 + 10+20+30) 180pm按式(7

18、.2.2 30):Fd=dwa/368= 180/ 368= 0.489按式(7.2.227):x= 1003 Xvhes3 Fd(心一fa)/俱=1003 0.2833 0.489(292卜1216)/1216= 19.4按式(7.2.2 32):Ui/IgDy心收(4.2718X10T&IX+5 0264XU)T)如:+4.7849X10THr+8.8996X10T = 2.19按式(7.2.225):U顯=219(gD)0 $=2.19X9. 81心仿=6. 86JDl/LUmin+0, 8=6. 86在+CL 8按式(7.2.226):=/乩)+(歸L/PL)=(12250W2

19、499) + (40820/865)=3600XQ. 785Q3600X0. 785X1)s目標(biāo)函數(shù)，I Ua一U I V a,調(diào)整D,滿足要求為止，見(jiàn)下表：D mUa m / sU m / s0.0752.686.040.1002.973.400.1253.232.18根據(jù)目標(biāo)函數(shù)要求，選用0= 0.100m乂按式(7.2.212)式(7.2.2 21)得：區(qū)=1000VX/i=77.38X3. 4/0.1)心卜】=2. 02mP& sY=12.6MSLA)/PST= 12* 62 02(19791216)/1216勺28Ch=21.11丫1=3。.3出nh = L 65ChXpJ(

20、缶一任)管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03149 =L 65X30. 3X1216/(1979-1216) = 79* 7肝m經(jīng)比擬，確定最后兩個(gè)篩分級(jí)在均勻相泥漿中，其余篩分級(jí)在非均勻相泥漿 中。允許最低流速Ua= 2.97m/s；實(shí)際流速U = 3.4m/s。(2)計(jì)算壓力降及泵壓差a.計(jì)算通用數(shù)據(jù)(a)計(jì)算顆粒沉降速度(Vt)按式(7.2.2 33)式(7.2.2 38):Z=。0001181(-)/=0. 000118X 18O1216X (2920-1216)/2,02sK=l. 69C施=10. 9792-1空=6.15吼=口00361擋龔* = 00361 J*。祭*2.

21、023m/syXChey1216X6.15(b)計(jì)算非均勻相尺寸系數(shù)(Cra)按式(7.2.2 33)式(7.2.2 39)得：Z=0. 000118 V840X3U0H216X (4806-1216)2. 02叮坊=6. 06Che=0.979Zi.伽=1.52=0. 000118 7300X210C1516X (4005-1216)/2. 02叮 =2. 784=10.979Z-E= 3 5Z = 000118 V210X1501216X (32041216)/2. 02P=l. 76= 10.979Z-L& = 5.88Z=0. 000118 V150 X 74 1216 X (

22、2403 -1216)/2. 02*% = 0. 88(?旭=13. 52一】頂= 16. 6由式(7.2.2 39)得:W0誠(chéng)灰(5+(20 x77)4(30X J16.6)raEX時(shí)(5+10+20+30)=3. 01b.計(jì)算壓力降及泵壓差按式(7.2.242)式(7.2.2 43)得：Xvhe2Vt2 sin90 =0.2833 0.023= 0.00651管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03150 由丁Xvhe2Vt2 sin90 U ,那么 小=0.283, UhsL=3.4m/s按式(7.2.224)和式(7.2.2 58)得：Re = 1000D S 孤-向/巧=1000X0

23、. IX 3. 4X1216/2* 02=204673Fn = 0. 0027C1 SOOOe/nIa=0, 0027(16000X0. 0000457/0. 1)!3=0, 00418泵吸入端(a)水平管道當(dāng)量長(zhǎng)度(Le)的計(jì)算泵吸入端水平管道連接管件件 數(shù)Le mKn閘板閥18D= 0.890短徑彎頭l30D=3三通直流120D=2進(jìn)口即容器出口lKn3 D/(4Fn) = 5.981.0411.78壓力降的計(jì)算按式(7.2.244, 45, 46, 47, 50, 52, 53, 54, 55)得；PKI=(4FJD),凡UnXL+L)/20000誑)= 4X0. 00418/0.100

24、X1216X3.妒X(6. 5 + 11. 78)/(20000X9. 81) = 0*219=3 4aX 1216X3. 01/cOfi0X9- 81X 0-1(29201216)b5= 127, 344APK=0,lUPKl/l + O/lcos)l + 850/rfrf)= 0.11X0. 219/(1+0, D(1+85X0.283/127. 344) = 0. O26MPa(b)垂直管道當(dāng)量長(zhǎng)度(Le)的計(jì)算泵吸入端垂直下降管道連接管件件數(shù)Le90 短徑彎頭130D= 313壓力降的計(jì)算=0.,秘，UUCL+5Le)/(2M00c)=0.11E(4X0. 00418/0.1)X121

25、6X3. 4s(5+3)/(20000X9. 81)=0. 01Q54MPa管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03151 APT=-0* V&Xi7L/(30000gc) = -0+ 1X1216X3* 47(20000X9. 81)= -0. 00716MPa已=0.1(Z(, sin(L仲(但一R)/pJ+lg/10000)乩-/10000= 0 l一5sin9(rLlX0. 283(2920 1316)/1216+1 (1216/10000) 3 X1698/10000= -0. 1383MPa泵排出端(a)水平管道當(dāng)量長(zhǎng)度(Le)的計(jì)算泵排出端水平管道連接管件件數(shù)LemK1閘

26、板閥18D=0.8900短徑彎頭130D=3三通直流223 20D=4出口(即容器入口 )1K3 CK (4Fn)=2.990.5510.79壓力降的計(jì)算PKl= W/D) A UU(L+)/(20000)= (4X0. 00418/0.1)X1216X3. 419+1O. 79)/(20000X9- 81)=0. 357MPadd =U* pt * Cn/cosa 9. 81Z)g$pD口= 3* 43X1216X3* 01/CeosOX9, 81X0. 1(292。一1216)= 127,344FK= 3UAPKI/(1+0.lcos)(l+85/dW)= 0 11X0. 357/(1+0

27、. DJC1+85X0. 283/127. 344)=0.0424MPA(b)垂直管道 當(dāng)量長(zhǎng)度(Le)的計(jì)算泵排出端垂直上升管道連接管件件數(shù)Lem900短徑彎頭130D=313力降的計(jì)算管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03152 M代=0. 11(4FJ) 向,貨,L0+aW/2OOOO&)=0. ?l4X0. 00418/0.1X1216X3. 42(30+3)/(20000X9.81)=0, 0435MPaAPv 0*也,以虹/(20000爭(zhēng)=0. 1X1216X3- 47(20000 X 9. 81)=0. 00716MPaR=0.1(ZH7incrLl現(xiàn)(阪一R)Mj+l

28、(pJ10000)+Hd,飽/10090=0. l30sin90H. 1X0. 283(2920-1216)/1216 + 13)(1216/10000)+3X1698/100。=0, 5749MPa計(jì)算結(jié)果匯總表/ PKMPa/ PVMPa/ PSMPaW PS.dMPa泵吸入端：水平管0.0260下降管0.010540.007160.13830.03650.007160.13830.1090泵排出端：水平管0.0424上升管0.04350.007160.57490.08590.007160.57490.6680(3)泵壓差/P= Pra Prs+E/Ps+/ Pd= 0.17 0.1 0.

29、1090+0.66840.629MPa7.2.5管道計(jì)算表“漿液流管道壓力降計(jì)算表見(jiàn)表7.2.5。編制步驟、用途及專業(yè)關(guān)系與“單管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03153 相流管道計(jì)算表相同管道計(jì)算表漿液流表7.2.5管道編號(hào)和類別自至漿液流里va/ h漿液平均密度kg/吊溫度C流變常數(shù)小kg/ m2 s流變常數(shù)(1000kg/ (m2 s )泵吸入端泵排出端一管道公稱直徑mm表號(hào)或外徑3壁厚流速m / s漿液表現(xiàn)粘度mPa2 s雷諾數(shù)直管長(zhǎng)度m管件當(dāng)里長(zhǎng)度m彎頭900三通大小頭閘閥截止閥旋塞止逆閥其它總長(zhǎng)度m摩擦壓力降MPa速度壓力降MPa始端液面標(biāo)局距管接口m終端液面標(biāo)局距管接口m靜壓

30、力降/PSMPa容器液面的壓力MPa總壓力降MPa版次或修改版次日期編制校核審核管徑選擇與管道壓力降計(jì)算PS304-03154-7.3符號(hào)說(shuō)明Ch阻滯系數(shù)；Che非均勻相阻滯系數(shù)；CsL 漿液濃度；Cra非均勻相尺寸系數(shù)；D管道內(nèi)直徑，m；di非均勻相漿液中固體顆粒的下限，pm；d2非均勻相漿液中固體顆粒的上限，四；dmh-均勻相漿液中最大粒徑，gm；dwa非均勻相漿液中固體顆粒的平均粒徑，回；dd計(jì)算？PK的中間變量；Fd直徑系數(shù)；Fn非牛頓型流體的摩擦系數(shù)；2g-重力加速度，9.81m/s ;gc-因次常數(shù)，9.81kgm/kgf2 s2;Hd泵排出端容器液面至管接口之距離， m;Hs-泵吸入端容器液面至管接口之距離，m;Hs.d-泵吸入排出端容器液面至管接口之距離，m；Kn閥門、管件的局部阻力系數(shù)；L-直管段長(zhǎng)度，m；Le-閥門、管件的當(dāng)量長(zhǎng)度，m；n流變指數(shù)；Prd-泵排出端容器液面的壓力，MPa；Prs-泵吸入端容器液面的壓力，MPa；Re-雷諾數(shù)；t溫度，C；U漿液流的實(shí)際流速，m/s；Ua漿液流的允許流速，m/s；UhsL非均勻相漿液流體實(shí)際流速，m/s；Umin-漿液流體最低流速(試驗(yàn)確定),m/S；管