電大鋼結(jié)構(gòu)本歷年考試完美精華版總結(jié)

1、鋼結(jié)構(gòu)?歷年考題匯總練習(xí)一、選擇題一 概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法1.在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，失效概率Pf與可靠指標(biāo) 的關(guān)系為BA.Pf越大， 越大，結(jié)構(gòu)可 靠性越差B .pf越大， 越小， 結(jié)構(gòu)可靠性越差C. Pf越大， 越小，結(jié)構(gòu)越可靠D Pf越大，越大， 結(jié)構(gòu)越可靠2.目前我國(guó)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，C。A.全部采用以概率理論為根底的 近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法B.采用分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)的極限狀態(tài) 設(shè)計(jì)方法C.除疲勞計(jì)算按容許應(yīng)力幅、應(yīng) 力按彈性狀態(tài)計(jì)算外，其他采用以概率理論為根底的近似概率極限狀態(tài)設(shè) 計(jì)方法D.局部采用彈性方法，局部采用 塑性方法3.按承載力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)鋼結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)考慮C 。A .荷載效應(yīng)的根本組合B.荷載效

2、應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合C.荷載效應(yīng)的根本組合，必要時(shí)尚 應(yīng)考慮荷載效應(yīng)的偶然組合D.荷載效應(yīng)的頻遇組合二 鋼結(jié)構(gòu)的材料1.在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯 先兆的情況是B 的典型特征。A.脆性破壞B .塑性破壞C.強(qiáng)度破壞D.失穩(wěn)破壞2.以下因素中A與鋼構(gòu)件發(fā)生脆 性破壞無(wú)直接關(guān)系。A.鋼材屈服點(diǎn)的大小B.鋼材的含碳量C .負(fù)溫環(huán)境D.應(yīng)力集中3.鋼結(jié)構(gòu)對(duì)動(dòng)力荷載適應(yīng)性較強(qiáng)，是由于鋼材具有C oB.彈性.塑性變形能D.抗沖擊荷載標(biāo)準(zhǔn)拉伸DB.強(qiáng)度提高，塑性B)。熱脆C.冷脆B.下降.可能提高A;鋼材強(qiáng)度B.降低C破壞。B .塑性 .低周高應(yīng)變H型鋼和工字鋼相B所的鋼材不B.前者的度相對(duì)較A.良好的塑性B.

3、高強(qiáng)度和 良好的塑性C .良好的韌性D.質(zhì)地均勻、各向同性4.沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主 要不同之處是D。A.冶煉溫度不同B.冶煉時(shí)間不同C.沸騰鋼不加脫氧劑D.兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧 劑5.鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)C確定 的。A.比例極限B.彈性極限C.屈服點(diǎn)D.抗拉強(qiáng)度6 .鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能指標(biāo)為(A)。A.抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、伸長(zhǎng)率B.抗拉強(qiáng)度、屈服點(diǎn)、冷彎性能C.抗拉強(qiáng)度、冷彎性能、伸長(zhǎng)率D.冷彎性能、屈服點(diǎn)、伸長(zhǎng)率7.鋼材牌號(hào)Q235 Q345 Q390是根據(jù)材料A命名的。A.屈服點(diǎn)B.設(shè)計(jì)強(qiáng)度C.標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度D.含碳量8.對(duì)鋼材的分組是根據(jù)鋼材的確定的。DA.鋼種B.鋼

4、號(hào)C.橫截面積的大小D.厚度與直徑9.四種不同厚度的Q345鋼，其中A厚的鋼板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值最高。A. 12mmB. 18mmC. 36mmD.52mm10.塑性好的鋼材，那么A。A.韌性也可能好B.韌性一定好C.含碳量一定高D.一定具有屈服平臺(tái)11 .鋼材的伸長(zhǎng)率用來(lái)反映材料的C。A.承載能力 變形能力C力 能力12.鋼材的伸長(zhǎng)率與試件標(biāo)距間長(zhǎng)度的伸長(zhǎng)值有關(guān)。A.到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí)到達(dá)極限應(yīng)力時(shí)C.性變形后D.試件斷裂后13.鋼中硫和氧的含量超過(guò)限量時(shí)， 會(huì)使鋼材B A.變軟B .D.變硬14.鋼材在低溫下， 下降，沖擊韌性A.提高C.不變也可能下降15.鋼材在低溫下， 在低溫下，塑性A.提局BD.

5、不能確定16.鋼材的疲勞破壞屬于A .彈性C.脆性D17 .型鋼中的 比，A.兩者同 翼緣相對(duì)較寬C.前者的高D.兩者的翼緣都有較大的斜度三鋼結(jié)構(gòu)的連接1.局部焊透的對(duì)接焊縫的計(jì)算應(yīng)按B計(jì)算。A.對(duì)接焊縫B.角焊縫C.斷續(xù)焊縫D.斜焊縫2.斜角焊縫主要用于C。A.鋼板梁B.角鋼桁架C.鋼管結(jié)構(gòu)D.薄壁型鋼結(jié)構(gòu)3.在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長(zhǎng) 度方向的分布為。CA.均分分布B.一端大、一端小C.兩端大、中間小D.兩端小、中間大4.在鋼梁底面設(shè)有吊桿， 其拉力設(shè)計(jì) 值為650kN靜載，吊桿通過(guò)節(jié)點(diǎn)板 將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊 縫焊于梁下翼緣，hf=10mm,wff=160MPa那么每面焊

6、縫長(zhǎng)度為0。A.240mmB . 250 mmC.260mm D . 270mm5.焊接剩余應(yīng)力對(duì)構(gòu)件的A無(wú)影 響。A.靜力強(qiáng)度B .剛度C.低溫冷脆D.疲勞強(qiáng)度6.關(guān)于重級(jí)工作制吊車(chē)焊接吊車(chē)梁的腹板與上翼緣間的焊縫，0。A.必須采用一級(jí)焊透對(duì)接焊縫B.可采用三級(jí)焊透對(duì)接焊縫C .可采用角焊縫D.可采用二級(jí)焊透對(duì)接焊縫7.一寬度為b、厚度為t的鋼板上有 一直徑為d0的孔，那么鋼板的凈截面面 積為D。A .1 b t也t2 d02B. Anb t - t4C Abt d0tD.Anb t d0t8.采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接與承壓 型連接，在相同螺栓直徑的條件下，它們對(duì)螺栓孔要求，A。A.摩擦型連

7、接孔要求略大，承 壓型連接孔要求略小B.兩者孔要求相同C .摩擦型連接孔要求略小，承 壓型連接孔要求略大D.無(wú)要求9.在鋼梁底面設(shè)置吊桿， 其拉力設(shè)計(jì) 值為650kN,吊桿通過(guò)T形連接件將荷載傳給鋼梁，T形連接件與鋼梁下 翼緣板采用雙排8. 8級(jí)M20高強(qiáng)度螺 栓摩擦型連接，預(yù)拉力P=125kN,抗 滑移系數(shù)為0 . 45,那么高強(qiáng)度螺栓的 數(shù)量應(yīng)為C。A.4 B . 6 C . 8 D. 1010.在鋼梁底面設(shè)有吊桿，其拉力設(shè)計(jì)值為650kN 靜載，吊桿通過(guò)節(jié)點(diǎn)板將荷載傳給鋼梁，節(jié)點(diǎn)板采用雙面焊縫焊于梁下翼緣，hf=i0mmf ：=160MPQ那么每面焊縫長(zhǎng)度為C。A.240mmB . 25

8、0 mmC.260mm D . 270mm11.普通螺栓受剪連接主要有四種破 壞形式，即I螺桿剪斷；H壁 孔擠壓破壞；山構(gòu)件拉斷；IV端部鋼板沖剪破壞。在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)按下述C組進(jìn)行計(jì)算。A. I HB . I H山W C . I H4 D . I H IV12.摩擦型連接的高強(qiáng)度螺栓在桿軸 方向受拉時(shí)，承載力C。A .與摩擦面的處理方法有 關(guān)B.與摩擦面的數(shù)量有關(guān)C .與螺栓直徑有D.與螺栓的 性能等級(jí)無(wú)關(guān)13.高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接和承壓型 連接主要區(qū)別是D。AA.預(yù)拉力不同B.連接處構(gòu)件接觸面的處 理方法不同C.采用的材料等級(jí)不同D.設(shè)計(jì)計(jì)算方法不同A.承載力計(jì)算方法不同B.施工方法相同C.沒(méi)有

9、本質(zhì)區(qū)別D.材料不同14.承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于D。A .直接承受動(dòng)力荷載B.承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接C.冷彎薄壁鋼結(jié)構(gòu)的連接D.承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連接15.每個(gè)受剪力作用的摩擦型高強(qiáng)度 螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的C倍。A . 1.0B. 0.5C. 0.8 D . 0.716.一個(gè)承受剪力作用的普通螺栓在 抗剪連接中的承載力是D。A .栓桿的抗剪承載力B.被連接構(gòu)件板的承壓承載力C . A、B中的較大值D. A、B中的較小值17.以下圖所示為高強(qiáng)度螺栓連接，在彎矩M的作用下，可以認(rèn)為中和軸在螺栓C上。A. 1B. 2C. 3D. 4四軸心受力構(gòu)件1.實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)

10、件計(jì)算的內(nèi)容包括D。A .強(qiáng) 度B.強(qiáng)度和整體穩(wěn)定性C.強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定D.強(qiáng)度、剛度長(zhǎng)細(xì)比2.對(duì)有孔眼等削弱的軸心拉桿承載 力，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)? 采用的準(zhǔn)那么為 凈截面B。A.最大應(yīng)力到達(dá)鋼材屈服點(diǎn)B.平均應(yīng)力到達(dá)鋼材屈服點(diǎn)C.最大應(yīng)力到達(dá)鋼材抗拉強(qiáng)度D.平均應(yīng)力到達(dá)鋼材抗拉強(qiáng)度3.以下軸心受拉構(gòu)件， 可不驗(yàn)算正常 使用極限狀態(tài)的為D。A.屋架下弦B.托架受拉腹桿C.受拉支撐桿D.預(yù)應(yīng)力拉桿4.計(jì)算軸心壓桿時(shí)需要滿足D的 要求。A.強(qiáng)度、剛度長(zhǎng)細(xì)比B.強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、剛度長(zhǎng)細(xì)比C.強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定 性D.強(qiáng)度、整體穩(wěn)定性、 穩(wěn)定性、剛度長(zhǎng)細(xì)比5.軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度與穩(wěn)定，

11、 別滿足B oAAnB.An6.兩端皎接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng) 截面形式為雙軸對(duì)稱(chēng)十字形時(shí)，在軸 心壓力作用下構(gòu)件可能發(fā)生C。A.彎曲屈曲B.彎扭屈曲C.扭轉(zhuǎn)屈曲D.彎曲屈曲和側(cè)扭屈曲7.軸心受壓構(gòu)件發(fā)生彈性失穩(wěn)時(shí)，截 面上的平均應(yīng)力C。A.低于鋼材抗拉強(qiáng)度f(wàn)uB.到達(dá)鋼材屈服強(qiáng)度f(wàn)yB.低于鋼材比例極限f pC.低于鋼材屈服強(qiáng)度8.確定軸心受壓實(shí)腹柱的截面形式T時(shí)，應(yīng)使兩個(gè)主軸方向的長(zhǎng)細(xì)比盡可 能接近，其目的是CA.便于與其他構(gòu)件連接B造簡(jiǎn)單、制造方便C.到達(dá)經(jīng)濟(jì)效果D.便于運(yùn)輸、安裝和減少節(jié)點(diǎn)類(lèi)型9.為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在構(gòu)件截面面積不變的情況下，構(gòu) 件截面的形式應(yīng)使其面積分布B

12、。A.盡可能集中于截面的形心處B.盡可能遠(yuǎn)離形心C .任意分布，無(wú)影響D.盡可能集中于截面的剪切中心10.為了C，確定軸心受壓實(shí)腹 式構(gòu)件的截面形式時(shí)，應(yīng)使兩個(gè)主軸 方向的長(zhǎng)細(xì)比盡可能接近。A.便于與其他構(gòu)件連接B.構(gòu)造簡(jiǎn)單、制造方便C.到達(dá)經(jīng)濟(jì)效果D.便于運(yùn)輸、安裝和減少節(jié)點(diǎn)類(lèi)型11. a類(lèi)截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù) 值最高是由于D。A.截面是軋制截面B.截面的剛度最大C.初彎曲的影響最小D.剩余應(yīng)力的影響最小12.軸心受壓構(gòu)件柱腳底板的面積主 要取決于C。A.底板的抗彎剛度B.柱子的截面積C .根底材料的強(qiáng)度等級(jí)D.底板的厚度13.在以下關(guān)于柱腳底板厚度的說(shuō)法中，錯(cuò)誤的選項(xiàng)是C 。A.底板厚度

13、至少應(yīng)滿足t 14mmB.底板厚度與支座反力和底板 的支承條件有關(guān)C.其它條件相同時(shí)，四邊支承 板應(yīng)比三邊支承板更厚些D.底板不能太薄，否那么剛度不 夠，將使根底反力分布不均勻14.計(jì)算格構(gòu)式柱繞虛軸X X軸彎 曲的整體穩(wěn)定，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)B查表確定。A-xB-0 xCyD-0y15.雙肢格構(gòu)式受壓柱，實(shí)軸為x - x,虛軸為y-y,應(yīng)根據(jù)B確定 肢件間距離。A.xyB.0yxC.0yyD.強(qiáng)度條件五受彎構(gòu)件1.在焊接組合梁的設(shè)計(jì)中， 應(yīng)C。腹板厚度A.越薄越好B.越厚越好C.厚薄相當(dāng)薄無(wú)所謂D.厚2.在焊接工字形組合梁中，翼緣與腹板連接的角焊縫計(jì)算長(zhǎng)度不受60hf的限制，是因?yàn)镈。A.截面

14、形式的關(guān)系B.焊接次序的關(guān)系C.梁設(shè)置有加勁肋的關(guān)系D.內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長(zhǎng)分布的關(guān)系3.當(dāng)無(wú)集中荷載作用時(shí)，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受C。A.豎向剪力B.豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C.水平剪力D.壓力4.焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是D。A.提高梁的抗彎強(qiáng)度B.提高梁的抗剪強(qiáng)度C.提高梁的整體穩(wěn)定性D.提高梁的局部穩(wěn)定性5.焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁 肋對(duì)防止A B 引起的局部失穩(wěn)最 有效。A.剪應(yīng)力B.彎曲應(yīng)力C.復(fù)合應(yīng)力D.局部壓應(yīng)力6.保證工字形截面梁受壓翼緣局部穩(wěn) 定的方法是D oA .設(shè)置縱向加勁肋B.設(shè)置橫向加勁肋C .采用有效寬度D.限制其寬厚比7.工

15、字形截面梁受壓翼緣，對(duì)Q235鋼，保證局部穩(wěn)定的寬厚比限值為b . _-15,對(duì)Q345鋼，此寬厚比限值t應(yīng)為A。A.比15更小著B(niǎo).仍等于15 C.比15更大D.可能大于15,也可能小于158.梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在B。A.彎曲應(yīng)力大的區(qū)段B.上翼緣或下翼緣有固定集中力作 用處C.剪應(yīng)力較大的區(qū)段D.有吊車(chē)輪壓的部位9.梁上作用較大固定集中荷載時(shí)，其 作用點(diǎn)處應(yīng)B。A.設(shè)置縱向加勁肋B.設(shè)置支承加勁肋C.減少腹板厚度D.增加翼緣的厚度10.梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部承壓強(qiáng)度不能滿足要求時(shí)，采用B是較合理的措施。A .加 厚 翼 緣B.在集中荷載作用處設(shè)置支撐加勁肋C.增加橫向加勁肋的數(shù)量D

16、.加厚腹板11 .右圖所示的單向彎曲簡(jiǎn)支梁的整體穩(wěn)定計(jì)算公式也f中，WW=C。A IxiB Ixy2CI y3D IxM12.右圖所示為加強(qiáng)受壓翼緣的工字 形等截面簡(jiǎn)支組合梁，抗側(cè)移支撐桿 如圖中A設(shè)置，對(duì)提高梁的整體穩(wěn) 定性效果最好。13.焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，其他條 件均相同的情況下，當(dāng)A時(shí)，梁的 整體穩(wěn)定性最好。A.加強(qiáng)梁的受壓翼緣寬度B.加強(qiáng)梁受拉翼緣寬度C.受壓翼緣與受拉翼緣寬度相同D.在距支座l/6 l為跨度減 小受壓翼緣寬度六拉彎和壓彎構(gòu)件1.在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計(jì)算式中，軸力項(xiàng)分母里的y是D。A.彎矩作用平面內(nèi)軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)B.彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)C.軸

17、心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的 較小者D.壓彎構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)2.彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行D 和綴材的計(jì) 算。A.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi) 穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性B.彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、 單 肢穩(wěn)定性C.彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩 作用平面外的穩(wěn)定性D.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面內(nèi) 穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性13.單軸對(duì)稱(chēng)截面的壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎 矩作用在對(duì)稱(chēng)軸平面內(nèi)，且使較大翼 緣受壓時(shí)，構(gòu)件到達(dá)臨界狀態(tài)的應(yīng)力 分布A oA.可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性B.只在受壓側(cè)出現(xiàn)塑性C.只在受拉側(cè)出現(xiàn)塑性D.拉、壓側(cè)都不會(huì)出現(xiàn)塑性14.實(shí)腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計(jì)一般應(yīng)進(jìn) 行的計(jì)算的內(nèi)容為

18、D。A.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面 內(nèi)穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形B.彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、 局部穩(wěn)定、變形、長(zhǎng)細(xì)比C.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用I平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部寸1穩(wěn)定、變形Y-一D.強(qiáng)度、|剛度、彎矩作用H平面內(nèi)及平面亨力外穩(wěn)定性、局部 穩(wěn)定、長(zhǎng)細(xì)比15.計(jì)算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時(shí)，剪力應(yīng)取C oAf f、，B.由公式VJ一 計(jì)算的剪力C.構(gòu)件實(shí)際剪力設(shè)計(jì)值或由公 式Vy計(jì)算的剪力兩者85 235中較大值D.由V dM/dx計(jì)算值16.單軸對(duì)稱(chēng)截面的壓彎構(gòu)件，一般 宜使彎矩A oA.繞非對(duì)稱(chēng)軸作用B.繞對(duì)稱(chēng)軸作用C.繞任意軸作用D.視情況繞對(duì)稱(chēng)軸或非對(duì)稱(chēng)軸 作用17.實(shí)腹式偏心受壓構(gòu)件在彎

19、矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗(yàn)算公式中的x主要是考慮A。A.截面塑性開(kāi)展對(duì)承載力的影 響B(tài).剩余應(yīng)力的影響C.初偏心的影響D.初彎矩的影響18.彎矩作用在實(shí)軸平面內(nèi)的雙肢格 構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進(jìn)行D和綴材的計(jì)算。A.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面 內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、 單肢穩(wěn)定性B.彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性、 單肢穩(wěn)定性C.彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎 矩作用平面外的穩(wěn)定性D.強(qiáng)度、剛度、彎矩作用平面 內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性七屋蓋結(jié)構(gòu)1.為保證屋蓋結(jié)構(gòu)的D,應(yīng)根據(jù)屋 蓋結(jié)構(gòu)形式有橡體系或無(wú)橡體系， 有托架或無(wú)托架、廠房?jī)?nèi)吊車(chē)的位 置、有無(wú)振動(dòng)設(shè)備，以及房屋的跨度 和高度等情況，設(shè)置可靠的支撐系統(tǒng)。I.空間整

20、體作用，提高其整體 剛度，減小腹桿的計(jì)算長(zhǎng)度；II.空間整體作用，承當(dāng)和傳遞 水平荷載，減小節(jié)點(diǎn)板厚度；III.空間整體作用，提高其整體 剛度，減小弦桿的計(jì)算長(zhǎng)度；IV .安裝時(shí)穩(wěn)定與方便，承當(dāng)和 傳遞水平荷載如風(fēng)荷載、懸掛吊車(chē) 水平荷載和地震荷載等。A.I、IIB. I、IIIC.II、IVD. III、IV二、判斷題一概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法1.承載能力極限狀態(tài)包括構(gòu)件和連接的強(qiáng)度破壞、疲勞破壞和因過(guò)度變形而不適于繼續(xù)承載的狀態(tài)。/2.正常使用極限狀態(tài)包括影響結(jié)構(gòu)、構(gòu)件和非結(jié)構(gòu)構(gòu)件正常使用或外觀的 變形，影響正常使用的振動(dòng)，影響正 常使用或耐久性能的局部損壞。/3.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?中，荷載設(shè)計(jì)

21、值為荷載標(biāo)準(zhǔn)值除以荷載分項(xiàng)系數(shù)。X4.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度， 穩(wěn)定性以 及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值。V5.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度， 穩(wěn)定性以 及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值， 而不是標(biāo)準(zhǔn)值。/二鋼結(jié)構(gòu)的材料1.鋼材具有兩種性質(zhì)完全不同的破壞形式，即塑性破壞和脆性破壞。/2.碳的含量對(duì)鋼材性能的影響很大， 一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材 的塑性和韌性逐漸增高。X3.當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材 的塑性和沖擊韌性降低。V4.高溫時(shí)，硫使鋼變脆，稱(chēng)之冷脆；低溫時(shí)，磷使鋼變脆，稱(chēng)之熱脆。X5.鋼材的強(qiáng)度隨溫度的升高而增大，塑性和韌性增大X6 .長(zhǎng)期承受頻繁的反復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)及其連接，在設(shè)計(jì)中必

22、須考慮結(jié)構(gòu)的疲勞問(wèn)題。V7.承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)4n5 10次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。V8.試驗(yàn)證明，鋼材的疲勞強(qiáng)度主要與 構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次數(shù)有關(guān)，而與鋼材的強(qiáng)度并無(wú)明顯關(guān)系。A/9.承受動(dòng)力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu) 件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)4n5 10次時(shí)，應(yīng)進(jìn)行疲勞驗(yàn)算。V10.鋼材越厚壓縮比越小，因此厚度 大的鋼材不但強(qiáng)度較高，而且塑性、 沖擊韌性和焊接性能也較好。x三鋼結(jié)構(gòu)的連接1.焊縫按施焊位置分為平焊、橫焊、立焊及仰焊，其中仰焊的操作條件最 差，焊縫質(zhì)量不易保證。V2 .鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?規(guī)定角焊縫中的最小焊角尺寸hf1M,

23、其中t為較厚焊件的厚度mm V3.構(gòu)件上存在焊接剩余應(yīng)力會(huì)增大結(jié) 構(gòu)的剛度。X4.在靜荷載作用下，焊接剩余應(yīng)力不 影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度。/5 .角焊縫中的最小焊縫尺寸hf1.5JT，其中t為較薄焊件的 厚度mm。X6.在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下，正 面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)增大系數(shù)f= 1.0;但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取f= 1.22。X7.正面角焊縫相對(duì)于側(cè)面角焊縫，破 壞強(qiáng)度低，塑性變形能力好。x8.加引弧板施焊的情況下，受壓、受 剪的對(duì)接焊縫，以及受拉的一級(jí)和二 級(jí)焊縫，均與母材等強(qiáng)，不需計(jì)算；9.摩擦型高強(qiáng)螺栓連接只依靠被連接 板件間強(qiáng)大的摩擦阻力承受外力，以摩擦阻力被克服作為連接承載能

24、力的 極限狀態(tài)。/10 .承壓型高強(qiáng)螺栓連接只依靠被連接板件間強(qiáng)大的摩擦阻力承受外力，以摩擦阻力被克服作為連接承載能力的極限狀態(tài)。X 11.承壓型高強(qiáng)度螺栓連接以螺栓被剪壞或承壓破壞作為連接承載能力的 極限狀態(tài)。/12.螺栓群的抗剪連接承受軸心力時(shí)， 長(zhǎng)度方向螺栓受力不均勻，兩段受力 大，中間受力小。/13.螺栓排列分為并列和錯(cuò)列兩種形 式，其中錯(cuò)列可以減小栓孔對(duì)截面的 削弱，但螺栓排列松散，連接板尺寸 較大。V14.螺栓排列分為并列和錯(cuò)列兩種形 式，錯(cuò)列比擬簡(jiǎn)單整齊，布置緊湊， 所用連接板尺寸小，但對(duì)構(gòu)件截面的 削弱較大。X四軸心受力構(gòu)件1 .承受軸心荷載的構(gòu)件稱(chēng)為受彎構(gòu)件。X2.軸心受壓構(gòu)件，應(yīng)進(jìn)行強(qiáng)度、整體 穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的驗(yàn)算。V只有受拉的三級(jí)焊縫 才需 要計(jì)算件只需進(jìn)行強(qiáng)度和剛度計(jì)算。X3.設(shè)計(jì)軸心受力構(gòu)件時(shí)，軸心受壓構(gòu)4.軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度是以毛截面的平均應(yīng)力