PSC_截面設計和驗算說明

1、MIDAS Civil V6.7.1 技術資料MIDAS/Civil 6.7.1 PSC截面設計驗算功能說明1程序給出的驗算結果程序一共給出了 12項驗算結果，如卜所列。根據(jù)“PSC設計參數(shù)”中“截面設計內(nèi)力” 和“構件類熨”選定的內(nèi)容的不同，給出的見體驗算內(nèi)容是不同的，詳見表1。1）施匸階段正截面法向應力驗算2）受拉區(qū)鋼筋的拉W力驗算3）使用階段正栽面抗裂驗算*4）使用階段斜截面抗裂驗算那5）使用階段E截面壓應力驗算或6）使用階段斜截面主斥應力驗算*7）使用階段裂縫寬度驗算8）普通鋼筋屆估算冬9）預應力鋼筋量估算審10）使用階段正栽面抗彎驗算11）使用階段斜砂而抗剪驗算12）使用階段抗扭驗算

2、與6.7.0版的驗算內(nèi)容比較，比中第8）和第9）項是新増加的驗算內(nèi)容，標仃*號的驗算 內(nèi)容為在原670的驗算內(nèi)容的基礎上冇所改進。貝體備項驗算內(nèi)容與6.7.0版驗篦內(nèi)容對應 關系詳見表2。不同的“PSC設計參數(shù)”對應的驗算結果表1項目二維二維+扭矩三維全預應力不提供第7）、8）、12）項驗算不提供第7）、8）項驗 算不提供第7）、8）項驗算部分預應力 A類不提供第7）、項驗算不提供第7）項驗算不提供第7）項驗算部分預應力B類不提供第3）、12）項驗算不提供第3）項驗算不提供第3）項驗算*以上不提供驗算的項H均為規(guī)范屮不耍求驗算的內(nèi)容6. 7.1版驗算內(nèi)容與6. 7. 0版驗算內(nèi)容對應關系表26

3、.7.1版驗算內(nèi)容6.7.0版驗算內(nèi)容改進說明新增 內(nèi)容8）普通鋼筋最估算根據(jù)用戶輸入的預 應力鋼筋的用最及 內(nèi)力設計值預估普 通鋼筋的用杲。9）預應力鋼筋昴估算根據(jù)截面形式和荷 載組合預估預應力 鋼筋的用量。1）施工階段正截面法向應力 驗算1）施工階段正截面法向應力 驗算2）受拉區(qū)鋼筋的拉應力驗算2）受拉區(qū)鋼筋的拉應力驗算包括施匸階段和使 用階段預應力鋼筋 應力驗算3）使用階段正截而抗裂驗算3）使用階段正截面法向應力 驗算相應結采為6.7.0版驗算結果最小值4）使用階段斜截面抗裂驗算4）使用階段斜截面應力驗算 （剪力最大時）5）便用階段斜截面應力驗算 （扭矩最大時）相應結果為670版驗算結果

4、垠小值5）便用階段正截面壓應力驗 算3）使用階段正截面法向應力 驗算相應結果為6.7.0版驗算結采最人值6）使用階段斜截而主圧應力 驗算4）使用階段斜截面應力驗算 （剪力最大時）5）使用階段斜截面應力驗算 （扭矩最人時）相應結采為6.7.0版 驗算結果繪人值7）使用階段裂縫寬度臉算6）使用階段裂縫寬度驗算671版將裂縫寬度 最人最小值驗算改 為底頂部裂縫寬度 驗算,針對梁底部 和頂部取相應的最 不利荷載組介分別 進行裂縫寬度驗算10）使用階段正截面抗彎驗算7）使用階段正截面抗彎驗算增加了中性軸位于 受壓眞緣板卜（即 x>h7）時正截面的 抗彎驗算。H）使用階段斜截面抗剪驗算8）使用階段斜

5、截面抗剪驗算新增加了對截面最 小尺寸的驗算功 能.并判斷是否需 要按計算配登抗剪 鋼筋。12）使用階段抗扭驗算9）使用階段抗扭驗算針對開1 1截面的wt 和Acoi的計算方法 做了修正。增加了 對截面的驗算功 能，并判斷是否需 要按計算配置抗扭 剪鋼筋。2.程序驗算結果說明及與規(guī)范中相應條文的對應關系1）施工階段正截面法向應力驗算：（對應規(guī)范727, 7.2.8）匹L階段E絃直佞馬也才lit：62JSU.T r/m 2)$38 B力hk n.(如$1K Hl r?m 2)SlK(RM； 勿XUSIK心 (NMr/2)1rUJ&大CSiorP 4044-4 4C4a-4C459. 19I

6、B. 1440rm小CS2-4 41 M4-4 ASM-4 <5*moiJUJG大Cfinr-1 UUI 4r«3-11 JW” Ml4t.4F«5tSB. 14401112&卜CS2in-4 6M0. TMS-4 6740.-4. Wd97 6740 Z. 42【axCSJ血7 99%B.4M499 H-3E 4«4IB. 1403MIDAS Civil V6.7.1 技術資料進行施I：階段正截面法向應力驗算時,由預加力和荷載產(chǎn)生的法向應力可分別按照 規(guī)范第6.1.5條和第7.1.3條進行計算。此時，預丿衛(wèi)力鋼筋W扣除相應階段的預應力損 失，荷我采

7、用施工荷我，截而性質(zhì)按本規(guī)范第6.1.4條的規(guī)定采用。程序針對計算結 果驗算截面的壓應力和拉應力是否滿足規(guī)范第728條的規(guī)定。 最大、最小分別代衣施工階段在相應截面產(chǎn)生的正截向混凝土法向丿kN力和疋截|何 混凝土法向拉應力。設汁結來衷格中的Sig_MAX針對最人/最小分別表示的是計算結果的混凝土最人壓 應力值/混凝土最人拉應力值，同時相應的Sig_ALWg的是施階段混凝土容許壓應 力/容許拉應力。設計結果表格中應力壓為正，拉為負。- 階段衷示的足該最人最小值所屬施工階段名稱（其他符兮說明參見聯(lián)機幫助）。-在計算抗斥容許丿衛(wèi)力時取用的施階段混凝七的抗丿E強度標準值按fck=0.8fckvh 按照

8、規(guī)范耍求施丁階段混凝土的抗丿E強度標準值應該取施工時實測的'丫方體抗床 強度換篦抗壓強度標準值，如實測FckH0.8fck用戶可以把表格里而的驗算結果拷貝 到excel表格中，手動調(diào)整容許應力值。2）受拉區(qū)鋼筋拉應力驗算:（對應規(guī)范6.1.36.1.4, 7.13-7.1.5） 複型窗口赍竝區(qū)鋼筋的拉應力驗算|翎束SLe.DL (晞宀)Sle.LL (N/mnP)Sir.ADL(N/*rT2)Sie>LL0X804.2527£00.83931395. 00001209.0000饑束2OX804.2527793.41341395. 00001203. 0000施工階段和正

9、常使用階段預應力鋼筋應力計知，結來耍滿足規(guī)范第6丄3條和第7丄5 （第2條）的規(guī)定。具中S，為按照規(guī)范第7.1.3條和第7.1.4條計算預應力混凝土受 彎構件山使用階段作川標準值產(chǎn)生的預應力鋼筋的應力増駅。-設計結果表格中Sig_DL指的是施I：階段扌II除短期預應力損失后的預W力鋼筋的令 效預應力：Sig_LL指的是扌【I除全部預應力損失并考世使用階段作用標準值引起的鋼 束應力變化后的預應力鋼筋的拉應力：Sig_ADL指的足施工階段預應力鋼筋張拉控 制應力容許值；Sig_ALL指的是使用階段預應力鋼筋拉應力容許值，按規(guī)范7丄5 （第 2條）取用。設計結果表格中應力拉為正，壓為負。- 耍查看鋼

10、筋的應力狀況必須在施工階段分析屮定義混凝土的收縮徐變，否則程序無 法考慮使用階段荷戯引起的預山力鋼筋的應力變化。3）使用階段正截面抗裂驗算：（對應規(guī)范6.3.1 （第1條）和規(guī)范6.3.2）uawn便用前盤正飲3E揪Hi 口促81弊C心 (>/ 2)Ci«.>(I/ir.aZ)c*«.n rir;(r/rraZ)("心WEFCtt_iuv(Mm，JC"(ME Hi汀門N；11 "約11Il 153t1 1555iJUJctaisrr-Mix4 »Ti gg4 6)&7i tuca-4 6567l 04G8-4 63

11、6?o aooo&tU3CLC145-4 ew1. XM-4 W410415-4.&0J4L.Og-4.60340. 30002IMCldlSMMOIT6 MG3d (M27 (M2Y 0U4aK6亍U. 0000 對應于原670版的便用階段正截面法向應力驗算的最小值（即拉應力）驗算。按照 規(guī)范中公式（6.3.2-1）和（6.3.2J）計算邊緣混凝十的法向拉應力，由訶能受到 負彎矩的作用因此截而上邊緣也可能產(chǎn)生拉應力，因此程序在計算時會根據(jù)計算截 面位豐不同取相丿衛(wèi)的內(nèi)力組合值或仏和截面特性值W。計算結果的判定標準対全預應力混凝土受彎構件依照規(guī)范中公式（6.3.1）利I公 式（

12、6.3.1-2）,各位置輸出應力值U經(jīng)考總了0.85和0.8的系數(shù)：對A類預應力混凝 十.構件依照規(guī)范中公式（6.3.1-3）和公式（63.1-4）,程序內(nèi)部分別就短期效應組合 和長期效應紐合分別進行正截而抗裂驗偉，對兩種驗算結果進行比較后輸出最不利 情況。如J«Sig_ALW-0,那么說明輸出的是K期效應組介$的正截面抗裂驗算結果, 如果Sig_ALW=0.7fltk,那么說明輸出的是短期效應組合卜的止截面抗裂驗算結果。- 需要注意的是由荷銭長期組介計算截而邊緣混凝土的法向拉應力時，組合的活 荷我屮僅考電汽車、人群等苴接作用構件的荷載，不考慮間接施加橋上的其他 作用效應，程序內(nèi)部對

13、自動生成的荷載組介在做抗裂驗算時排除了間接荷載作用的 彫響。- 設計結果衣格中應力壓為正，拉為負。-表格屮“組合名稱”項表示止截面抗裂驗算時采用的荷我組合。 表格中“類糧”項表示所屬荷我組介中（包含移動荷我）顯示的內(nèi)力項最大時，會產(chǎn) 生所需的最人最小值。（當仃移動荷載、支座沉降組分析時，程序計算了所仃荷載匸 況的6項內(nèi)力及每項內(nèi)力的瑕人最小兩項，即對每一種荷載工況計算6*2=12次，表 格中的結果采用的是同時發(fā)生的內(nèi)力計算的。）4）使用階段斜截而抗裂驗算：（對應規(guī)范6.3.1 （第2條）和規(guī)范6.3.3）10四口S用輸俄和歐亟giits侶*2Sie.PtWF劉JP2(M2)61JP2YWW&q

14、uot;&化pdS5C.P5WeO劉JP6WD510®S3C_F9 Me.、?)53C.F10仏.5(MwF1（t）irtroi?WT-FIHWI y393-I) 1 你0 or oQ OOM-? Of?-P? nfti?-? OB 9?2 CVtV-?兀 9?*) 1 9931 5M1JU心D12FT-MAXK-4.636?0. occo0 DDg-1-I $5C8-1. 8?0B-1-1. 35 OS-4.-1 ?55<2心】clXB"FVIUH-4 60,47 6Q 今40 coco0 OOM-1 t9O>-I 83t« i.eaoo-s

15、. tioe7 t30«-3. )0>-i »SM心】CtC&lJWT-RIHir>f »ltf till0 oooo0 00»i mii "11-)"911 Z.,1f J11-1 tSMtrtiCLCDL2KTjauc-.S2Tt0.00000. OOM-i uo-i w-l.-1. H6»1 966t-1. 3SSBF. ,2"-i. B5M-按照公式（6.3.3） （63.3-4）計算混凝土主拉應力，并要滿足規(guī)范6.3.1 （第2條的規(guī)定。計算混凝土主拉應力時耍注意規(guī)范6.3.3卜的關公

16、式（6.3.3J） （6.3.3- 4）的注釋。Sig_Pl- Sig_P10指的是位置110的匸拉應力值。Sig_MAX指的是所仃輸出匸拉 力位置處主拉應力最大值。設計結果表格中應力壓為正，拉為負；Jt他關J：設計表 格的說明同第3）項。5）使用階段正截面壓應力驗算:（對應規(guī)范6丄5, 6.1.6, 7丄37丄5）舷國口僉再階奩止無血牡力I總衿J笳5S< j81苗5 3* JStC.635Sic.MiS3心用1HUMWKi wroxH 2311H 211id smH 23111» 55U：6 "g】1(20UD2ic*-juxox2.IH9f >TC42.90

17、L9F »TC42. liltf »TC4Z.lilt】6 ZQQO2問CU7B16ITi Mlcs? 65 IT-6農(nóng)3? eseT-6先"est6 為23e. essT16 ?dOOi JU3rrinrDX6 3T2Sr 92166 3T2Sr. 92166 5T2S6 9?2t16 ?0<!0MIDAS Civil V6.7.1 技術資料- 對由預加力產(chǎn)生的正截聞混凝土斥應力0；疋和拉應力b按規(guī)范6丄5條和616條規(guī)定計算,對由作用（或荷載）標準值產(chǎn)生的混凝土壓應力按規(guī)范7丄3第1條和規(guī) 范7丄4第1條計算。并II計算結果耍滿足規(guī)范7丄5第1條的規(guī)定。

18、-設計結果表格中應力壓為正，拉為負：Sig_MAXjS的是計算截而各位宣中最人壓應力值。 貞他關J：設計衣格的說明同第3）項。3（8含 名祚ftfZm'Z)fiOl I(y. “ 習 |1104 (Em JI1UTTar洽0仇5小”IH.P10 IEm% 1xie.xixi?ir ：)(“z)1：inetCTlftxr-Mirar0 0OC：0. GOOD1；n 25ii0 44*C 44V>0 44 «G 44*00 44*IS 111【2】ctCBlGXLIU(M2 131：2. 9310oeoo>1 00 u0.0295(fl|a. 02 為0 02350.

19、翊5U 02252：9."002 2UI«、r«icLCZliKT >UXatrw2 tMTA2. izir t OKO 00 JO0.02400 0N>0.0240*a COS0.0” 0 e xaT0. 0M>I >.4400 6）使用階段斜截面主斥應力驗算：（對W規(guī)范7.1.3-7.1.6）冃毛誦口厲用昌事刃盤而王回血泊養(yǎng)按照公式（6.3.3） （63.3-4）計算由作用（或荷裁）短期效應組介和預加力產(chǎn)生#MIDAS Civil V6.7.1 技術資料#MIDAS Civil V6.7.1 技術資料的混凝土主壓應力值，但公式（6.3.

20、32）和公式（6.3.34）中的和匕應分別以、 匕代秤。對混凝土主壓應力結果耍滿足規(guī)范中公式（7.1.6-1）的觀定。計算混凝土主壓應力時要注意規(guī)范6.3.3卜的關于公式（6.3.3）（63.3-4）的注釋。 其他關設計表格的說明同第3）項。役屋&丈/&小組合SiK.T(kH/mn- 2)SiO (kN/mm 2)S1E.SS (kK/nm_2)Ltk (mm)1?.AC(血4J7Shcrt.X0K0.D1200. 01700. 03280. )7750.10D04J植型窗口使用吟輕裂縫寬度驗宜|7）使用階段裂縫寬度驗算：（對應規(guī)范6.4.26.4.4）- 藥2用公式（6.4.

21、3-iyatfr裂軽盧度計算時，公式屮的G為鋼筋衣|何形狀系數(shù)，在 程序中默認值為1.0,該值對應的是采用帶肋鋼筋時的系數(shù)，當采用光面鋼筋時Ci 值應取1.4,因此應在裂縫寬度驗篦結果衷松屮于動的將裂縫寬度均乘以1.4得到相 應的采用光面鋼筋時結構的裂縫寬度計算值。-公式（6.4.3）屮的C勺取值根據(jù)計算裂縫寬度位置的不同所取的荷載;組合也不同, 也就是說對J：梁底面和梁頂而C,的取值是不同的。 公式（6.4.3）屮的C,的取值根據(jù)構件的受力性質(zhì)不同，所取的數(shù)值也不同。程序 默認的數(shù)值為1.0,參照規(guī)范，根據(jù)構件不同的受力性質(zhì)采取不同的C,值，并在結果 表格屮對裂縫寬度計算值乘以相應的系數(shù)以得

22、到真實的裂縫寬度計算值-另對J：公式（6.43-1）中的鋼筋直徑d,當縱向受拉鋼筋釆用不同百徑的鋼筋時，d 値應為所佇縱向受拉鋼筋的換算肖徑。R體殃算方法參照規(guī)范6.4.3對d值的說明。 在進行裂縫寬度驗算時應注意以卜兩點：1、必須設置PSC截面鋼筋，否則程序不予 進彳J：裂縫寬度驗算。2、在荷載工況中必須右活荷伐或移動荷我，否則裂縫寬度驗 算不予輸出計算結果。 設計結果表格中最人、最小指的是不同荷載組合產(chǎn)生的截面彎距的繪人、最小值。在此盅注意的是梁上部受拉時也會發(fā)生裂縫，程序?qū)澊颂峁炈悖ㄗ钊思错敳浚?當截面的h卜緣混凝十應力均為斥應力時，該截面處不會出現(xiàn)裂縫寬度，裂縫寬度 結果為0。-

23、 當各荷栽組介在該截面處始終不會產(chǎn)生拉應力，那么這個該截面不存在出現(xiàn)裂縫的 町能，因此在PSC設計中對該截面的裂縫寬度不予驗算，輸出結果以“一”表7代。 其他關J：設計表格的說明同第3）項。單元組合類型Kj (kN*m)AjREQ 亦2)Ae use(n?2)1 11底Basic V NG9012.38220. 02220. 00541 11頂Basic )(OK8200.45580. 0000 0. 00001 J 4底Basic V-8183. 31210. 01230. 00541 J4頂Basic M-0K7620. 28BW 1 “ I0. 00000. 0000複型窗口晉通鋼筋量甘

24、算8）普通鋼筋估算：（對應規(guī)范5.2.25.2.5） 首先按照規(guī)范中公式（5.2.5）和公式（5.23-2）在不考盪麗萬銅協(xié)作用的葆兄 卜估算截而的受壓區(qū)高度X,然后按照規(guī)范中公式（5.2.22）、公式（5.2.3J）、公 式（5.23-3）結合已知的預應力鋼筋用量估算普通鋼筋的用量。注意,當對梁底和 梁頂分別進行鋼筋估算時，程序采用的是相應位置的荷我組介刈孑及九。表格中的 為承我能力極限荷載組合（不考慮鋼束作用）的最人值。-役訃結果農(nóng)格屮底、頂指的是分別針對梁截面的底部和頂部的普通鋼筋估算值。當 頂部彎矩Mj>0,即在梁頂部沒有出現(xiàn)負彎矩的時候町以不配査普通鋼筋，則頂部鋼 筋估算值為0

25、。衣格中AjREQ衣示計算需耍配置的普通鋼筋面積,Ag_USE衷示實際配宜的通鋼 筋數(shù)氐9）預應力鋼筋最估算；樓型窗口預應力釗筋量估篦|«/j*Mel(kK*n)MsumMj7(m)H7 (kH)*7底欣感欣10597276. 88997185521.6JOO9012882； 2075-573. 109511554.3362$170.10811(697276. 88994098495. 95868200455 791530.49050.00000.000001175-13. 0315G507G03. 23000103312 005-G23 221)491 4 250032G.5204

26、8U7M3. 03153950326. 87027620281 4331413.40000.00000.0000戸規(guī)范中沒有對預應力鋼筋用量估算的說明,671+對預應力鋼筋量的估算是參照 徐光輝、胡明義主編的公路橋涵設計手冊一梁橋（2000年，人民交通出版社） 中的農(nóng)253屮的佔算公式進行計算的。衣屮M ,為按照規(guī)范JTG D60-2004中承載能 力荷我組介（不包括預應力鋼束作用）的最人值。為正常使用階段荷我組介 （不包括預應力鋼束作用）最人值.-設計結果衷格屮底、頂指的是分別針對梁截面底部和頂部的預應力鋼筋的估算結 果"當梁頂部不出現(xiàn)負彎矩的時候梁頂部町以不配置預應力筋，這時梁頂

27、部預應力 筋的估算值為0。10）使用階段正截面抗彎驗算：（W規(guī)范522525）棧型宙口 使用階段正截面抗彎臉算單元最大/最小名稱黃型rMuMr卜416&大Bazi c_U一»G6525. 17185959. 1034|41(6&小Hazi c.M一6453. 33275353. 10344H門Easi c_H-OK5879. 75845353. 10944J7辰小EasierOK5636. 10175353. 1094當計算使用階段正截面抗彎承載能力M時，可采用以卜4個公式。公式 1 ： Mn = fcdbx（hQ -寸）+ f 'sd A； （h0 - a；

28、） + （幾 - arjAp （/i0 -ap）公式2： MM 屮-扌+傷-珈人-* +£4隊-4）+幾-訕九-4）公式 3： M = fpdAp（h-ap -a'）+ fsdAs（/-ax-M）公式 4 ： Mn=fpdAp（h-ap-as）+ fsdAs（h-as- 吒）x Ap（ap - a；）公式1適用范陽：矩形截面，嵬緣位受拉邊的T形截面受彎構件，受床區(qū)高度 小J：受壓謨緣高度的謨緣位J：受壓區(qū)的T形截而或I形截面。公式2適用范|乩受壓區(qū)高度人J：受壓翼緣高度的翼緣位J受壓區(qū)的T形截而或 I形截面受彎構件。公式3適用范闈：計算中考慮受壓區(qū)縱向鋼筋但不符合規(guī)范公式（5

29、.2.2-4）和 C5.2.2-5）的條件，受壓區(qū)配仃縱向普通鋼筋和預應力鋼筋，J1預應力鋼筋受 壓時。公式4適用范陽：計算中考慮受床區(qū)縱向鋼筋但不符介規(guī)范公式（522-4）和 C5.2.2-5）的條件，受壓區(qū)配冇縱向普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受 拉時。 對截面受拉區(qū)內(nèi)配置不同種類鋼筋的受彎構件，比正截面相対界限受床區(qū)高度仇的 取值應選用相應于各種鋼筋的較小者。-設計結果表格中最人、般小指的是不同荷載組合產(chǎn)生的截面彎矩的繪人、最小值。 直他關J：設計表格的說明同第3）項。11）使用階段斜截面抗剪驗算：（對應規(guī)范5.2.6-5.2.11）複型宙口便用階段斜截面抗剪驗算|卑元fesE大小貢

30、型xVd (k»)Vb (kN)德面軸力1Il駁大CLCD8FZ-MAXOK41 0030767. 3052 OK1IlJft小cLCB2FZ-XIMOK-474. 8050758. 3260OK1J 2cLCB8FZ-MAXOK82. 4895662.4242OX1J 2最小cLCB2FZ-MINOK-347. 2772662. 4242OK- 對矩形、T形和I形截面的受彎構件，應按公式（5.2.9）對其抗剪截面進行驗算。如果滿足要求，則表爪截面合格，在PSC設計結果斜截血抗剪於算衣格截面驗算一欄 中將顯示OK,表示截面設計合理；否則顯示NG,表示需耍對截面進行修改，宜到 滿足公式

31、（5.2.9）的要求。- 對矩形、T形和I形截面的受彎構件,當符合規(guī)范中公式（5.2.10）時,可不進行斜 截何抗剪承疲力的於算，僅需按構造耍求配置鋼筋。并在PSC設計結果斜截面抗旳 驗算表格驗算一欄中顯示跳過，否則顯示驗算，即表示必須按規(guī)范進行計算來配置 抗剪鋼筋。 按照規(guī)范屮公式（5.2.7-2）計算斜截面內(nèi)混凝土和掘筋共同的抗剪承戰(zhàn)力設計值時 対久的取值當構件為E類預應力混凝土構件時，久=1.0。- 設計結果表格中最大、最小指的是不同荷載組合產(chǎn)生的截面剪力的最大.最小值。 不同荷我組合卜沏力的方向可能會發(fā)牛變化，H彎矩變號會引起梁計算高度h。發(fā)生 變化（因為梁頂和梁底的鋼筋中心距栽面外端

32、距離可能不一樣），所以冇必耍驗算剪 力最犬和最小兩種情況。使用階段抗扭驗算：（対丿衛(wèi)規(guī)范5.5.15.5.6）模型宙口使用矗段抗打驗算|其他關r設計表格的說明同第3）項。 対J：純扭構件英抗扭承載力按規(guī)范中公式（5.5.1-1）和公式（5.5.12）計算。需耍 注意的是對J訟式（5.5.1-2） §的計算結果對J鋼筋混凝土構件當$<0.6時，應収 $ = 0.6,當 > 1.7 ,取 § = 1.7。- 對丁剪扭構件其抗剪扭承載力按公式（5.541）、公式（5.5.4-2）和公式（5.5.4-3） 計算，當截面為箱形截面時，叱應以0“比代樣。-驗算剪扭構件抗剪扭

33、承載力時首先要驗算截面，其截面應符介公式（5.53-1）的要 求。対截面驗算合格的構件在PSC設計抗扭驗算結果表格中截面一欄將顯示OK, 表示截面介格，否則顯示NG,應加人截而貫到截而驗算介格。 其次耍驗算剪扭構件是否滿足公式（5.53-2）的條件，如果滿足則在PSC設計抗扭 驗算結果表格中顯示跳過,否則顯示驗算?！疤^”意思就是對此剪扭構件可不進 行構件的抗扭承載力計算，僅需按規(guī)范規(guī)定配置構造鋼筋?！膀炈恪币馑季褪菍澊?剪扭構件按規(guī)范進行計算，配置抗剪扭鋼筋.- 設計結果衣格中垠人最小項指的是扭矩址人、剪力最人、剪力最小時截面的抗扭驗 算結果。 英他關J：設計表格的說明同第3）項。3 設計驗

34、算時錯誤信息說明1）進行設計的單尤的截面必須是PSC截而數(shù)據(jù)庫里的截面或者PSC變截而。否則會提示以卜錯誤信息“ PSC設計用數(shù)據(jù)不存在”。2）進行設計的單尤的混凝土材料必須是新規(guī)范JTG D62-2004屮的混凝土材料。否則會提 示以卜錯誤信息“不是適合的材料類熨”。3）進行設計的的尤的普通鋼筋材料必須足新規(guī)范JTG D62-2004屮的普通鋼筋材料。否則 會提示以卜錯謀信息“不是適合的鋼筋數(shù)據(jù)”。4）進行設計的單尤的預W力鋼筋材料必須是新規(guī)范JTG D622004中的預應力鋼筋材料。 否則會提示以卜錯誤信息“鋼束信息冇錯”。5）同-鋼束組里面包含的預應力鋼束必須仃相同的鋼束特性值。否則會提示以卜錯i吳倍 息“鋼束組屮有其他類型的鋼束材料”。6）在施匸階段控制中截面特征值變化如果不考點鋼束引起的變化，而按常最考慮（如圖1 所示），那么在進行PSC設計時程序會提示“在施工階段分析控制中梁截而特性值變化 選擇為常G時在后處理上不能做PSC設計”。圖1鋼束特性值按常斎考慮7）程序默認水平的梁單元按照梁設計，豎直的