一級(jí)渦輪蝸桿減速器設(shè)計(jì)說(shuō)明書(共153頁(yè))

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果1 總體傳動(dòng)方案的選擇與分析該傳動(dòng)方案在任務(wù)書中已確定，采用一個(gè)單級(jí)蝸桿減速器傳動(dòng)裝置傳動(dòng)，如下圖所示：1電動(dòng)機(jī)2聯(lián)軸器3減速器4聯(lián)軸器5卷筒設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果2.運(yùn)動(dòng)學(xué)與動(dòng)力學(xué)計(jì)算2.1電動(dòng)機(jī)的選擇2.1.1電動(dòng)機(jī)類型的選擇按工作要求和條件，選擇全封閉自散冷式籠型三相異步電動(dòng)機(jī)，電壓380，型號(hào)選擇Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)。2.1.2電動(dòng)機(jī)的容量電動(dòng)機(jī)輸出功率： kw 工作機(jī)所需的功率： kw 由電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)之間的總效率： 其中 分別為蝸桿，聯(lián)軸器，軸承和卷筒的傳動(dòng)效率。查表可知=0.725（蝸桿）=0.99（聯(lián)軸器）=0.98（滾子軸承）=0.96

2、 所以： 工作機(jī)輸入功率 所以電動(dòng)機(jī)所需工作效率為： 2.1.3電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速工作機(jī)的轉(zhuǎn)速n=50r/min所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為： 根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中查的蝸桿的傳動(dòng)比在一般的動(dòng)力傳動(dòng)中在這個(gè)范圍內(nèi)的電動(dòng)機(jī)的同步轉(zhuǎn)速有1000r/min和1500r/min.兩種傳動(dòng)比方案如下表：方案型號(hào)額定功率同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速質(zhì)量1Y160M-67.510009701192Y13M-47.51500144081=0.66=3.66kw=5.55kw設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果由上表可知同步轉(zhuǎn)速高的電動(dòng)機(jī)質(zhì)量低，但綜合考慮有表中數(shù)據(jù)可知兩個(gè)方案均可行，但方案1的總傳動(dòng)比較小，傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)尺寸較小，并且節(jié)約能量。因此選擇

3、方案1，選定電動(dòng)機(jī)的型號(hào)為Y160M-6。2.2傳動(dòng)比分配各級(jí)傳動(dòng)比分配： 由于為蝸桿傳動(dòng)，傳動(dòng)比都集中在蝸桿上，其他不分配傳動(dòng)比。 2.3計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)2.3.1蝸桿蝸輪的轉(zhuǎn)速： 蝸桿轉(zhuǎn)速和電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)速相同, 桿=970r/min 蝸輪轉(zhuǎn)速： 滾筒的轉(zhuǎn)速和蝸輪的轉(zhuǎn)速相同，滾=50r/min2.3.2功率 蝸桿的功率：p=5.55*0.99=5.49kW 蝸輪的功率：p=5.49*0. 725*0.98=3.90kW 滾筒的功率：p=3.90*0.99*0.98*0.96=3.63kW2.3.3各軸轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)型號(hào)：Y160M-6。i=19.4桿=970r/min=50r/mi

4、n滾=50r/minP桿=5.49kWP蝸=3.90kWp筒=3.63kW設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果 參數(shù)電動(dòng)機(jī)蝸桿蝸輪滾筒轉(zhuǎn)速r/min9709705050功率P/kw5.55 5.493.903.63轉(zhuǎn)矩N.m54.6454.09744.90693.79傳動(dòng)比i19.4效率0.990.710.933.傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算3.1蝸輪蝸桿設(shè)計(jì)計(jì)算3.1.1選擇蝸桿的傳動(dòng)類型根據(jù)GB/T10085-1988的推薦，采用漸開式蝸桿(ZI)3.1.2選擇材料 考慮到蝸桿傳動(dòng)功率不大，速度只是中等，故蝸桿采用45鋼；因希望效率高些，耐磨性好些，故蝸桿螺旋齒面要求淬火，硬度為4555HRC，蝸輪用鑄錫磷青銅ZCu

5、Sn10P1，金屬模鑄造.3.1.3按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 根據(jù)閉式蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，再校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。公式如下： (1)確定作用在蝸輪轉(zhuǎn)矩,按=2，估取效率為=0.75，(2) 確定載荷系數(shù)K因工作載荷有輕微沖擊,取載荷分布不均系數(shù)=1;表115機(jī)械設(shè)計(jì)選取使用系數(shù) 由于轉(zhuǎn)速不高,沖擊不大,可取動(dòng)載系數(shù);K=KAKBKV=1.1511.051.21(3)確定彈性影響系數(shù)因選用的是鑄錫磷青銅蝸輪和鋼蝸桿相配,故=160（4）確定蝸輪齒數(shù) =220=40(5)確定許用接觸應(yīng)力根據(jù)蝸輪材料為鑄錫磷青銅ZCuSn10P1,金屬模鑄造, 蝸桿螺旋齒面硬度45HR

6、C,可從機(jī)械設(shè)計(jì)表117查得蝸輪的基本許用應(yīng)力=268。應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=60j=60150(83655)=4.38壽命系數(shù)： KHN=(107/)1/8=0.8314則 H= KHNH=0.8314268Mpa=222.8Mpa(6)因?yàn)?2，故從表11-2中m=8 mm，分度圓直徑d1=80mm3.1.4蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸(1)中心距 a= (+)/2=(80+840)/2=200mm (2) 蝸桿 =744.90N.m蝸桿45號(hào)鋼蝸輪ZCuSn10P1=N.mmK=1.21=160=40=268N=4.38KHN=0.8314H= 222.8Mpam=8 mmd1=80mma=

7、200mm設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果軸向齒距pa=25.133 mm，直徑系數(shù)q=10，齒頂圓直徑da1=96 mm;齒根圓直徑df1=60.8mm，分度圓導(dǎo)程角=111836；蝸桿軸向齒厚Sa=12.5664 mm(3)蝸輪傳動(dòng)比i取20蝸輪分度圓直徑：d2=m Z2=840=320 mm蝸輪喉圓直徑：da2= d2+ 2ha2=320+28(1-0.5)=336 mm蝸輪齒根圓直徑：df2= d2- 2hf2=320-281.2=300.8 mm蝸輪咽喉母圓半徑：rg2=a-1/2da2=200-1/2*336 =32mm3.1.5校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度當(dāng)量齒數(shù)根據(jù)從圖1117中可查得齒形系數(shù)螺旋角

8、系數(shù)可知許用彎曲應(yīng)力從機(jī)械設(shè)計(jì)表118查得由ZCuSn10P1制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力=56。壽命系數(shù)可見彎曲強(qiáng)度是滿足的。3.1.6驗(yàn)算效率已知=;與相對(duì)滑動(dòng)速度有關(guān)。從機(jī)械設(shè)計(jì)表1118中用插值法查得=0.0235, 代入式中得=0.831,大于原估計(jì)值,因此不用重算。3.1.7精度等級(jí)公差和表面粗糙度的確定考慮到所設(shè)計(jì)的蝸桿傳動(dòng)是動(dòng)力傳動(dòng),屬于通用機(jī)械減速器,從GB/T100891988圓柱蝸桿、蝸輪精度中選擇8級(jí)精度,側(cè)隙種類為f,標(biāo)注為8f GB/T100891988。然后機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)查得蝸桿的齒厚公差為 =71m, 蝸輪的齒厚公差為 =130m;蝸桿的齒面和頂圓的表面粗糙度

9、均為1.6m, 蝸輪的齒面和頂圓的表面粗糙度為1.6m和3.2m。3.1.8熱平衡核算初步估計(jì)散熱面積：取(周圍空氣的溫度)為。所以S=1.10 合格4.軸的設(shè)計(jì)計(jì)算4.1蝸桿軸的設(shè)計(jì)4.1.1作用在齒輪上的力齒輪分度圓的直徑為 圓周力： 軸向力： 徑向力：Fr1=tan=4655.63tan200=1694.51Npa=25.133 mmq=10da1=96 mmdf1=60.8mm=111836Sa=12.5664 mmd2=320 mmda2=336 mmdf2=300.8 mmrg2=32 mm42.420.65736.792mpaS=1.10（周圍）=工=69.62Fr1=1694.

10、51N設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果蝸輪上的軸向力、圓周力、徑向力分別與 蝸桿上相應(yīng)的圓周力、軸向力、徑向力大小相等，方向相反。4.1.2蝸桿軸的設(shè)計(jì)計(jì)算選用45調(diào)質(zhì)，硬度217255HBS，并查表15-3，取A0=120d考慮有鍵槽，將直徑增大5%，則：d=21.39(1+5%)mm=22.46mm軸伸安裝聯(lián)軸器，考慮補(bǔ)償軸的可能位移，選用無(wú)彈性元件的聯(lián)軸器，由轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩得Tc=KT1=1.554090=81135Nmm查表GB/T 5014-2003彈性柱銷聯(lián)軸器選用 LX4，標(biāo)準(zhǔn)孔徑d=50mm，即軸伸直徑為38mm ,半聯(lián)軸器的長(zhǎng)度L=84mm。 初選圓錐滾子軸承30212（GB/T 297-19

11、94） 各段軸的長(zhǎng)度及直徑： d21.39mmTc=81135Nmm設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果4.1.3軸的校核計(jì)算求軸上的載荷水平：垂直：水平彎矩：垂直彎矩：總彎矩: 彎矩圖如下：設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩圖和扭矩圖可以看出危險(xiǎn)截面.現(xiàn)將計(jì)算出危險(xiǎn)截面處的力矩值列于下表載 荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M總彎矩 扭矩TT1=54090Nmm（1）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí),通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的強(qiáng)根據(jù)式15-5及上表中的數(shù)值,并取=0.6，軸的計(jì)算應(yīng)力=M2+(T)21/2/W=8.06 mpa前面以選定軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,由表15-1查得.-1，故安全.

12、（2）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 1) 危險(xiǎn)截面的左側(cè)抗彎截面系數(shù) W1=0.1d3=0.1653=27463 mm3抗扭截面系數(shù) W2=0.2d3=0.2653=54925 mm3截面左側(cè)的彎矩M為M=.4(71-36)/71=.52Nmm截面上的扭矩T2為 T1=54090Nmm截面上的彎曲應(yīng)力 =8.06 mpaW1=27463 mm3W2=54925 mm3M=.52Nmm設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 =T1/W2=0.98MPa軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理.由表15-1查得截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)按表3-2查取.因r/d=0.0285，D/d=1.142，經(jīng)插值后可查得

13、，又由附圖3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式(附3-4)為k=1+q(-1)=1.993k=1+q(-1)=1.67由附圖3-2得尺寸系數(shù) =0.66由附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) =0.8軸按磨削加工,由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即,則按式3-12及式3-12a得綜合系數(shù)值為K= k/+1/-1=3.1067K= k/+1/-1=2.174又由3-1節(jié)和3-2節(jié)得碳鋼的特性系數(shù)于是,計(jì)算安全系數(shù)S=-1/( K+m)=37.9S=-1/( K+m)=14.07 Sca= SS/( S2+S2)1/2=13.191.5故可知其安全.=0.98MPak=1.9

14、93k=1.67=0.66=0.8K=3.1067K=2.174Sca=13.19安全.設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果2)截面右側(cè)抗彎截面系數(shù) W1=0.1d3=0.1803=51200 mm3抗扭截面系數(shù) W2=0.2d3=0.2803= mm3截面右側(cè)的彎矩M為M=.4(76-31)/76 =.52 Nmm截面上的扭矩T2為 T1=54090Nmm截面上的彎曲應(yīng)力 =M/W=2.67Mpa截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 =T1/W2=0.53 Mpa過(guò)盈配合處的 值,由附表3-8用插入法求出,并取,于是得 軸按磨削加工,由附圖3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即,則按式3-12及式3-12a得綜合系數(shù)值

15、為于是,計(jì)算安全系數(shù) Sca= SS/( S2+S2)1/2=13.2841.5故該軸在截面右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的4.2蝸輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算W1=51200 mm3W2= mmM=.52 NmmT1=54090Nmm=2.67Mpa=0.53 MpaSca=13.284強(qiáng)度是足夠的設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果因傳遞的功率不大，并對(duì)重量及結(jié)構(gòu)尺寸無(wú)特殊要求，故選用材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理。軸徑可按下式求得，有表取A= 106 則d考慮有鍵槽，將直徑增大5%，則：d=45.30(1+5%)mm=47.56mm軸伸安裝聯(lián)軸器，考慮補(bǔ)償軸的可能位移，選用彈性元件的聯(lián)軸器，由轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩得Tc=KT2=1.5=Nmm查表GB

16、/T 5014-2003彈性柱銷聯(lián)軸器選用 LX4，標(biāo)準(zhǔn)孔徑d=55mm，即軸伸直徑為38mm ,半聯(lián)軸器的長(zhǎng)度L=84mm。 初選圓錐滾子軸承30213（GB/T 297-1994） 各段軸的長(zhǎng)度及直徑： 4.2.2軸的校核計(jì)算求軸上的載荷d設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果水平：垂直：水平彎矩：垂直彎矩：總彎矩: 從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩圖和扭矩圖可以看出危險(xiǎn)截面.現(xiàn)將計(jì)算出危險(xiǎn)截面處的力矩值列于下表載 荷水平面H垂直面V支反力F彎矩M總彎矩 扭矩TT1=Nmm（1）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí),通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的強(qiáng)根據(jù)式15-5及上表中的數(shù)值,并取=0.6，軸的計(jì)算應(yīng)力.設(shè)計(jì)計(jì)算及

17、說(shuō)明結(jié)果=M2+(T)21/2/W=15.2mpa前面以選定軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,由表15-1查得.-1，故安全此軸強(qiáng)度足夠5鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算 1) 聯(lián)接軸與聯(lián)軸器的鍵 聯(lián)軸器鍵聯(lián)接選用A型普通平鍵bh= 149（GB/T1096-2003）長(zhǎng) 70 mm，擠壓應(yīng)力為：p=4T1/d1hl=454090/50970=6.87Mpap(110Mpa)強(qiáng)度足夠 2）蝸輪處鍵聯(lián)接選A型普通平鍵bh= 2012（GB/T1096-2003）長(zhǎng) 70 mm擠壓應(yīng)力為：p=4T2/d4hl=4/701270=50.67Mpap(110Mpa)強(qiáng)度足夠 3）聯(lián)軸器處鍵聯(lián)接選用型普通平鍵bh= 1

18、610（GB/T1096-2003）長(zhǎng) 75 mm擠壓應(yīng)力為：p=4T2/d1hl=4/551075=72.23Mpap(110Mpa)強(qiáng)度足夠6滾動(dòng)軸承的選擇及校核計(jì)算根據(jù)根據(jù)條件，軸承預(yù)計(jì)壽命：=83655=小時(shí)。6.1計(jì)算輸入軸軸承初選圓錐滾子軸承30212（GB/T 297-1994）查軸承手冊(cè)可知其基本額定動(dòng)載荷=N基本額定靜載荷=N。內(nèi)徑d=60mm外徑D=110mm 厚度B=22mm e=0.4 Y=1.5（1）當(dāng)量動(dòng)載荷軸承1的總支撐反力： 軸承2的總支撐反力： 軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為: 外部軸向力A= 4656N =15.2mpa安全p=6.87Mpa強(qiáng)度足夠p=50.

19、67Mpa強(qiáng)度足夠p=72.23Mpa強(qiáng)度足夠=h1525N751N508N250N設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果則兩軸承的軸向力分別為: 因= 3.22e ，故 X= 0.4 Y= 1.5因= 0.333e ，故 X= 1 Y= 0（2）軸承壽命因，故只需校核軸承1。軸承在100以下工作，查表得 1 1.2 =1 =1.2因?yàn)樗暂S承壽命足夠6.2計(jì)算輸出軸軸承初選圓錐滾子軸承30213（GB/T 297-1994）查軸承手冊(cè)可知其基本額定動(dòng)載荷=N基本額定靜載荷=N。內(nèi)徑d=65mm外徑D=120mm 厚度B=23mm e=0.4 Y=1.5（1）當(dāng)量動(dòng)載荷軸承1的總支撐反力： 軸承2的總支撐反力：

20、軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為: 外部軸向力A= 1352N 4906N250N7969N751N=20850h軸承壽命足夠1525N751N508N250N設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果則兩軸承的軸向力分別為: 因=0.679e ，故 X= 0.4 Y= 1.5因= 0.333e ，故 X= 1 Y= 0（2）軸承壽命因，故只需校核軸承1。軸承在100以下工作，查表得 1 1.2 =1 =1.2因?yàn)樗暂S承壽命足夠.7 減速器的潤(rùn)滑與密封7.1齒輪的潤(rùn)滑閉式齒輪傳動(dòng)，因?yàn)閭鲃?dòng)裝置屬于輕型的，且傳速較低，所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于150-200 m/min，所以選擇油潤(rùn)滑。對(duì)于圓柱齒輪而言，齒輪浸入油池深度至少為1

21、-2個(gè)齒高，但浸油深度不得大于分度圓半徑的1/3。大齒輪齒頂距油池底面距離不小于30-50mm。根據(jù)以上要求，減速箱使用前須加注潤(rùn)滑脂，使油面高度達(dá)到33-71mm。從而選用L-AN68潤(rùn)滑油。7.2軸承的潤(rùn)滑滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑劑可以是脂潤(rùn)滑、潤(rùn)滑油或固體潤(rùn)滑劑。選擇何種潤(rùn)滑方式可以根據(jù)齒輪圓周速度判斷。由于V齒=0.89m/s2m/s，所以均選擇脂潤(rùn)滑。采用脂潤(rùn)滑軸承的時(shí)候，為避免稀油稀釋油脂，需用擋油環(huán)將軸承與箱體內(nèi)部隔開，且軸承與箱體內(nèi)壁需保持一定的距離。在本箱體設(shè)計(jì)中滾動(dòng)軸承距箱體內(nèi)壁距離故選用通用鋰基潤(rùn)滑脂（GB 7324-1987），它適用于寬溫度范圍內(nèi)各種機(jī)械設(shè)備的潤(rùn)滑，選用牌號(hào)為Z

22、N-3的潤(rùn)滑脂。7.3減速器的密封為防止箱體內(nèi)潤(rùn)滑劑外泄和外部雜質(zhì)進(jìn)入箱體內(nèi)部影響箱體工作，在構(gòu)成2141N789N4473N2367N=h軸承壽命足夠設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果箱體的各零件間，如箱蓋與箱座間、及外伸軸的輸出、輸入軸與軸承蓋間，需設(shè)置不同形式的密封裝置。對(duì)于無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)的結(jié)合面，常用密封膠、耐油橡膠墊圈等；對(duì)于旋轉(zhuǎn)零件如外伸軸的密封，則需根據(jù)其不同的運(yùn)動(dòng)速度和密封要求考慮不同的密封件和結(jié)構(gòu)。本設(shè)計(jì)中由于密封界面的相對(duì)速度較小，故采用接觸式密封。輸入軸與軸承蓋間V 3m/s，輸出軸與軸承蓋間也為V 3m/s，故均采用半粗羊毛氈封油圈。8 減速器附件的選擇確定8.1 軸承端蓋根據(jù)下列的公式對(duì)

23、軸承端蓋進(jìn)行計(jì)算：d0=d3+1mm；D0=D +2.5d3；D2=D0+2.5d3；e=1.2d3；e1e；m由結(jié)構(gòu)確定；D4=D -(1015)mm；D5=D0 -3d3；D6=D -(24)mm；d1、b1由密封尺寸確定；b=510，h=(0.81)b8.2油面指示器用來(lái)指示箱內(nèi)油面的高度8.3. 放油孔及放油螺塞為排放減速器箱體內(nèi)污油和便于清洗箱體內(nèi)部，在箱座油池的最低處設(shè)置放油孔，箱體內(nèi)底面做成斜面，向放油孔方向傾斜12，使油易于流出。設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果8.4. 窺視孔和視孔蓋窺視孔用于檢查傳動(dòng)零件的嚙合、潤(rùn)滑及輪齒損壞情況，并兼作注油孔，可向減速器箱體內(nèi)注入潤(rùn)滑油。8.5. 定位銷

24、對(duì)由箱蓋和箱座通過(guò)聯(lián)接而組成的剖分式箱體，為保證其各部分在加工及裝配時(shí)能夠保持精確位置，特別是為保證箱體軸承座孔的加工精度及安裝精度。8.6. 啟蓋螺釘由于裝配減速器時(shí)在箱體剖分面上涂有密封用的水玻璃或密封膠，因而在拆卸時(shí)往往因膠結(jié)緊密難于開蓋，旋動(dòng)啟箱螺釘可將箱蓋頂起。8.7. 軸承蓋螺釘，軸承蓋旁連接螺栓 用作安裝連接用。9減速器的箱體尺寸計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)算及說(shuō)明結(jié)果10.設(shè)計(jì)小結(jié)一級(jí)蝸桿減速器的設(shè)計(jì)是一個(gè)較為復(fù)雜的過(guò)程，通過(guò)這次設(shè)計(jì)覺(jué)得自己受益匪淺。機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)是機(jī)械設(shè)計(jì)課程的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，它可以讓我們進(jìn)一步鞏固和加深學(xué)生所學(xué)的理論知識(shí)，通過(guò)設(shè)計(jì)把機(jī)械設(shè)計(jì)及其他有關(guān)先修課程（如機(jī)械制圖、材料力學(xué)、工程材料等）中所獲得的理論知識(shí)在設(shè)計(jì)實(shí)踐中加以綜合運(yùn)用，使理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)踐密切的結(jié)合起來(lái)。而且，本次設(shè)計(jì)是我們學(xué)生首次進(jìn)行完整綜合的機(jī)械設(shè)計(jì)，它讓我樹立了正確的設(shè)計(jì)思想，培養(yǎng)了我對(duì)機(jī)械工程設(shè)計(jì)的獨(dú)立工作能力；讓