工字鋼懸挑腳手架專項施工方案

1、第一節(jié)編制依據建設單位提供的設計施工圖紙空港新城桂馥家園B1、B2棟施工組織設計建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業(yè)生版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業(yè)生版社；鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003中國建筑工業(yè)由版社；建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001中國建筑工業(yè)由版社； 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建 筑工業(yè)由版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001中國建筑工業(yè)生版社；混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002中國建筑工業(yè)由版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業(yè)生版社。第二節(jié)工程概況重慶空港新城桂馥家園安置房 B1、B2棟工程

2、位于重慶市渝北 區(qū)空港新城內桂馥大道及蘭桂大道交叉口東則F13-2 / 01地塊,B1、B2棟為地上26層住宅樓，建筑高度為 78米，各棟建筑面積為15941.87 m2o設計結構安全等級為二級，抗震設防烈度為6度，結構的抗震類別為丙類，設計合理使用年限為50年。結構形式鋼筋混泥土框架剪力墻結構。合同工期：2011年8月1日2012 年10月1日建設單位：重慶市空港新城建設投資（集團）有限公司設計單位：北京世紀中天國際建筑設計有限公司監(jiān)理單位：重慶永鑫工程項目管理有限公司施工單位：重慶市渝北區(qū)廣廈建筑工程公司第三節(jié)腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以

3、下幾點：1 、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠， 造價經濟 合理。2 、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3 、選用材料時，力求做到常見通用、 可周轉利用，便于保 養(yǎng)維修。4 、結構選型時，力求做到受力明確， 構造措施到位，升降 搭拆方便，便于檢查驗收;5 、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JGJ59-99檢查標準要求，要符合重慶市渝北區(qū)文明標準化工地的有關標 準。6 、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況， 綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：B1、B前首層至八層采用落地式雙排鋼管腳手架，其中與A1、A2棟地下車庫相鄰的

4、一面首層至二層采用落地式雙排鋼管腳手 架，三層至八層采用懸挑式雙排鋼管腳手架。從第八層開始每 六層分別在第八層、十四層、二十層樓面采用懸挑式雙排鋼管 腳手架搭設。第四節(jié) 腳手架的材質要求l 、鋼管落地式腳手架和外懸挑式鋼管腳手架，選用外徑 48mm壁厚2.80mm,鋼材強度等級 Q235-A,鋼管表面應平直光 滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有 由廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國 家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結 果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2 、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準 JGJ2

5、2-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造 缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位 靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相 關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿 足設計要求后方可在施工中使用。3 、搭設架子前應進行保養(yǎng)， 除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán) 境美觀。腳手架立桿、大小橫桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆紅 白相間兩種顏色。4 、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網， 網目應滿足2000目/100cm2, 做耐貫穿試驗不穿透

6、，1.6 x 1.8m的單張網重量在3kg以上，顏 色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網 必須有產品生產許可證和質量合格證。6 、連墻件采用鋼管，其材質應符合現(xiàn)行國家標準碳 素鋼結構（GB/T 700）中Q235庫岡的要求。7、型鋼水平懸挑桿采用16a號工字鋼8、預埋錨環(huán)的直徑為0 16的圓鋼。第五節(jié)腳手架的搭設流程及要求落地式腳手架1、 地基處理與底座安放(1) 對地基進行平整夯實后用 100厚C2臉硬化。(2) 按腳手架的柱距、排距要求進行放線、定位。(3) 鋪設墊板(塊)和安放底座應準確地放在定位線上， 墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空。2、 桿件搭設順序腳手架的搭設順序如下

7、：放置縱向掃地桿-立柱-橫向掃地桿-第一步縱向掃地桿-第一步橫向水平桿-連墻件(或加拋撐)-第二步縱向水平桿-第二步橫向水平桿3、其它各桿件的設置、腳手板的鋪設、安全網桂設、架體 內封閉等同懸挑式腳手架。普通懸挑架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑-縱向掃地桿-立桿一橫向掃地桿一小橫桿一大橫桿(擱柵)一剪刀撐一連墻件-鋪腳手板-扎防護欄桿-扎安全網。先制作工字鋼懸挑梁，將工字鋼上表面的腳手架底座采用0 25鋼筋焊牢。在懸挑層將0 16懸挑梁錨固筋預埋到梁板內，然后澆筑梁板混凝土，待混凝土強度達到 10M師，再進行工字 鋼懸挑梁安裝,在混凝土強度達到 15M所才能逐步施加腳手架荷載。開始搭設時

8、應按拉結要求設置臨時拉結桿，直至拉結件安放穩(wěn)定后，方可根據情況拆除。當腳手架搭設到拉結件的構造點 時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立 即設置拉結桿?？v向水平桿的搭設應四周交圈，用直角扣件與內外立桿固 定。雙排腳手架橫向水平桿靠墻一端的外伸長度不大于桿件總長的0.4倍，且不大于500mm.懸挑腳手架計算時，立桿的橫距按1.05米考慮，實際搭設時 立桿的橫距按800施工（嚴禁超過1.05米）。工字鋼懸挑梁的制作見下圖1 、樓板硅強度為了硅強度滿足懸挑腳手架抗壓抗撥的需要，樓板硅強度 等級必須滿足設計要求后搭設（具體計算數據參閱腳手架計算二弓）O2 、立桿間距（1） 腳手架立桿縱

9、距1.5m,橫距1.05m,步距1.8m；連墻桿 間距豎直3.6m,水平4.5m（即二步三跨）：里立桿距建筑物0.3m。（2） 腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm（上，且 要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。（3） 立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳 點桿上，離底座20cmfe右。（4） 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。3 、大橫桿、小橫桿設置(1) 大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m,以便立網桂設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm(2) 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小

10、橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4 、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂 連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的 橫向水平桿的伸由端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距 離不宜大于150mm5 、腳手板、腳手片的鋪設要求(1) 腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為 200mm里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2) 滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3) 腳手片須用18

11、鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于 4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn) 有破損的要及時更換。6 、防護欄桿(1) 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2) 選用18鉛絲張桂安全網，要求嚴密、平整。(3) 腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4) 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cnW踢腳桿。7 、連墻件(1) 腳手架與建筑物按水平方向 4.5m,垂直方向3.6m,設一拉結點。樓層高度超過 4

12、m,則在水平方向加密，如樓層高度超 過6m寸，則按水平方向每6ms置一道斜拉鋼絲繩。(2) 拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角 l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3) 拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4) 外墻裝飾階段拉結點， 也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以 確保外架安全可靠。8 、架體內封閉(1) 腳手架的架體里立桿距墻體凈距為 300mm如因結構設 計的限制大于300mmJ必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2) 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木 板進行封閉。(3) 施

13、工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施 進行封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相 同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支 承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通 常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm巾25mmi鋼筋，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。第六節(jié)腳手架計算書普通懸挑架一、參數信息：1 .腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.5米，立桿采用單立桿;搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.80米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；腳手

14、架沿墻縱向周長為 164米；采用的鋼管類型為 中48X 2.8 ;橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80 ;連墻件布置取兩步三跨， 豎向間距3.60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2 .活荷載參數施工均布荷載標準值（kN/m2）:3.000 ;腳手架用途：結構腳 手架；同時施工層數:2層；3 .風荷載參數本工程地處重慶市渝北區(qū)，查荷載規(guī)范基本風壓為0.450 ,風荷載高度變化系數以z為0.840 ,風荷載體型系數以s為0.645 ;計算中考慮風荷載作用；4 .靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值（kN/m2）:0.1248 ;腳手板

15、自重標準值（kN/m2）:0.300 ;欄桿擋腳板自重標準值 （kN/m2）:0.140 ;安全設施與安全網自重標準值（kN/m2）:0.005 ;腳手板鋪設層數:4層；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹串片腳手板擋板；5 .水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內錨固段長度1.8米。與樓板連接的錨環(huán)直徑（mm）: 0 16鋼筋樓板混凝土標號：C30;6 .拉繩與支桿參數支撐數量為:1 ;a 內排架距離墻長度lb 一立桿的橫距或排距zi第一道支撐距離墻的距離m一懸挑梁錨固長度t一懸挑梁懸挑長度懸挑腳手架側面圖鋼絲繩安全系數為：3.50

16、0 ;鋼絲繩與墻距離為（m）:2.800 ;懸挑水平鋼梁在建筑物大轉角處采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面鋼絲繩距離建筑物1.00 mL一立桿縱距h一立桿步距懸挑架正立面圖二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算， 大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活 荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1 .均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P 1=0.038 kN/m ;腳手板的自重標準值：P 2=0.300 X 0.800/(2+1)=0.080 kN/m ;活荷載標準值：Q=3.000

17、X 0.800/(2+1)=0.800 kN/m靜荷載的設計值:q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.080=0.142 kN/m;活荷載的設計值：q 2=1.4 X 0.800=1.120 kN/m ;圖1大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2 .強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢貉? =0 0%+0 10取廣跨中最大彎距為 Mma=0.08 X 0.142 X 1.500 2+0.10 X 1.120X 1.500 2 =0.278 kN.m ;支座最大彎距計算公式如下：%4=-0

18、104-0 13支座最大彎距為 M2ma= -0.10 X 0.142 X 1.500 2-0.117 X 1.120 X 1.500 2 =-0.327 kN.m ;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：b =Max(0.278X 10 6,0.327 X 10 6)/5080.0=64.370 N/mm 2;大橫桿的最大彎曲應力為。=64.370 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2 ,滿足要求！3 .撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：二0 677 _ +0990 1009100或其中：靜荷載標準值：q 1= Pi+P2=

19、0.038+0.080=0.118 kN/m 活荷載標準值：q 2= Q =0.800 kN/m ;最大撓度計算值為：V= 0.677 x 0.118 x 1500.0 4/(100 X2.06 X 105X 121900.0)+0.990 X 0.800 X 1500.0 4/(100 X 2.06 x 105x 121900.0) = 1.758 mm ;大橫桿的最大撓度 1.758 mm 小于 大橫桿的最大容許撓 度1500.0/150 mm 與10 mm,滿足要求！三、小橫桿的計算：根據JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行 強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面

20、。用大橫桿支座的最 大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算 小橫桿的最大彎矩和變形。1 .荷載值計算大橫桿的自重標準值：p產0.038 X 1.500 = 0.058 kN ;腳手板的自重標準值：P2=0.300 X 0.800 X1.500/(2+1)=0.120 kN ;活荷載標準值：Q=3.000X 0.800 X 1.500/(2+1) =1.200 kN;集中荷載的設計值：P=1.2 X (0.058+0.120)+1.4 X 1.200 =1.893 kN ;小橫桿計算簡圖2 .強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷

21、載最大彎矩計算公式如下：Mmax = 1.2 x 0.038 x 0.800 2/8 = 0.004 kN.m ;集中荷載最大彎矩計算公式如下：如imk = -y-MPmax = 1.893 x 0.800/3 = 0.505 kN.m ;最大彎矩 M= Mqmax + M pmax = 0.509 kN.m ；最大應力計算值b = M / W =0.509 X10 6/5080.000=100.102 N/mm 2 ;小橫桿的最大應力計算值b =100.102 N/mm2小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2 ,滿足要求！3 .撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫

22、桿傳遞荷載的 設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下VmaF5X 0.038 X 800.0 4/(384 X 2.060 x 105x 121900.000) =0.008 mm ;大橫桿傳遞荷載 P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.120+1.200 = 1.378 kN ;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如 下:=-47a/9)72ZVPmax = 1377.600 X 800.0 X (3 X 800.0 2-4 X 800.0 2/9 ) /(725x 2.060 x 105X 121900.0) = 0.997 mm

23、;最大撓度和 V = V qmax + V pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm ;小橫桿的最大撓度和 1.005 mm小于小橫桿的最大容許撓度 800.000/150=5.333 與 10 mm,滿足要求!四、扣件抗滑力的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN ,按照扣件抗滑承載力系數 0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載 力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照 下式計算（規(guī)范5.2.5）:R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自

24、重標準值：Pi = 0.038 X 1.500 X 2/2=0.058 kN;小橫桿的自重標準值：P 2 = 0.038 X 0.800=0.031 kN ;腳手板的自重標準值：P3 = 0.300 X 0.800 X 1.500/2=0.180 kN;活荷載標準值：Q = 3.000 X 0.800 X 1.500 /2 = 1.800 kN;荷載的設計值：R=1.2 X (0.031+0.180)+1.4 X 1.800=2.773 kN ;R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷 載標準值包括以下

25、內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0.1248N G1 = 0.1248+(1.50 X 2/2+1.50 X 2) X 0.038/1.80 X 19.60 = 4.328 ;(2)腳手板的自重標準值(kN/m2);采用竹笆片腳手板，標 準值為0.30N G2= 0.300 X4X 1.500 X (0.800+0.2)/2 = 0.900 kN ;(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為 0.14N G3 = 0.140 X 4X 1.500/2 = 0.420 kN ;(4)吊桂的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2); 0.00

26、5N G4 = 0.005 X 1.500 X 19.600 = 0.147 kN ;經計算得到，靜荷載標準值N g =Ng1+N32+NG+N34 = 5.795 kN ;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值N q= 3.000 X 0.800 X 1.500 X 2/2 = 3.600 kN ;風荷載標準值按照以下公式計算%=0 /7 / q . %其中 Wo-基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規(guī)范 (GB50009-2001)的規(guī)定采用:W o = 0.450 kN/m 2;U z -風荷載高度變化系數，按照

27、建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：U z= 0.840 ;U s -風荷載體型系數：取值為 0.645;經計算得到，風荷載標準值 2Wk = 0.7 X 0.450 X 0.840 X 0.645 = 0.171 kN/m ;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2Ng+1.4Nq= 1.2 X 5.795+ 1.4 X 3.600= 11.994 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 Ng+0.85 X1.4Nq = 1.2 X 5.795+ 0.85 X 1.4 X3.600= 11.238 kN ;風荷載設計值產生的立桿段彎矩M

28、w為M w = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850 X 1.4 X 0.171 X 1.500 x1.8002/10 = 0.099 kN.m :六、立桿的穩(wěn)定性計算不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值：N =11.994 kN ;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得：k = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：以=1.500 ;計算長度，由公式l o = k ph確定：10 = 3.119 m ;長細比 Lo/i = 197.000;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數小，由長細比lo

29、/i的計算結果 查表得到：巾=0.186 ;立桿凈截面面積：A = 4.89 cm 2;立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm 3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm 2;b = 11994.000/(0.186 X 489.000)=131.865 N/mM;立桿穩(wěn)定性計算 a = 131.865 N/mm2小于 立桿的抗壓強 度設計值f = 205.000 N/mm2 ,滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =11.238 kN ;計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.58 cm ;計算長度附加系數參照扣件式規(guī)范表 5.3.3得：

30、k = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得：以=1.500 ;計算長度，由公式l 0 = kuh 確定：10 = 3.119 m ;長細比:L 0/i = 197.000;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數小，由長細比1 o/i的結果查表 得到：巾=0.186立桿凈截面面積：A = 4.89 cm 2;立桿凈截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm 2;b = 11237.616/(0.186 X 489.000)+98703.553/5080.000 =142.983 N/mm 2;立桿穩(wěn)定性計算 a = 142.983

31、N/mm2小于立桿的抗壓強 度設計值f = 205.000 N/mm2 ,滿足要求！七、連墻件的計算：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：N i = N iw + N 0風荷載標準值 W = 0.171 kN/m 2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A w =16.200 m2;按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的 軸向力（kN）, N 0= 5.000 kN ;風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,按照下式計算：NW = 1.4 XW X Aw = 3.871 kN ;連墻件的軸向力設計值 Nl = N lw + N 0= 8.871 kN ;連墻件承載力設計值按

32、下式計算:其中巾-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比10 /i = 200.000/15.800的結果查表得到小二0.966, 1為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm 2; f=205.00 N/mm 2;連墻件軸向承載力設計值為Nf = 0.966 X 4.890 x 10-4 X205.000 X 103 = 96.837 kN ;N1 = 8.871 =1.413 X 10 6 /( 0.944 X 108300.00 )= 13.815 N/mm 2;水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 = 13.815 小于f = 215.000N/mm2，滿足要求！十、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力R

33、環(huán)口拉鋼繩的軸力2按照下面計算其中Rjicos 9 i為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力R Ci=RUiSinh按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為： RUi=14.722 kN ;十一、拉繩的強度計算：鋼絲拉繩（支桿）的內力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力R均取最大值進行計算，為RU=14.722 kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中F g-鋼絲繩的容許拉力（kN）;F g -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）,計算中可以近似計算 Fg=0.5d 2, d為鋼絲繩直徑 （mm）；5 -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X19、6X37、6X61 鋼絲繩

34、分別取 0.85、 0.82 和 0.8;K -鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 14.722kN , a =0.820 , K=3.500,得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于 12.000mmt能滿足要求!鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力R的最大值進行計算作為拉環(huán)的 拉力N,為N=R=14.722kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)的強度計算公式為其中f為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mn2i;所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環(huán)最小直徑 D二（1472.213 X 4/3.142 X 125.000） 1/2 =13.000mm；十二、錨固段與樓板連接的計算：1

35、 .水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算 如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.120 kN ;水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為仃力其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī) 范10.9.8 條f = 50N/mm 2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=119.761 X 4/(3.142 X 50X 2)1/2 =1.235 mm ;水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下 面，并要保證兩側30cm上搭接長度。2 .水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強 度計算如下:錨固深度計算公式：其中N -錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =

36、0.120kN ;d -樓板螺栓的直徑，d = 20.000mmfb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取 1.570N/mm2;h-樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于119.761/(3.142X 20.000 X1.570)=1.214mm。3 .水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計 算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中N -錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N =10.884kN ;d -樓板螺栓的直徑，d = 20.000mm；b -樓板內的螺栓錨板邊長，b=5X d=100.000mm；f cc -混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取

37、 2 0.950f c=16.700N/mm2;經過計算得到公式右邊等于161.75 kN ,大于錨固力N=10.88 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！第七節(jié)腳手架搭設的勞動力安排1 、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和 外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業(yè)證書。2 、建立由項目經理、 施工員、安全員、搭設技術員組成的 管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3 、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可， 方可進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工 具。第八節(jié)腳手架的檢查與驗收普通懸挑架1 、腳手架必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員搭設;2 、進行分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改， 并追究責任；3 、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架 安全技術規(guī)范JGJ130-2001第八節(jié)及JGJ59-99中外腳手架檢 查評分表,所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證， 方能交付使用。4 、架體內必須做到每層封閉（即進行隔離），且不能大于4第九節(jié)腳手架搭設安全技術措施普通懸挑腳手架1 、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接