發(fā)電機保護教程

1、發(fā)電機基本概念發(fā)電機的作用是將汽輪機或水輪機輸出的機械能變換成電能。1主要構(gòu)成發(fā)電機主要由定子和轉(zhuǎn)子兩部分構(gòu)成。在定子與轉(zhuǎn)子間留有適當?shù)拈g隙，通常將該間隙稱作為氣隙。極對數(shù)為1的三相交流同步發(fā)電機的結(jié)構(gòu)示意圖如圖所示。在定子鐵芯上設(shè)置有槽，每個定子槽分上槽和下槽，上槽及下槽中設(shè)置有定子繞組。每臺發(fā)電機的定子繞組為三相對稱式繞組，如圖中的a-x、b-y、c-z所示。所謂三相對稱繞組是指三個繞組（即a-x、b-y、c-z）的匝數(shù)相等，其空間分布相對位置相距1200。在定子鐵芯的上槽與下槽之間設(shè)置有屏蔽層。在轉(zhuǎn)子鐵芯上也有槽，槽內(nèi)設(shè)置有轉(zhuǎn)子繞組（如下圖）為提高發(fā)電機的單機容量及降低鐵芯及繞組的溫度，

2、各種發(fā)電機均設(shè)置有冷卻系統(tǒng)。小型發(fā)電機一般采用空氣冷卻方式，也有采用氫冷式；對于大型汽輪發(fā)電機，通常采用水內(nèi)冷及氫冷方式。2作用原理在轉(zhuǎn)子繞組中（圖中的Wj）通入直流，產(chǎn)生一恒定磁場（其兩極極性分別為NS）。發(fā)電機轉(zhuǎn)子由汽輪機或水輪機拖著旋轉(zhuǎn)，恒定磁場變成旋轉(zhuǎn)磁場（通常稱之氣隙磁場）。轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)磁場切割定子繞組，必將在定子繞組產(chǎn)生感應(yīng)電勢。由于轉(zhuǎn)子磁場在氣隙中按正弦分布，而轉(zhuǎn)子以恒定速度旋轉(zhuǎn)，從而使定子繞組中的感應(yīng)電勢按正弦波規(guī)律變化。發(fā)電機并網(wǎng)運行時，定子繞組中出現(xiàn)感應(yīng)電流，向系統(tǒng)輸出電能。3發(fā)電機的額定轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)子磁場旋轉(zhuǎn)時，每轉(zhuǎn)過一對磁極，定子繞組中的電勢便歷經(jīng)一個周期。因此，定子繞組中電勢的

3、頻率可由每秒鐘轉(zhuǎn)過磁極的極對數(shù)來表示。設(shè)發(fā)電機的極對數(shù)（即一個N、一個S）為P，每分鐘的轉(zhuǎn)速為n，則頻率fpn/60 轉(zhuǎn)速n60f/p（1）汽輪發(fā)電機的極對數(shù)P1，當電網(wǎng)的頻率f50赫時，n3000轉(zhuǎn)/分。對于水輪發(fā)電機，其極對數(shù)較多，故允許其轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)低，當P4時，水輪機的轉(zhuǎn)速n=750轉(zhuǎn)/分，當極對數(shù)P24時，其轉(zhuǎn)速為125轉(zhuǎn)/分。4兩種旋轉(zhuǎn)磁場（1）直流激磁旋轉(zhuǎn)磁場直流激磁旋轉(zhuǎn)磁場，又叫機械旋轉(zhuǎn)磁場。在同步發(fā)電機轉(zhuǎn)子上裝設(shè)有轉(zhuǎn)子繞組，通入直流后產(chǎn)生直流激磁的磁極，當轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)時，在氣隙形成旋轉(zhuǎn)磁場。該旋轉(zhuǎn)磁場與轉(zhuǎn)子無相對運動。氣隙旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)速與轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速相同。發(fā)電機正常運行時，轉(zhuǎn)速為同步速。

4、（2）交流激磁的旋轉(zhuǎn)磁場發(fā)電機定子三相對稱電流流過三相對稱繞組時，將在氣隙中產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)磁場。該旋轉(zhuǎn)磁場由三相交流產(chǎn)生，故稱交流激磁的旋轉(zhuǎn)磁場。發(fā)電機正常運行時，兩種旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)速均等于同步速，它們之間無相對運動。又因為轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速也等于同步速，因此，定子旋轉(zhuǎn)磁場與轉(zhuǎn)子之間無相對運動，而轉(zhuǎn)子磁場緊拉著定子旋轉(zhuǎn)磁場轉(zhuǎn)動。5發(fā)電機的冷卻方式根據(jù)冷卻介質(zhì)流通的路途，同步發(fā)電機的冷卻方式，可分為外冷式及內(nèi)冷式兩種。外冷式又稱之表面冷卻方式，其冷卻介質(zhì)有空氣及氫氣兩種；內(nèi)冷式稱之直接冷卻方式，其冷卻介質(zhì)有氫氣及水兩種。當采用水冷卻方式時，繞組為空心銅制繞組，冷卻水直接由繞組內(nèi)流通。目前，大型汽輪發(fā)電機定子繞組

5、的冷卻方式，多采用水冷方式。有些發(fā)電機的轉(zhuǎn)子繞組也采用水內(nèi)冷方式。將轉(zhuǎn)子繞組及定子繞組均由水內(nèi)冷冷卻的發(fā)電機，稱之雙水內(nèi)冷發(fā)電機。6并網(wǎng)運行汽輪發(fā)電機電勢與端電壓的關(guān)系發(fā)電機并網(wǎng)運行時，向系統(tǒng)送出有功及無功。此時，機端電壓與發(fā)電機電勢的關(guān)系E0UjIXd（1）式中:E0發(fā)電機電勢；U機端電壓； I發(fā)電機定子電流； Xd發(fā)電機的同步電抗。若以機端電壓為參考向量， 及 的向量關(guān)系如圖下圖所示。在圖中： 功率因數(shù)角； 發(fā)電機電勢與機端電壓之間的夾角，又稱之功角。由圖可以看出，當發(fā)電機送出有功及無功時，發(fā)電機電勢E0大于機端電壓U。當發(fā)電機從系統(tǒng)吸收無功時，發(fā)電機電勢將小于機端電壓。7發(fā)電機的阻抗若不

6、及電阻分量，發(fā)電機的阻抗有同步電抗、暫態(tài)電抗、次暫態(tài)電抗、負序電抗和零序電抗。（1）同步電抗發(fā)電機的同步電抗也叫正序電抗。正常運行時發(fā)電機的電抗，稱之同步電抗；（2）負序電抗發(fā)電機不對稱運行時，負序電流產(chǎn)生負序旋轉(zhuǎn)磁場，負序旋轉(zhuǎn)磁場以2倍同步轉(zhuǎn)速切割轉(zhuǎn)子繞組。負序電抗等于機端負序電壓與定子繞組中負序電流的基波分量之比。（3）零序電抗零序電抗具有漏抗的性質(zhì)，其大小決定于零序電流產(chǎn)生的漏磁通。（4）暫態(tài)電抗當定子電流突然變化時，在轉(zhuǎn)子繞組中產(chǎn)生感應(yīng)電勢（像變壓器一樣），在轉(zhuǎn)子回路中產(chǎn)生感應(yīng)電流。該電流的作用使定子電抗減小，將減小后的電抗稱之為暫態(tài)電抗 。（5）次暫態(tài)電抗當轉(zhuǎn)子上有阻尼繞組時，若定子

7、電流突然變化，由于阻尼繞組回路的阻抗不能突變，致使磁路的磁阻很大，相應(yīng)的電抗更小。發(fā)電機保護的配置一發(fā)電機的故障及不正常運行方式1發(fā)電機的故障（1）定子繞組的故障定子繞組的故障主要有：相間短路（二相短路、三相短路）接地故障：單相接地、兩相接地短路故障匝間短路（同分支繞組匝間短路，同相不同分支繞組之間的短路）。（2）轉(zhuǎn)子繞組的故障主要有：轉(zhuǎn)子繞組一點接地及二點接地，部分轉(zhuǎn)子繞組匝間短路。2發(fā)電機異常運行方式發(fā)電機不正常運行方式主要有：定子繞組過負荷，轉(zhuǎn)子繞組過負荷，發(fā)電機過電壓；發(fā)電機過激磁，發(fā)電機誤上電、逆功率、頻率異常、失磁、發(fā)電機斷水及非全相運行等。二發(fā)電機保護的配置發(fā)電機定子繞組或輸出端

8、部發(fā)生相間短路故障或相間接地短路故障，將產(chǎn)生很大的短路電流，大電流產(chǎn)生的熱、電動力或電弧可能燒壞發(fā)電機線圈、定子鐵芯及破壞發(fā)電機結(jié)構(gòu)。轉(zhuǎn)子繞組兩點接地或匝間短路，將破壞氣隙磁場的均勻性，引起發(fā)電機劇烈振動而損壞發(fā)電機；另外，還可能燒傷轉(zhuǎn)子及損壞其他勵磁裝置。發(fā)電機異常運行也很危險。發(fā)電機過電壓、過電流及過激磁運行可能損壞定子繞組；大型發(fā)電機失磁運行除對發(fā)電機不利之外，還可能破壞電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性。其他異常工況下，長期運行也會危及發(fā)電機的安全。為確保發(fā)電機安全經(jīng)常運行，必需配置完善的保護系統(tǒng)。1短路故障的主保護發(fā)電機內(nèi)部短路故障的主保護有：縱差保護，橫差保護（單元件橫差及三元件橫差保護），發(fā)電機定

9、子繞組匝間保護（主要有單元件橫差保護、縱向零序電壓匝間保護及負序功率方向保護），轉(zhuǎn)子兩點接地保護，勵磁機縱差保護。2短路故障的后備保護發(fā)電機短路故障的后備保護主要有：復(fù)壓閉鎖過流保護，對稱過流及過負荷保護，不對稱過流及過負荷保護、負序過電流保護，轉(zhuǎn)子過流及過負荷保護、轉(zhuǎn)子兩點接地保護、帶記憶的低壓過流保護。3其他故障保護發(fā)電機單相接地保護，發(fā)電機失磁保護。4發(fā)電機異常運行保護發(fā)電機異常運行保護有：發(fā)電機過電壓保護，發(fā)電機過激磁保護、逆功率保護，轉(zhuǎn)子一點接地保護，定子過負荷保護、非全相運行保護、大型發(fā)電機失步保護、頻率異常保護等。5開關(guān)量保護發(fā)電機斷水保護等。6臨時性保護所謂臨時性保護是指：發(fā)電

10、機正常運行時應(yīng)退出的保護。其中有發(fā)電機誤上電保護及發(fā)電機啟、停機保護等。發(fā)電機縱差保護，是發(fā)電機相間故障的主保護。一縱差保護的分類1按輸入電流的不同分類發(fā)電機差動保護由三個分相差動元件構(gòu)成。若按由差動元件兩側(cè)輸入電流的不同進行分類，可以分成完全縱差保護和不完全保護兩類。其交流接入回路分別如圖（a）和（b）所示。 （a）圖 （b）圖在圖中：Ja、Jb、Jc分別為發(fā)電機A、B、C三相的差動元件；A、B、C發(fā)電機三相輸入端子。由上圖可以看出，發(fā)電機完全縱差保護與不完全縱差保護的區(qū)別是：對于完全縱差保護，在發(fā)電機中性點側(cè)，輸入到差動元件的電流為每相的全電流，而不完全差動保護，由中性點輸入到差動元件的電

11、流為每相定子繞組某一分支的電流。2按制動方式分類為確保區(qū)外故障時縱差保護可靠不動作，在差動元件中設(shè)置有制動量。按制動方式分類，差動保護可分為比率制動式和標積制動方式。3按出口方式分類目前，發(fā)電機縱差保護均采用由三個差動元件構(gòu)成的分相差動保護。由于發(fā)電機電壓系統(tǒng)系小電流接地系統(tǒng)，故保護的出口既可以采用單相出口方式，也可以采用循環(huán)閉鎖出口方式。所謂循環(huán)閉鎖出口方式是指：在三個相差動元件中，只有二個或三個元件動作后，保護才作用于出口。另外，為防止發(fā)電機兩相接地（一個接地點在差動保護區(qū)內(nèi)，另一個接地點在差動保護區(qū)外）短路時差動保護拒絕出口，一般采用由負序電壓元件去解除循環(huán)閉鎖措施。此時，當負序電壓元件

12、動作之后，只要有一相差動元件動作，保護就作用于出口。二動作方程目前，國內(nèi)生產(chǎn)及廣泛應(yīng)用的發(fā)電機差動保護裝置，為提高區(qū)內(nèi)故障時的動作靈敏度及確保區(qū)外故障時可靠不動作，一般采用具有二段折線式動作特性的差動元件。其動作方程為Id Idz0 IzIz0IdKz（IzIz0）Idz0 IzIz0（1）式中：Id差動電流，完全縱差：IdISIN，不完全縱差：IdISKIN； Iz制動電流，完全縱差：Iz（ISIN） /2， 不完全縱差：Iz（ISKIN）/2；標積制動式完全縱差：IzINIScos（180-）， 標積制動不完全縱差：IzINKIScos（180-）； Kz比率制動系數(shù)； Iz0拐點電流，開

13、始起制動作用時的最小制動電流； Idz0初始動作電流；IN、IS分別為中心點及機端差動TA的二次電流； K由中性點全電流與中性點流入差動TA的電流的比值；IN與IS之間的相位差。三動作特性具有兩段折線式發(fā)電機縱差保護的動作特性如圖所示。由下圖可以看出：縱差保護的動作特性由二部分組成：即無制動部分和有制動部分。這種動作特性的優(yōu)點是：在區(qū)內(nèi)故障電流小時，它具有很高的動作靈 敏度； 在區(qū)外故障時，它具有較強的躲過暫態(tài)不平衡電流的能力。在下圖中： Idz0最小啟動電流； Iz0拐點電流；Id動作電流（差電流）；Iz制動電流； Kz制動系數(shù)。某些廠家生產(chǎn)的發(fā)電機差動保護的動作特性，采用所變謂斜率（變制制

14、系數(shù)）的動作特性，實際上是多段折線式的動作特性。數(shù)十年的運行實踐表明，只要對各參數(shù)進行合理的整定，上圖所示的動作特性，完全滿足發(fā)電機對差動保護動作可靠性及動作靈敏度的要求。 四邏輯框圖發(fā)電機縱差保護的出口方式：有單相出口方式及循環(huán)閉鎖出口方式兩種，其邏輯框圖分別如圖（a）及圖（b）所示。（a）圖：單相出口方式的發(fā)電機縱差保護邏輯框圖（b）圖：循環(huán)閉鎖出口方式發(fā)電機縱差保護邏輯框圖由圖（a）可以看出：當采用單相出口方式時，只要有一相差動元件動作，保護即作用于出口。由圖（b）可以看出：當采用循環(huán)閉鎖出口方式時，只有二相差動元件動作后，才作用于出口；但是，當出 現(xiàn)負序電壓時，只要有一相差動元件動作，

15、保護即作用于出口。五整定原則及取值建議由縱差保護的動作特性可以看出，對其定值的整定，主要是確定其構(gòu)成三要素：即比率制動系數(shù)Kz、最小動作電流Idz0、拐點電流Iz0。1最小動作電流Idz0最小動作電流也叫啟動電流或初始動作電流。對于動作特性為兩段或多段折線式縱差保護，最小動作電流實質(zhì)是無制動時的動作電流。對Idz0的整定原則是：按躲過正常工況下的最大不平衡電流來整定?？砂聪率竭M行整定Idz0KH（K1K2）Ie（2）式中：KH可靠系數(shù)，通常取1.52；K1TA變比誤差，10P級互感器誤差為0.03，故K1可取0.06（考慮兩側(cè)TA正、負誤差）；K2保護裝置通道傳輸變換及調(diào)整誤差，可取0.1；I

16、e發(fā)電機額定電流，TA二次值。代入式（2）可得Idz0（0.240.32）Ie，一般取0.3Ie。對于不完全縱差保護，尚應(yīng)考慮每相分支電流的不平衡，故還應(yīng)適當提高定值。2拐點電流Iz0理論上分析，外部故障時短路電流總比發(fā)電機的額定電流大，因此，其縱差保護的拐點電流應(yīng)大于或等于其額定電流。但是，由于差動保護的初始動作電流是按照發(fā)電機正常工況的不平衡電流來整定的，未考慮暫態(tài)過程的影響，故在外部故障切除后的暫態(tài)過程中，若無制動作用，則差動保護有可能不正確動作。在外部故障切除后的暫態(tài)過程中，由于差動兩側(cè)TA二次的暫態(tài)特性不能完全相同，致使差動兩側(cè)電流之間的相位發(fā)變化，從而使不平衡電流增大。此外，若拐點

17、電流Iz0過大，由于無制作用可能致使差動保護誤動。因此,Iz0應(yīng)?。?.50.8）Ie。3比率制動系數(shù)Kz比率制動系數(shù)的取值原則，應(yīng)按使差動元件躲過發(fā)電機外部三相短路時產(chǎn)生的最大不平衡電流來整定。區(qū)外三相短路時，差動元件可能產(chǎn)生的最大不平衡電流為Ihmax（K1K2K3）Ikmax（3）式中：Ihmax最大不平衡電流；Ikmax最大短路電流；K1TA的10%誤差；K2通道的變換及傳輸誤差，取0.1；K3兩側(cè)TA暫態(tài)特性不一產(chǎn)生的誤差，取0.05。代入式（3）得Ihmax0.25Ikmax，Ihmax/Ikmax0.25當不計拐點電流時，差動元件的比率制動系數(shù)應(yīng)為KzKH0.25（1.21.3）

18、0.250.30.325，可取0.30.4。對于不完全縱差保護，當兩側(cè)差動TA型號不同時，可取Kz0.5。4解除循環(huán)閉鎖的負序電壓元件定值一般按高壓母線出線末端故障產(chǎn)生的負序電壓來整定。通常U2（912）V六對各類發(fā)電機縱差保護的評價各種類型的發(fā)電機縱差保護均有自己的特點。1完全縱差保護發(fā)電機完全縱差保護，是發(fā)電機相間故障的主保護。由于差動元件兩側(cè)TA的型號、變比完全相同，受其暫態(tài)特性的影響較小。其動作靈敏度也較高，但不能反應(yīng)定子繞組的匝間短路及線棒開焊。2不完全縱差保護不完全縱差保護除保護定子繞組的相間短路之外，尚能反應(yīng)定子線棒開焊及某些匝間短路。但是，由于在中性點側(cè)只引入其一分支的電流，故

19、在整定計算時，尚應(yīng)考慮各分支電流不相等產(chǎn)生的差流。另外，當差動元件兩側(cè)TA型號不同及變比不同時，受系統(tǒng)暫態(tài)過程的影響較大。3比率制動式與標積制動式兩者均能有效躲過區(qū)外故障，其動作特性也完全相同。當區(qū)外故障時，標積制動方式縱差保護與比率制動式縱差保護工況完全相同。不同的是標積制動式縱差保護的制動電源反映兩側(cè)電流之間的相位敏感，故內(nèi)部故障時其靈敏度更高（因制動量為負值）。發(fā)電機橫差保護適用于定子繞組為多分支的發(fā)電機，當某相中某一分支發(fā)生匝間短路或某相兩分支之間在不同匝數(shù)處發(fā)生短路時，橫差保護應(yīng)立即動作切除發(fā)電機。一橫差保護的分類根據(jù)交流回路引入電流及保護中含差動元件的數(shù)量不同，發(fā)電機橫差保護可分為

20、單元件橫差和三元件橫差。三元件橫差又稱裂相橫差。二單元件橫差保護單元件橫差保護，適用于每相定子繞組為多分支，且有兩個或兩個以上中性點引出的發(fā)電機。1交流接入回路及動作方程單元件橫差保護的輸入電流，為發(fā)電機兩個中性點連線上的TA二次電流。以定子繞組為每相兩分支的發(fā)電機為例，其交流接入回路如圖所示。其動作方程為IopIop0（4） 式中：Iop中性點TA二次電流；Iop0橫差保護動作電流整定值。2邏輯框圖橫差保護是發(fā)電機內(nèi)部短路的主保護，應(yīng)無延時動作。但考慮到轉(zhuǎn)子兩點接地短路時發(fā)電機氣隙磁場畸變可能致使保護誤動，故在轉(zhuǎn)子一點接地保護動作后，使橫差保護帶一個小延時動作。保護動作邏輯框圖如圖所示。3定

21、值的整定對單元件橫差保護的整定，主要是確定動作電流及動作延時。（1）動作電流 目前，在單元件橫差保護中，設(shè)置有三次諧波濾過器。因此，其動作電流應(yīng)按躲過系統(tǒng)發(fā)生不對稱短路或發(fā)電機失磁失步運行時轉(zhuǎn)子偏心產(chǎn)生的最大不平衡電流。IopKH（K1K2K3）Ie（5）式中：KH可靠系數(shù)，取1.5；K1額定工況下，同相不同分支繞組由于參數(shù)的差異產(chǎn)生的不平衡電流，最大可取32%0.06；K2正常工況下氣隙不均勻產(chǎn)生的不平衡電流，取0.05Ie；K3異常工況下轉(zhuǎn)子偏心產(chǎn)生的不平衡電流，取0.1Ie。將各參數(shù)代入式（5）得Iop（0.30.35）Ie，可取0.35Ie。（2）動作延時動作延時t1可取0.51秒。三

22、裂相橫差保護1交流輸入回路裂相橫差保護由三個橫差元件構(gòu)成，每個元件兩側(cè)的輸入電流分別接在某相定子繞組兩分支（或兩分支組）上的TA二次。以A相橫差元件為例，其交流接入回路如圖所示。由圖可以看出：由于兩組TA二次呈反極性連接，且在正常工況下一次電流I1I2，故流入差動元件的電流為零。當定子繞組的某一分支匝間短路或兩分支不同匝間短路時，圖中的一次電流I1I2，故在差回路中產(chǎn)生差流，保護動作。2邏輯框圖在轉(zhuǎn)子兩點接地之后，為避免橫差保護搶先動作，對于裂相橫差保護應(yīng)具有短動作延時。裂相橫差保護的邏輯框圖如圖所示。3動作方程及動作特性圖中的橫差元件，可以采用具有比率制動特性的差動元件，也可以采用像單元件橫

23、差元件那樣的過電流元件。采用過電流元件時，其動作方程為 IdIop（6）式中：Id差回路中的差流；Iop差動元件動作電流整定值。采用具有比率制動特性的差動元件時，其動作方程為IdIdz0 （IzIz0）IdIdz0KIz （IzIz0）式中：Id差流，Id（I1I2）；Iz制動電流，Iz（I1I2）/2；Idz0初始動作電流；K比率制動系數(shù)；Iz0拐點電流；I1、I2（TA二次值）分別為某相定子繞組分支（或分組）電流。根據(jù)式（6）可以劃出如圖所示的動作特性。4整定計算（1）采用過電流元件時動作電流應(yīng)按躲過區(qū)外不對稱短路時產(chǎn)生的最大不平衡差流來整定。 Iop1/2KH（K1K2K3）IKmax（

24、7）式中：KH可靠系數(shù)，取1.151.2；K1兩側(cè)TA的10%誤差，取0.1；K2通道傳輸及調(diào)整誤差，取0.1；K3不對稱短路時，由于轉(zhuǎn)子偏心造成的誤差取0.1。將以上各數(shù)據(jù)代入式（7），可得Iop1/2（0.3450.36）IKmax可取0.2IKmax（2）采用具有比率制動特性的差動元件時對其定值的整定，主要是確定最小動作電流，拐點電流及比率制動系數(shù)。A、最小動作電流 按躲過正常工況下產(chǎn)生的最大不平衡電流來整定。Idz01/2KH（K1K2K3）Ie（8）式中：KH可靠系數(shù)，取1.52；K1兩側(cè)TA變比誤差，取0.06；K2氣隙磁場不均勻產(chǎn)生的誤差，取0.05；K3保護裝置通道傳輸及調(diào)整誤

25、差，取0.1。代入式（8）可得Idz0（0.250.27）Ie，可取0.2Ie。B、拐點電流 在額定工況下，保護的制動電流約為0.5Ie，因此，拐點電流可?。?.30.4）0.5Ie。C、比率制動系數(shù) 比率制動系數(shù)K可取0.4。發(fā)電機定子繞組發(fā)生匝間短路時，將出現(xiàn)縱向零序電壓。縱向零序電壓式匝間保護是以縱向零序電壓為判據(jù)構(gòu)成的發(fā)電機匝間短路保護。一交流接入回路縱向零序電壓式匝間保護的接入電壓，取自機端專用TV的開口三角形電壓。對發(fā)電機專用TV的要求是：全絕緣式TV，其一次中性點不能接地，而應(yīng)通過高壓電纜與發(fā)電機中性點連接起來。保護裝置的交流接入回路如圖所示。對保護接入專用TV二次電壓的目的是用

26、于TV斷線閉鎖。二邏輯框圖為防止專用TV一次斷線時匝間保護誤動，引入TV斷線閉鎖；另外，為防止區(qū)外故障或其他原因（例如專用TV回路出現(xiàn)問題）產(chǎn)生的縱向零序電壓使保護誤動，通常采用負序功率方向閉鎖元件（也有采用負序功率增量方向元件閉鎖的）。對于微機型保護裝置，負序功率方向判據(jù)應(yīng)采用允許式閉鎖。該保護的邏輯框圖如圖所示。在圖中：3U0縱向零序電壓元件； P2負序功率方向元件；t時間元件。對匝間保護引入一個短延時t 的目的是：在專用TV一次斷線或一次保險抖動時，確?？煽块]鎖保護出口。三專用TV斷線閉鎖元件匝間保護及3U0 式定子接地保護TV斷線閉鎖，在TV一次斷線時應(yīng)動作。為防止TV一次斷線時保護誤

27、動，通常采用比較兩組TV二次電壓大小及相位差的原理。國內(nèi)已采用過的反應(yīng)TV一次斷線的TV斷線閉鎖裝置，其構(gòu)成原理有兩種：一種是比較TV二次三相電壓向量和比較式，另一種是電壓平衡原理。1三相電壓向量和比較式反映TV二次三相電壓向量和的比較式TV斷線閉鎖裝置，是按對專用TV及普通TV二次三相電壓的向量和進行絕對值比較的原理構(gòu)成。其動作方程為：(UA+UB+UC)(Ua+Ub+Uc)（9）(UA+UB+UC)(Ua+Ub+Uc)（10）在式（9）和（10）中：UA、UB、UC專用TV二次三相電壓； Ua、Ub、Uc普通TV二次三相電壓。式（9）表示專用TV一次斷線；式（10）表示普通TV一次斷線。正

28、常工況下，TV二次三相平衡，其向量之和近似等于零。當專用TV一次某相斷線時(UA+UB+UC)57 V，而普通TV二次(Ua+Ub+Uc)0V。反之，當普通TV一次斷線時，(Ua+Ub+Uc)57 V，而(UA+UB+UC)0V。因此，式（9）及式（10）能正確反應(yīng)TV一次斷線。但是，由于專用TV一次中性點不接地，而普通TV一次中性點直接接地，當發(fā)電機定子繞組發(fā)生單相接地進，斷線閉鎖元件將誤判普通TV斷線。2電壓平衡式原理電壓平衡式TV斷線閉鎖元件，是按比較兩組TV二次同名相間電壓Uab 、Ubc及Uca的原理構(gòu)成。其動作邏輯框圖如圖所示。在圖中： U差壓整定值； Uab、Ubc、Uca專用T

29、V與普通TV二次同名相間電壓之差；maxUab、Ubc、Uca取Uab、Ubc、Uca中的最大者； U2普通TV二次的負序電壓。由圖可以看出：若Uab、Ubc、Uca三者中任一個大于U時，判為TV一次斷線；此時，如果普通TV二次無負序電壓，則判為專用TV斷線，若普通TV二次有負序電壓，則被判為普通TV斷線。專用TV斷線時，閉鎖匝間保護；普通TV斷線時，閉鎖3U0定子接地保護。分析表明：當發(fā)電機定子繞組一點接地時，斷線閉鎖裝置不會誤動。四負序功率方向負序功率方向元件的接入電壓為機端普通TV二次三相電壓，接入電流為機端TA二次三相電流。負序功率方向元件的作用，是防止區(qū)外故障及因任何原因使專用TV三

30、次回路異常時匝間保護誤動。為此，其動作方向應(yīng)指向發(fā)電機內(nèi)，當發(fā)電機輸出負序功率時，允許保護動作。五定值整定對縱向零序電壓式匝間保護的整定，主要是確定縱向零序電壓元件的動作電壓，斷線閉鎖元件的差壓，負序電壓元件的動作電壓。1動作電壓 動作電壓3U0的整定原則是：能可靠躲過正常工況下由于發(fā)電機縱向不對稱及TV一次或三次參數(shù)不一致產(chǎn)生的零序電壓；另外，在定子繞組發(fā)生最少匝間短路時，保護應(yīng)可靠動作。對于定子繞組為單Y連接的發(fā)電機，其整定值可適當增大。例如對于上海電機廠生產(chǎn)的125MW雙水內(nèi)冷式汽輪發(fā)電機,3U0可取8V以上；而對于容量為200MW300MW、定子繞組呈雙Y連接的汽輪發(fā)電機，3U0可取3

31、V左右。2壓差壓差U的整定值，應(yīng)確保專用TV一次斷線時，其二次相間電壓與普通TV同名相相間電壓之差等于其23倍。多卷式石英沙型TV一次保護熔斷時，因兩斷點之間的距離很近而不能使TV一次電壓完全消失，故該差壓可取68V。3負序功率方向元件的動作方向為防止因?qū)Ｓ肨V三次回路異?；蛞淮伪ｋU熔斷不干脆使保護誤動，負序功率方向元件的動作方向應(yīng)指向機內(nèi)。4負序電壓元件的動作電壓負序電壓元件的動作電壓，應(yīng)保證正常工況不誤動，通常取68V。五提高動作可靠性措施為確?？v向零序電壓式匝間保護動作可靠性，除增加一動作小延時及設(shè)置負序功率方向元件之外，尚應(yīng)保證專用TV二次及三次回路滿足反措要求。在TV三次回路不應(yīng)設(shè)置

32、保險或隔離刀閘的輔助接點；在TV端子箱TV二次和三次回路嚴格分開。另外，專用TV一次中性點對地絕緣應(yīng)高（采用全絕緣式TV，一次中性點通過高壓電纜與發(fā)電機中性點聯(lián)接起來），決不允許一次中性點接地。一發(fā)電機定子單相接地的危害設(shè)發(fā)電機定子繞組為每相單分支且中性點不接地。發(fā)電機定子繞組接線示意圖及機端電壓向量圖如圖中的（a）、（b）所示。 （a） （b）設(shè)A相定子繞組發(fā)生接地故障，接地點距中性點的電氣距離為（機端接地時1）。此時，相當于在接地點出現(xiàn)一個零序電壓。由圖（b）可以看出：A相繞組接地時，使B相及C相對地電壓，由相電壓升高到另一值，當機端A相接地時，B、C兩相的對地電壓由相電壓升高到線電壓（升

33、高到3倍的相電壓）。另外，發(fā)電機定子繞組及機端連接元件（包括主變低壓側(cè)及廠高變高壓側(cè)）對地有分布電容。零序電壓通過分布電容向故障點供給電流。此時，如果發(fā)電機中性點經(jīng)某一電阻接地，則發(fā)電機零序電壓通過電阻也為接地點供給電流。發(fā)電機定子繞組單相接地的危害是：非接地相對地電壓的升高，將危及對地絕緣，當原來絕緣較弱時，可能造成非接地相相繼發(fā)生接地故障，從而造成相間接地短路，損害發(fā)電機；另外，流過接地點的電流具有電弧性質(zhì)，可能燒傷定子鐵芯。如果定子鐵芯燒傷，修復(fù)很困難。分析表明：接地點距發(fā)電機中性點越遠，接地運行對發(fā)電機的危害越大；反之越小。中性點附近時，若不再出現(xiàn)其他部位接地故障，不會危害發(fā)電機。二零

34、序電壓及安全接地電流設(shè)定子A相接地，接地點距中性點的電氣距離為，則機端對地電壓為（1）UA。接地點的零序電壓3U0UA（1-）UBUC（11）由式（11）可以看出，定子單相接地時，發(fā)電機系統(tǒng)的零序電壓與接地點的位置有關(guān)，如圖所示。在圖中：Ue發(fā)電機相電壓額定值； 3U0發(fā)電機系統(tǒng)的零序電壓；接地點距中性點的電氣距離，機端接地時，1?？梢钥闯觯航拥攸c距中性點越遠，零序電壓越高。機端接地時零序電壓最大（等于發(fā)電機相電壓）；中性點接地時，零序電壓等于零。接地時的最大電容電流為Icmax3Uec103（12）式中：Icmax機端接地時流過接地點的電容電流，單位為安培；Ue發(fā)電機電壓，單位KV；c發(fā)電機

35、對地容抗，單位法拉。所謂發(fā)電機的安全接地電流，是指長期流過接地點、而不損壞發(fā)電機定子鐵芯的最大電流。對于不同電壓等級及不同容量的發(fā)電機，其安全接地電流不同。發(fā)電機電壓越高及容量越大，其安全接地電流越小。安全接地電流與發(fā)電機電壓及容量的關(guān)系列于下表。發(fā)電機電壓容量安全接地電流備注6.3KV50MW及以下4A10.5KV50100MW3A13.815.75KV125200MW2A氫冷發(fā)電機2.5A18KV以上300600MW1A三發(fā)電機三次諧波電勢及機端、中性點三次諧波電壓各種類型發(fā)電機運行時，均會產(chǎn)生三次諧波電勢。在額定工況下，發(fā)電機的三次電壓可能超過其額定電壓的5%。發(fā)電機定子繞組對地有分布電

36、容。因此，在發(fā)電機定子繞組及對地分布電容構(gòu)成的回路中，將流過三次諧波電流，從而在發(fā)電機端及中性點對地之間產(chǎn)生三次諧波電壓。1發(fā)電機三次諧波電量的等值回路作以假設(shè)：發(fā)電機定子繞組對地的分布電容沿發(fā)電機定子繞組均勻分布，其總電容為CG；發(fā)電機出線及連接元件（廠高變高壓側(cè)，主變低壓側(cè)）對地總電容為CS；發(fā)電機的三次諧波電勢為E3。若將電容CG分成兩等分，其一置于機端，另一置于中性點，則發(fā)電機三次諧波電流流通的等值回路如圖所示。在圖中： E3發(fā)電機的三次諧波電勢；i3三次諧波電流；CG發(fā)電機的對地總分布電容；CS發(fā)電機出線及所連元件對地總電容。由圖可以看出：三次諧波電勢通過對地電容產(chǎn)生三次諧波電流，三

37、次諧波電流在機端及中性點對地容抗上產(chǎn)生壓降，從而形成機端三次諧波電壓U3S及中性點三次諧波電壓U3N。還可以看出，由于機端對地電容（CG/2+CS）比中性點對地電容CG/2大，故U3SU3N。U3S+U3NE3。機端三次諧波電壓的大小可在機端TV開口三角繞組兩端測量；而中性點的三次諧波電壓，可在中性點TV（或消弧線圈或配電變壓器）二次進行測量。2E3 、U3S及U3N的變化規(guī)律理論分析及測量表明，對于大多數(shù)發(fā)電機，其三次諧波電勢隨基波電勢的增大而增大。在并網(wǎng)之前，機端及中性點的三次諧波電壓隨發(fā)電機電壓升高而升高；在并網(wǎng)之后，對于汽輪發(fā)電機，機端及中性點三次諧波電壓隨有功的增大而增大；而對于水輪

38、發(fā)電機則隨著無功功率的增大而增大。測量表明，在從發(fā)電機零起升壓到負荷的全過程中，U3S與U3N之間的相位變化不大。3定子接地時接地點位置對 U3S及U3N的影響分析表明，發(fā)電機定子繞組發(fā)生接地故障時，對U3S及U3N之間相對大小及相對相位均有影響。接地點的位置不同，U3S及U3N之比不同。當機端接地時，U3S0，而U3N最大；而中性點接地時，U3N0，而U3S最大。U3S及U3N隨接地點的變化規(guī)律如圖所示。4機端連接元件的變化對U3S及U3N的影響機端連接元件對U3S及U3N的影響，主要是連接元件對地電容的影響。不同的連接元件，對地電容不同。連接元件對地電容越大，其影響越大。理論分析及測量結(jié)果

39、表明：當發(fā)電機斷路器兩側(cè)對地并有電容時，發(fā)電機并網(wǎng)后增大U3N而U3S減小。三發(fā)電機定子接地保護統(tǒng)計表明，在發(fā)電機的各種故障中，定子接地故障占的比例很大。為確保發(fā)電機的安全，當出現(xiàn)定子繞組接地故障時，應(yīng)即時發(fā)現(xiàn)并作相應(yīng)的處理。這要靠定子接地保護。規(guī)程規(guī)定，對容量為100MW及以上的發(fā)電機，應(yīng)裝設(shè)100%定子接地保護（即沒有死區(qū)的接地保護）。1定子接地保護的類別定子接地保護的種類很多。其中有零序電壓式，零序電流式，三次諧波電壓式，疊加直流式，疊加交流式，注入式等等。2零序電流式定子接地保護目前，國內(nèi)采用的零序電流式定子接地保護有兩種。一種用于小機組，另一種用于大機組。小機組零序電流式定子接地保護

40、的原理構(gòu)成接線圖如圖所示。在圖中：TA零序TA，套在發(fā)電機三相出線上。由圖可以看出，接地保護實際上由一接在零序TA二次的電流元件及時間元件構(gòu)成。零序TA無變比，靠漏磁使一次零序電流（即電容電流）傳遞至二次的。該保護的優(yōu)點是：構(gòu)成簡單及選擇性強，可以區(qū)分接地點在機內(nèi)還是在機外。其缺點是：由于零序TA尺寸的限制，只能用于小機組。用于大機組零序電流式定子接地保護的原理接線圖如圖所示。在上圖中：R發(fā)電機中性點對地附加電阻，通常為1K；TA電流互感器。當定子繞組接地，有電流流過中性點，電流元件動作，經(jīng)延時作用于出口。該保護的優(yōu)點是：構(gòu)成簡單。其缺點是：有死區(qū)，在中性點附近接地時不動作，不能滿足大機組對接

41、地保護的要求；另外，增加了流過接地點的電流，對發(fā)電機很不利。3疊加式定子接地保護疊加式定子接地保護有兩類，其一是疊加直流式，另一是疊加低頻交流式（例如疊加一12.5Hz的低頻電壓）。疊加式定子接地保護的優(yōu)點是：動作靈敏度高（特別是疊加直流式）及無死區(qū)（100%定子接地保護）。缺點是構(gòu)成復(fù)雜，需要一套外加電源。4零序電壓式定子接地保護零序電壓式定子接地保護的零序電壓，可取自機端TV三次開口電壓，也可取自發(fā)電機中性點TV二次（或消弧線圈或配電變壓器二次）。其動作邏輯框圖如下圖所示。在上圖中：3U0零序電壓元件。 當零序電壓元件3U0接于至機端TV三次時，為防止TV一次斷線保護誤動，應(yīng)設(shè)置TV斷線閉

42、鎖。該保護的優(yōu)點是：構(gòu)成簡單，動作可靠，其缺點是有死區(qū)，在從中性點向機內(nèi)1015%的定子繞組接地時，該保護不動作。四雙頻式100%定子接地保護雙頻式定子接地保護，由兩部分組成。其一是基波零序電壓式接地保護，另一是三次諧波式定子接地保護?；阈螂妷菏浇拥乇Ｗo的保護范圍是：由機端向機內(nèi)85%90%的定子繞組接地。三次諧波式定子接地保護的保護范圍決定于其構(gòu)成方式，主要用于保護由發(fā)電機中性點向機內(nèi)1520%左右的定子繞組接地。1交流接入回路雙頻式100%定子接地保護的交流接入回路如圖所示。上圖中：TV1中性點電壓互感器（或消弧線圈或配電變壓器）；TV2機端電壓互感器。多數(shù)3U0定子接地保護不引入中性

43、點TV二次電壓，因此，當機端TV一次斷線時，保護要誤動，故需設(shè)置專用的TV斷線閉鎖元件。2邏輯框圖（1）3U0定子接地保護的邏輯框圖目前，國內(nèi)應(yīng)用的3U0定子接地保護，根據(jù)接入的零序電壓的取處，其動作邏輯框圖有三種形式。上上圖所示的邏輯框圖為零序電壓取自機端三次的構(gòu)成形式。當零序電壓取自中性點TV（或消弧線圈或配電變壓器）二次時，不需設(shè)置TV一次斷線閉鎖，故其邏輯框圖為下圖所示。第三種形式保護的邏輯框圖如下圖所示。在上圖中： 3U01零序電壓取自機端的電壓元件；3U02零序電壓取自發(fā)電機中性點的電壓元件。上圖所示的零序電壓式定子接地保護，不需要設(shè)置TV斷線閉鎖，其動作可靠性高。（2）3定子接地

44、保護的邏輯框圖目前，國內(nèi)生產(chǎn)并廣泛應(yīng)用的3定子接地保護的構(gòu)成方式有兩種：其一是幅值比較式，另一是幅值相位比較式。A、動作方程所謂幅值比較式，是比較中性點三次諧波電壓U3N與機端三次諧波電壓U3S的幅值。其動作方程為K1U3SK3U3NU（13）式（13）中：K1調(diào)平衡系數(shù)；K3制動系數(shù)；U浮動門坎電壓；U3S機端三次諧波電壓；U3N中性點三次諧波電壓。 幅值相位比較式，是同時比較中性點三次諧波電壓U3N與機端三次諧波電壓U3S的大小及相位。其動作方程為（K1U3NK2U3S）K3U3N（14）式（14）中：K1、K2幅值、相位平衡系數(shù)；K3制動系數(shù)；其他符號的物理意義同式（13）。B、邏輯框圖

45、三次諧波電壓式定子接地保護的邏輯框圖，如下圖所示。（3）定值的整定A、零序電壓式定子接地保護的整定對零序電壓式定子接地保護的整定：是確定3U0電壓元件的動作電壓及時間元件的動作時間。3U0電壓元件動作電壓整定原則：當保護裝置中有性能良好的三次諧波濾過器時，應(yīng)按躲過正常工況下TV開口或中性點TV二次可能出現(xiàn)的最大基波零序電壓來整定。UOP0=KHU0max（15）式中：UOP0零序電壓元件動作電壓；KH可靠系數(shù)，取1.52；U0max正常運行發(fā)電機出現(xiàn)的最大橫向電壓。影響U0max的因素很多，主要有發(fā)電機三相電壓系統(tǒng)對地不平衡，機端TV三相參數(shù)不一致，TV三相負載不均等。發(fā)電機定子引出線不是封閉

46、母線時，可取1013V；當發(fā)電機母線為封閉時，可取810V。當主變高壓側(cè)發(fā)生接地短路故障時，高壓側(cè)的零序電壓可通過變壓器兩側(cè)的耦合電容傳遞至發(fā)電機系統(tǒng)。當定子接地保護不引入高壓側(cè)零序電壓作為制動量時，其動作延時t，應(yīng)按與主變高壓側(cè)接地故障保護的后備段相配合tt高0maxt（16）式中：t3U0定子接地保護動作延時；t高0max主變高壓側(cè)零序保護后備段最長動作時間；t時間級差，一般取0.30.5S。B、3定子接地保護的整定幅值、相位平衡系數(shù)K1、K2應(yīng)在發(fā)電機空載額定電壓下或小負荷工況下調(diào)平衡整定。而制動系數(shù)K3的確定應(yīng)按下述原則進行：水輪發(fā)電機取0.2左右；汽輪發(fā)電機可取0.60.8。五提高雙

47、頻式定子接地保護動作可靠性措施雙頻式定子接地保護，可以有效保護發(fā)電機定子繞組上任一點的接地故障，當發(fā)電機機端連接元件對地絕緣降低或接地時亦能反應(yīng)。如果發(fā)電機引出線及所連元件露天安置時，雨天（特別是污塵嚴重地區(qū)）保護可能誤動。此時，為提高保護的動作可靠性，在計算其整定值時，不宜整定得過于靈敏。三次諧波電勢、中性點及機端三次諧波電壓的大小和相位關(guān)系，與發(fā)電機類型、結(jié)構(gòu)、運行方式均有關(guān)。因此，應(yīng)在發(fā)電機運行工況下對3定子接地保護進行調(diào)整及整定（最好在空載額定電壓下或小負荷時進行整定及調(diào)整）。保護的輸入回路應(yīng)滿足反措要求：機端TV三次回路中不應(yīng)設(shè)置保險或隔離刀閘的輔助接點；TV三次回路與二次回路應(yīng)在T

48、V端子箱處分開，不應(yīng)有公共回路；中性點TV（消弧線圈或配電變壓器）二次不應(yīng)設(shè)置保險及其他輔助接點，其二次回路中只能有一個接地點，且接地點在保護盤上；中性點TV一次不應(yīng)裝保險；機端TV三次回路不允許有多點接地現(xiàn)象。當3定子接地保護采用幅值相位比較式時，機端TV一次中性點及發(fā)電機中性點TV（或消弧線圈或配電站）一次應(yīng)可靠接地，機端TV一次中性點不允許經(jīng)消諧器接地。當發(fā)電機中性點經(jīng)消弧線圈或單相TV接地時，如果其一、二次之間的變比等于（Ue/3）/0.1KV時，整定的幅值、相位比較式3保護，其K1在0.91.1之間，K2一般小于0.1。K3不應(yīng)大于1。對于發(fā)電機出口斷路器兩側(cè)并有接地電容、或發(fā)電機電

49、壓系統(tǒng)有電纜出線、或擴大單元接線（兩臺機公用一臺變壓器）時，宜設(shè)置兩套3保護，分別在不同工況下投入運行。為防止機端TV一次保險保險熔斷特性不良致使3U0定子接地保護誤動，保護的引入電壓可取中性點TV或消弧線圈或配電變壓器的二次，亦可取機端3U0元件與中性點3U0元件組成的“與門”作為定子接地保護（其邏輯回路如上圖所示）。應(yīng)當指出的是：如果采用接入中性點TV二次（或消弧線圈或配電變壓器二次）電壓的3U0接地保護，在整定動作電壓時，應(yīng)注意TV的變比。只有在其變比為（Ue/3）/0.1KV時，其動作電壓定值與接入機端3U0時相同。當廠高變低壓側(cè)的中性點（低壓繞組接成Y型）經(jīng)小電阻接地時，發(fā)電機3U0

50、接地保護定值的整定，尚應(yīng)考慮與廠高變低壓側(cè)的接地保護相配合。為確保定子接地保護回路正確、定值整定無誤，在機組啟動時應(yīng)作機端及中性點的真機接地試驗。一、并聯(lián)運行發(fā)電機的功角特性設(shè)所研究的發(fā)電機通過主變及輸電線路與無窮大系統(tǒng)連接。如下圖所示：發(fā)電機向系統(tǒng)送出有功及無功。發(fā)電機的同步電抗為Xd、變壓器的電抗為XT，則上圖的等值網(wǎng)路為下圖：其中Ed發(fā)電機電勢Xd發(fā)電機與系統(tǒng)連接的等值阻抗，XdXdXTXL，其中Xd為發(fā)電機同步電抗，XT和XL分別為主變及線路的電抗值。P發(fā)電機發(fā)出的有功功率Q發(fā)電機向系統(tǒng)送出的無功功率I發(fā)電機電流Uc無窮大系統(tǒng)的等效電壓根據(jù)發(fā)電機的等值網(wǎng)路圖可以畫出發(fā)電機電勢Ed與無窮

51、大系統(tǒng)電壓Uc的相量關(guān)系圖。如下：UT發(fā)電機機端電壓功率因數(shù)角發(fā)電機電勢與無窮大系統(tǒng)之間的夾角通常將稱為功角。由上圖可得：EdsinIXdcos所以IcosEdsin/Xd，又有P=mUcIcos所以：PmUc（Ed/Xd）sin 電機課本上公式為：PP2mUE0sin/xt上式為并網(wǎng)運行發(fā)電機的功角方程。忽略發(fā)電機損耗，則并網(wǎng)運行的發(fā)電機功角特性曲線如下：二、并網(wǎng)運行發(fā)電機失磁后的物理過程1、發(fā)電機失磁的原因正常運行的發(fā)電機發(fā)生失磁故障的原因很多，主要有：滅磁開關(guān)（MK或LMK）誤跳，轉(zhuǎn)子回路短路，勵磁電源故障及勵磁調(diào)節(jié)器異常等。2、從失磁到失步發(fā)電機正常運行時，由勵磁系統(tǒng)提供轉(zhuǎn)子電流，產(chǎn)生直流磁場。發(fā)電機以同步速旋轉(zhuǎn)，直流磁場稱為旋轉(zhuǎn)磁場。旋轉(zhuǎn)磁場切割定子繞組，在定子繞組中產(chǎn)生感應(yīng)電勢，向系統(tǒng)送出電流。設(shè)原動機向發(fā)電機輸入的有功功率為PT，它與