地下室頂板施工道路加固方案

1、車游頂仮堆我情況分僑1頁n內(nèi)客工程概況 1二、編制依據(jù)2三、設計總體思路2卩U、.3五、施工方法5六、施工安全措施61、材質(zhì)及其使用的安全技術措施62、搭設的安全技術措施73、拆除的安全技術措施7七、施工荷載計算 附圖1:地下室頂板道路平而布置圖千序慣恆雄n情況弓背攣分析.地下室頂板車道加固施工方案一、工程概況建設單位:設計單位:勘察單位:監(jiān)理單位:施工單位:我司承建的成都有限公司1#、3-5#樓及相應地下室工程地點在成都市。本工程建筑面積為93993.65 m2；地上由3棟3233層的高層住宅（下部均帶12層底商）、以及12層地下室組成。本項目質(zhì)量應達 到成都市優(yōu)質(zhì)工程標識工程設計荷載標準值

2、：本工程地下室頂板設計荷載標準值詳見下表:地下室頂板消防車車道區(qū)域施工車輛總載董限值部位恒載活載地下室頂板（非消防車道及撲救而范圍）地下室頂板覆上范用及厚度按建施，但不得大于1.2m,覆土容重不得高于ISkN/m 5+.01<N/m2消防車道及撲救而范屈20kN/m2所有結構板面低于建筑而層50mm以上時（含衛(wèi)生間），回填部分需采用輕質(zhì)填料（加氣混凝上、水泥爐渣等）容重不大于14kX/m5o施工電梯，砂漿罐等荷載集中部位二、編制依據(jù)1.1施工藍圖1.2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20111.3建筑施工安全檢查標準JGJ59-20111.4建筑施工高處作業(yè)安全技術JG

3、JS0 91三、設計總體思路木工程1#樓位于地下室頂板中間，施工材料要運至主樓需經(jīng)過地下室 頂板，木方案按車（車身重量+材料重量）總質(zhì)量上頂板不大于50丁進行 計算，為保證結構的安全性，地下室頂板的行走路線分為消防車道和非消 防車道區(qū)域，其受力情況有兩種：1、地下室消防車道頂板承受單臺車的受力計算：根據(jù)本工程施工圖紙 計算出消防車道覆土厚度1050-1200mmo經(jīng)查下表，此覆土區(qū)間地下室頂 板能夠承受單臺60T汽車通行，地下室頂板道路限重按車總質(zhì)量上頂板不 大于50丁，故不需要另行加固；覆土厚度擴散后X擴散后Y怛載剩余量活荷載D+L擴散后面積（m2）單個車輪輪壓 限制（KM）四輪車總載重限

4、重（噸）10042530020. 82040.80. 127567. 62627.12004004001920390.1660. 8424.330060060017. 22037.20. 3687. 04834. 840080080015. 42035.40. 64110. 44844.25001000100013. 62033.61131.0452. 4：6001200120011. 82031.81.44148. 82459.5700140014001020301.96163.860.0800160016008. 22028.22. 56175. 96860.0900180018006.

5、42026. 43. 24185. 32860.01000200020004. 62024. 64191.8860. 01100220022002. 82022.8484195. 624so. 0120024002400120215. 76196. 5660.0注：未考慮多車輪壓互相重愿區(qū)域影響，未考慮各風險系數(shù)，僅按頂板承載力控制，建議實際取値較表格中略少2、地下室非消防車道頂板承受單臺車的受力計算：根據(jù)本工程施工圖 紙計算出消防車道覆土厚度10507200mm。經(jīng)查下表，此覆土區(qū)間地下室 頂板能夠承受單臺18.7 - 23.3 丁汽車通行，道路限重按車總質(zhì)量上頂板不大 于50T,因此該區(qū)域

6、頂板不能夠承受單臺車通行；為確保地下室頂板結構 安全，需進行回頂加固；車輛超出荷載為（5O-18.7=31.3T或50-23.3二26.7T）取較大值31.3T, 每平米荷載二313KNX1.2 （放大系數(shù)）/5.76X4 （輪胎擴散后面積X輪胎個 數(shù)；按四個考慮）m2 = i6.3KN/m2o根據(jù)計算結果（計算書附后），設計立 桿縱橫間距SOOmm,水平桿步距1.6m,底部滿搭掃地桿距地而200mm, 鋼管下設100X100墊板，上設封頂桿及可調(diào)頂托，可調(diào)頂托與梁板間設置 50mm X 70mm方木，架體四周設連續(xù)剪刀撐。亍広邕塑豐18況勺奩竄分覆土 15度擴散后X擴散后Y恒載剩余量活荷載D

7、+L擴散后面積 （m2）單個車輪輪壓 限制（O）四輪車總載重限 重噸）1004=2530020.8424.80.127541.10616. 42004=00400194230. 1635. 8814：. 4300&0060017.2421.20. 3649.60819.840080080015.4419.4=0. 6460.52824.25001000100013.6417.6168. 6427.56001200120011.8415.81. 4473.94：429.670014001400104141. 9676. 4430.6800160016008.2412.22. 5676.1

8、2830.5900180018006.4410.43. 2473.00829.21000200020004：. 648. 6467. 0826. 81100220022002. 84684. 8458. 34=423.31200240024001455. 7646. 818. 7注；未考慮多車輪壓互相重遞岡域影響，未考慮各風險系數(shù)，僅按頂板承載力控制，建議實際取值較表格中略少四、材料準備（1）鋼管腳手架鋼管應采用國家現(xiàn)行標準直縫電焊鋼管或低壓流體輸送 用焊接鋼管中規(guī)定的3號普通鋼管，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準碳素 結構鋼中鋼管的規(guī)定。彎曲變形及銹蝕嚴重的鋼管不得使用。根據(jù)成都建材市場情況，腳手架

9、鋼管采用外徑為48.3mm,壁厚3.2mm （計算按3.0）的鋼管，其它桿最大長度不應超出6m,且每根鋼管的最大 質(zhì)量控制在25kgo腳手架鋼管的表而質(zhì)量及外形應符合下列要求：1）新鋼管應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證及質(zhì)量檢驗報告，鋼管表而應平直光滑, 不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。鋼管壁 厚及外徑偏差不應大于-0.5mm,端面偏差不應大于1.7mm。2）舊鋼管表面銹蝕深度應小于0.5mm,彎曲變形各種桿件鋼管的端部 彎曲1W 1.5m時，不應大I" 5mmo立桿鋼管彎曲當3mvlW4m時，不應大 于12mm；當£mvlW6m時，不應大J' 20mm

10、冰平桿斜桿的彎曲lW6m,不 應大于30mm。（2）扣件1）扣件包括直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺 母、墊圈等。2）扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鐵制作的扣件，其材質(zhì)應符合現(xiàn)行國 家標準鋼管腳手架扣件的規(guī)定?？奂c鋼管的貼合面必須完好不變形, 扣件扣緊鋼管時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的旋轉(zhuǎn) 面間小于1mm,扣件表面應進行防銹處理。3）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破 壞。4）扣件驗收應符合下列規(guī)定：新扣件應有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位 的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證；舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、 變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑動的螺栓必須更

11、換；新舊扣件均應進行防銹處理。（3）頂托、木桁頂托螺桿直徑不小于28mm,木桁采用50X70木木方。五、施工方法5.1架體搭設方法（1）、工藝流程鋪底部墊木一逐根樹立立桿并隨即與第一步橫桿扣緊一裝第一步小橫 桿并與立桿扣緊一安第一步大橫桿與各立桿扣緊一安第一步小橫桿一安第 二步大橫桿一安第二步小橫桿一第三、四小大橫桿和小橫桿一加設剪刀撐。（2）、構造要求1）縱橫向水平桿縱向水平桿設置在立桿內(nèi)側(cè)，應連續(xù)設置；縱向水平桿的對接扣件應 交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；不同步 或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中 心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱

12、距的1/3。2）立桿每根立桿底部應設置厚度不小于50mm的木墊板。腳手架立桿必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固 定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固 定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。鋼管立桿頂部應采可調(diào)節(jié)U型托，且 其螺桿伸出鋼管頂部的使用長度不得大于200mm,安裝時應保證上下同心。立桿接長必須采用對接扣件連接，不得采用搭接或在水平上錯接。對 接應符合下列規(guī)定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭 不應設置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的 距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。3

13、）剪刀撐與橫向斜撐頂撐加固的架體沿四周剪刀撐跨越立桿57根，應連續(xù)設置。每道剪 刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,不大于9m o斜桿與地面的傾角 宜在呂5。60°之間。剪刀撐斜桿用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平 桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mmo 扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力距不應小于40Nm；且不 應大于65Nm；在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫 向斜撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點的相互距離不應大于150mm； 對接扣件開口應朝上或朝內(nèi)；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小 于 100mm o 六、施工安全措

14、施1、材質(zhì)及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度4050Nm,不大于65Nm,對接扣件的抗拉承 載力為313?？奂下菟ū３诌m當?shù)臄Q緊程度，對接扣件安裝時其開口應 向內(nèi)，以防雨水進入，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小丁 100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。（4）禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。（5）嚴禁使用非48mm外徑的鋼管。（6）嚴禁吊車支腿進入地下室頂板非回頂區(qū)域。2、搭設的安全技術措施（1）此支撐架體經(jīng)驗收合格后，地下室頂板道路才能投入使用。（2）搭設過程中，劃岀工作標志區(qū)域，且必須在施工梯正下方搭設，

15、 禁止行人進入該區(qū)域。（3）腳手架搭設過程中，應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和 簽證，達到設計施工要求并驗收合格后掛合格牌（4）扣件的緊固程度控制在40-50Nin,搭設過程中由安全員、架子工 班長組織對緊固力進行抽查。（5）每周檢查支撐系統(tǒng)鋼管的變形情況及扣件是否有松動等，如有則 及時進行整改，或加支撐鋼管。3、拆除的安全技術措施（1）腳手架拆除前，應全面檢查待拆的腳手架，根據(jù)檢查結果，擬定作業(yè)計劃，并報批、進行技術交底后方可作業(yè)。(2)拆除腳手架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚方可離開。七、施工荷載計算滿堂支撐架計算書計算依據(jù)：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

16、技術規(guī)范JGJ1S0-20112、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJS0-91S、建筑地基基礎設訃規(guī)范GB5OOO7-2O11士、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20125、鋼結構設計規(guī)范GB5OO17-2OOS一、架體參數(shù)滿堂支撐架的寬度B(m)5滿堂支挫架的長度L(m)36滿堂支槨架的髙度H(m)3.35腳于架鋼管類型-iSX3立桿布宜形式單立桿縱橫向水平桿非頂部步距h(m)1.6縱橫向水平桿頂部步距hd(m)1.2立桿縱距l(xiāng)a(m)O.S工桿橫距】b(m)0.S芷桿伸出頂層水平桿中心線至支擦點的長度a(m)0.35剪刀挫設宜類型普通型頂部立桿計算長度系數(shù)口 11.乂9中非頂部立桿計算長度

17、系數(shù)U 21.656二、荷載參數(shù)每米鋼管自gik(l<N/m)0.055腳手板類型沖壓鋼腳于板腳于板自重標準值g2k(kN/m2)0每米立桿承受結構自重標準值 gk(kN/m)0.167材料堆放荷載qik(l<N/m2)0施匸均布荷載qsk(kN/m2)16.3平臺上的集中力Fi(kN)0省份四川地區(qū)成都市基木風斥3 o(kN/m2)0.2風壓高度變化系數(shù)U z1風荷戦體型系數(shù)U S1.0-i風荷載標準值3 k(kN/m2)0.20S三、設計簡圖搭設示意圖：平面圖四、板底縱向支撐次梁驗算次梁增加根數(shù)甘3材質(zhì)及類型方木方木寬bfx rWjhf(mm)50X100次梁抗彎強度設計值f(

18、N/mm2)13次梁截面慣性矩Icm4)£16.667次梁抗剪強度設計值T (N/nim2)l.-i次梁截面抵抗矩W(cm3)S3.333次梁彈性模SEN/mm2)9600次梁自重標準值Nc(kN/m)0.2次梁驗算方式三等跨連續(xù)梁Gik=Nc=0.21<N/m；G2i g2kXlb/(n4+l)= OxO.S/(S+l)=OkN/m：Oik= qikxlb/(n4+l)= OXO.S/(S+1)二 OkN/m；O2k= q2kXlb/(n4+l)= 16.SXO.S/(S+l)=S.261<N/m；1、強度驗算板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續(xù)梁計算。滿堂支撐架平

19、臺上無集中力q】二 1.2X（G】k+G2k）二 1.2X（0.2+0）=0.24kN/mq2= 1 TX（Qik+Q2k）二 1.4X（0+S.26）=4.5641<N/mq=q1+q2=0.24+4.564=4.S041<N/m4.®Q4kN/m4.804-kN/m企葢 ® 葢葢計算簡圖Mmax=0.i00qil2+0.117q2l2=0.100X0.24X0.S2+0.117X4.564X0.S2=0.S571<N-mRm 瑕二 1.100q】l+ 1.200q2l= 1.100X0.24X0.S+ 1.200X4.564X0.S=4.5931<

20、;NVmax=0.6qila +0.617q2la =0.6X0.24X0.S+0.617X4.564X0.S = 2.S6SkNT max = SVmax/(2bho) =Sx2.S6SX 1000/(2x50X 100)=0.7lN/mm2<T 二l.N/mm?滿足要求！a =Mmax/W=0.S57xi06/(SS.SSSX103)=4.2S4N/mm2<；f = 13N/mm2滿足要求！2、撓度驗算滿堂支撐架平臺上無集中力q'i 二 G】k+G2k 二 0.2+0 二 0.2kN/mq：二Q】k+Q2k二 0+S.26二S.26kN/mRl. 1004+1.200q

21、,2l=1.100X0.2X0.S+1.200XS.26X0.S=S.S06kNV max二(0.677qA+0.990q,F)/(100EI)二(O.677XO.2X(O.SX1O3尸+0.990XS.26X(0.SX10少)/(100X0.096X 1O5X416.667X 104)=0.S41 mm<min SOO/150, 10二 5.SSSmm滿足要求!五、橫向主梁驗算材質(zhì)及類型創(chuàng)管截而類型(mm)e -isx5主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁抗剪強度設汁值T (N/mm2)125主梁截ifil抵抗矩W(cm3)主梁彈性模SE(N

22、/mm2)206000主梁自重標準值Nz(kN/m)0.053主梁驗算方式三等跨連續(xù)梁橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下三等跨連續(xù)梁訃算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。滿堂支撐架平臺上無集中力q 二 1.2xNz= 1.2X0.0SS=0.0S961<N/mQ 二 Nz 二 O.OSSkN/mp 二 Rm 以/2 二4.59S/2 二2.296kNp° 二 R'max/2 二 S.SO6/2 二 1 65SRN2.296kN 2.2%kN 2.296kN2.296kN 2.2%kN 2.2%kN2.2%kN 2.2%kN 2.296kN0.04；N/mo

23、xN/m0.Q4IN/mmil11111muJ 1L ( U1111Jim11 mmm企葢 ® 葢葢計算簡圖-0.518-0.576-C-0.565-0.518亍広邕塑豐18況勺奩竄分彎矩圖(kNm)ImaxR691kNma =Mmax/W=0.691X106/(4.49X103)=15S.S9SN/mm2<QfJ=205N/mm2滿足要求!2.5%2.5880.2920.2843.463.4521.1561.14S4.3244.31&2.022.012-2.012-2.02-4.316-4.324-1.148-1.156-3.452-2.4S鼻2&422必-2

24、.588 心剪力圖(kN)Rmaxf=7.7S41<NVmaxf=4.3241<NT raax = 2Vmax/A=2X4.S24X1000/424<=20.S96N/mm2<T = 125N/mm2滿足要求!變形圖(mm)V raax= 1.012 mm<minS00/150, 10二5.SSSmm滿足要求！六、可調(diào)托座驗算可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)2可調(diào)托座承載力容許值的kN30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N=2xRmax+Fi=2x7.7S4+0=15.56SkN<pMJ = S01<N滿足要求！七、立桿的穩(wěn)定性驗算鋼管類型-isxa立柱截面面積A(mm

25、2)立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩V(cm3)斗9抗斥強度設il值：f(N/mm2)205次梁増加根數(shù)33立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點0.35剪刀掙設匱類型普通型的長度a(m)頂部立桿訃算長度系數(shù)U 11.哎9勺作頂部立桿計算長度系數(shù)U 21.656每米立桿承受結構自重標準值0.167gk(kN/m)立桿底部荷載：Ng】二 gkXH+lxmxNc+lbXNz 二 O.167XS.S5+O.SXSXO.2+O.SXO.OSS 二 1.066RN立桿頂部荷載：NGid=laXn4XNc+lbXN2=0.SXSX0.2+0.Sx0.0SS=0.506kNNg2 二 SkXljX

26、lb 二 OXO.SXO.S 二 OkNl=maxla,lb=maxO.S,O.S=O.SmNqi 二 qikXljXlb 二 OXO.SXO.S 二 OkNNg2 二 q2kXljXlb 二 16.SX0.SX0.S 二 10TS2kNNg4=Fi=01<N考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值：立桿頂部荷載：N用二 1.2(NGid+NG2)+0.9Xl 斗(Nqi+Nq2+Nq)二 1.2X(0.506+0)+0.9XlTX(0+104S2+0)二 lS.752kN立桿底部荷載：二 12(Ngi+Ng2)+0.9X14(Nqi+Nq2+NqJ 二 1.2X(1.066+0)+0.9X

27、14X(0+10432+0)二 1令.令2 令kN1>長細比驗算頂部立桿段：loi二 1屮 i(hd+2a)=lX1.494X(12OO+2XS5O)=2SSS.6mm非頂部立桿段：lo2=kH sh= 1X1.656X1600=2649.6mmA 二l°/i二2SSS.6/15.9二 17S.52SS入=210滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：loi二 1屮 i(hd+2a)=1.155xi.494X(1200+2XS50)=S27S.5SSmmA i二G/i二S27S.5SS/15.9二206.2,查表得，(p 】=0.1710) iH 2H 5<a) o=lX1.04<X0.2=0.20SkN/ni2Mw=