塔吊基礎(chǔ)方案(改)(共16頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上香城世家住宅小區(qū)三期塔吊工程塔吊基礎(chǔ)施工方案藍盾建設(shè)有限公司二一七年十二月二十日專心-專注-專業(yè)目 錄一、工程概況本工程為江蘇城投中庚房地產(chǎn)開發(fā)有限公司開發(fā)香城世家三期工程的，位于神州路與鹽瀆路交匯處香城世家住宅小區(qū)內(nèi)，用地南側(cè)緊鄰鹽塘河，西側(cè)為弘智路，三期1#、2#住宅樓地下均為二層，地上十三十三層，建筑高度97.95m；22#樓地上7+1層，建筑高度25.75m；、23#樓地上5+1層建筑高度19.75m；、25#、26#號、29&30#樓地上6+1層，建筑高度22.75m；，設(shè)計單位為江蘇銘城建筑設(shè)計院有限公司，監(jiān)理單位為京都建設(shè)監(jiān)理有限公司，施工單位為

2、藍盾工程建設(shè)有限公司，本工程施工階段1#、2#樓共用QTZ63，23#、25#、30#樓布置2臺QTZ40T，22#、26#、30#樓布置2臺QTZ40T，主要滿足各類鋼筋、周轉(zhuǎn)材料及小型機具的出入場和模板、木方等材料的垂直和水平運輸。QTZ40、QTZ63塔式起重機基礎(chǔ)均采用樁基鋼筋混凝土承臺。混凝土基礎(chǔ)附基礎(chǔ)圖。二、樁基布置根據(jù)江蘇省鴻洋巖土勘察設(shè)計有限公司提供的地質(zhì)勘察報告進行樁基設(shè)計。在塔基位置以下為淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，土質(zhì)較差。承載力特征值為60Mpa，為保證塔基的穩(wěn)定和滿足使用要求，項目部與監(jiān)理單位為安全考慮，塔基受力采用四根高強預應(yīng)力管樁（同工程樁）。QTZ40吊樁長10米，樁頂標高

3、0.76m，QTZ63吊樁長13米，樁頂標高-1.7m（黃海高程），錨入承臺10cm分一節(jié)壓入受力層，樁端持力層為粉土層，采用靜壓力法沉樁。應(yīng)將樁身的縱向鋼筋全部錨入承臺內(nèi)。嚴格按照規(guī)范要求施工。樁位詳見基礎(chǔ)樁位布置圖。三、土方開挖 1、挖土施工準備（1）、地上、地下障礙物清除（2）、測量放線，土方工程開工前，根據(jù)平面布置圖，測放塔吊基礎(chǔ)邊線以及開挖的上下口白灰線。 （3）、基坑四周采用明溝排水，并在基坑一角挖集水坑，用水泵集中抽水。2、挖土施工方法該塔吊基礎(chǔ)采用機械從由而下挖土，人工修底，計劃投入5人。機械挖至距基礎(chǔ)底標高30cm處，人工挖至基底標高，并人工平整清理。四、樁基處理在土方開挖后

4、，立即進行樁的復核、檢查，經(jīng)查驗合格后，進行下道工序的施工工作。1、當樁頂正好位于設(shè)計標高處，澆灌樁頂設(shè)計標高以下范圍要求灌實混凝土前，管樁內(nèi)壁浮漿必須清除掉并清洗干凈，再設(shè)置托板及放入骨架，澆灌用混凝土強度等級比塔吊基礎(chǔ)砼提高一級。2、截樁：當樁頂高于設(shè)計標高需要截樁時，為保證管樁在敲打過程中的結(jié)構(gòu)完整性，截樁過程中嚴禁使用大錘，以防樁頂受損傷。3、接樁：當樁頂?shù)陀谠O(shè)計標高需要接樁時，當接樁高度小于等于管樁外徑時，接樁部分混凝土應(yīng)達到設(shè)計強度后再澆灌塔吊基礎(chǔ)混凝土。與接樁部分相接處的管樁表面應(yīng)鑿毛并與處露鐵件一并刷42.5級純水泥漿一道。五、基礎(chǔ)施工1、模板工程根據(jù)基礎(chǔ)定位放線，支好模板。模

5、板采用膠合板，選用48*3.5的腳手鋼管支撐?；A(chǔ)模板應(yīng)合理，支撐應(yīng)牢靠，砼澆筑時不得出現(xiàn)脹模、位移、彎曲變形現(xiàn)象。2、鋼筋綁扎加工本工程鋼筋采用集中制作成型、現(xiàn)場綁扎。施工時要根據(jù)塔吊基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)圖進行下料綁扎。鋼筋網(wǎng)綁扎過程中安放30×3.5的予埋螺栓，并用12支撐焊接牢固。強度級別不小于6.6級，其預緊力矩必須達到規(guī)定要求500N.m(50kgf.m)。3、砼基礎(chǔ)施工3.1、墊層采用100厚C15商品砼，承臺采用C35商品砼。3.2、機具、人員組織到位后，對施工人員進行技術(shù)安全交底。3.3、澆筑墊層和承臺時保證混凝土供應(yīng)及時，并要求提供砼質(zhì)量保證書，砼配比單等相關(guān)資料，檢測砼坍落度

6、是否符合要求。3.4、基礎(chǔ)砼澆筑前應(yīng)清理模板內(nèi)的垃圾、泥土，鋼筋上的油污、積水等雜物。3.5、混凝土澆筑時要連貫，澆搗時應(yīng)密實，振動棒垂直插入，快插慢撥，插點交錯均勻布置，在振搗上一層混凝土時，插入下一層5cm左右，以消除兩層間的接縫，同時在振上層混凝土時，要在下層混凝土初凝之前進行，振動器在每一插點上的振搗延續(xù)時間，以混凝土表面呈水平并出現(xiàn)水泥漿及不再出現(xiàn)氣泡，不再明顯沉落為度，振搗時間過短，混凝土不易振實，而振搗時間過長，導致離析。在振搗密實后，用鐵滾筒碾壓一遍，在澆筑到設(shè)計標高時，即平倉，板面砼先用2m刮尺刮平，再用鐵鍬補平后，然后用木蟹進行第一次收面，并在初凝前用平板振動器滿振一遍，再

7、用木蟹進行第二次收面，以防止砼表面出現(xiàn)裂縫，保證表面平整。3.6、澆筑過程中現(xiàn)場制作兩組混凝土試塊，并進行標準養(yǎng)護和同條件養(yǎng)護。3.7、安排專人負責砼的養(yǎng)護工作。3.8、砼澆筑完畢后應(yīng)做到工完料清，保持場地整齊、清潔。六、安全技術(shù)組織措施1、土方開挖時,禁止采用底腳掏空的操作方法，以防坍塌。 2、地坑邊不得堆積土方,其他材料堆放距離坑邊至少1米，高度不得超過1.5米。 3、用水泵抽水時應(yīng)認真檢查設(shè)備是否良好，線路有無破損，必須按施工用電有關(guān)規(guī)定接電，以免發(fā)生觸電事故。 4、所有人員都不得在基坑內(nèi)、基槽邊休息。5、在基坑地溝的邊緣和土壤的自然坡度角范圍內(nèi)不安設(shè)施工機械，如必須安設(shè)或通行的應(yīng)計算土

8、壤及支撐的承載能力,并采取相應(yīng)的防護措施。6、澆筑混凝土過程中，操作人員必須穿絕緣鞋，戴絕緣手套。7、夜間施工必須有足夠的照明，接線、接電必須符合施工用電的有關(guān)規(guī)定。七、QTZ40樁基基礎(chǔ)計算書7.1、QTZ40塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：QTZ40， 塔吊起升高度H：40.000m，塔身寬度B：1.5m， 基礎(chǔ)埋深D：1.500m，自重F1：280.4kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.200m，最大起重荷載F2：40kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：4.500m，樁鋼筋級別:RRB400， 樁直徑或者方樁邊長：0.400m，樁間距a：2.9m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度

9、：50mm， 承臺混凝土強度等級：C35；7.2、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=280.40kN， 塔吊最大起重荷載F2=40.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=384.48kN， 風荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax400.02kN·m；7.3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n單樁個數(shù)，n=

10、4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=384.48kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×4.50×4.50×1.20)=729.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值，取560.03kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.05m； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值， 最大壓力：Nmax=(384.48+729.00)/4+560.03×2.05/(2×2.052)=414.9

11、2kN。最小壓力：Nmin=(384.48+729.00)/4-560.03×2.05/(2×2.052)=141.82kN。不需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.70m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Ni1=Ni-G/n=232.67kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：Mx=My=2×232.67×0.70=325.74kN·m

12、。7.4、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1150.00mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360.00N/mm2；經(jīng)過計算得：s=325.74×106/(1.00×16.70

13、15;4500.00×1150.002)=0.003； =1-(1-2×0.003)0.5=0.003； s =1-0.003/2=0.998； Asx =Asy =325.74×106/(0.998×1150.00×360.00)=788.11mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:4500.00×1200.00×0.15%=8100.00mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，16105。承臺底面單向根數(shù)41根。實際配筋值8245.1mm2。7.5、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-9

14、4)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=4500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1150mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(2900.00-1500.00)/2=700.00mm；當 <0.3時，取=0.3；當 >3時,取=3，得=0.61； 剪切系數(shù)，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)，得=0.13； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×

15、414.92=414.922kN0.13×16.70×4500×1150/1000=11234.925kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！7.6、樁豎向極限承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設(shè)計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp其中 R復合樁基的豎向承載力設(shè)計值； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； s, p分別為樁側(cè)阻群樁效應(yīng)系數(shù)，樁端阻群樁效應(yīng)系數(shù)； s, p分別為樁側(cè)阻抗力分項系數(shù)，樁端阻抗力

16、分項系數(shù)； qsik樁側(cè)第i層土的極限側(cè)阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=1.600m； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 由地勘報告查得樁基設(shè)計參數(shù) 層號土層名稱土層厚度抗拔系數(shù)混凝土預制樁qsik(kPa)qpk(kPa)3淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土8.060.7164粉質(zhì)粘土0.980.7605粉 土0.960.654212706A6B 由于樁的入土深度為10.00m,所以樁端是在第3層土層。單樁豎向承載力驗算: R=1.600×(8.06×16.00×1.00+0.98×60.00×1.00+0.96&#

17、215;42.00×1.00)/1.65+1.17×1270.00×0.283/1.65=4.75×102kN>N=414.922kN；上式計算的R的值大于最大壓力414.92kN,所以滿足要求!八、QTZ63樁基基礎(chǔ)計算書8.1、QTZ塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63， 塔吊起升高度H：101.000m，塔身寬度B：1.5m， 基礎(chǔ)埋深D：0.000m，自重F1：450.8kN， 基礎(chǔ)承臺厚度Hc：1.350m，最大起重荷載F2：60kN， 基礎(chǔ)承臺寬度Bc：5.500m，樁鋼筋級別:HPB235， 樁直徑或者方樁邊長：0.400m，樁間距

18、a：3.5m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.28m。 8.2、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=450.80kN， 塔吊最大起重荷載F2=60.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN， 風荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：Mkmax1275.89kN·m；8.3、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.1.1條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Ni=(F+G)/

19、n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n單樁個數(shù)，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設(shè)計值，F(xiàn)=612.96kN； G樁基承臺的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.50×5.50×1.35)=1225.13kN； Mx,My承臺底面的彎矩設(shè)計值，取1786.25kN·m； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.47m； Ni單樁樁頂豎向力設(shè)計值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力設(shè)計值， 最大壓力：Nmax=(612.96+1225.

20、13)/4+1786.25×2.47/(2×2.472)=820.40kN。最小壓力：Nmin=(612.96+1225.13)/4-1786.25×2.47/(2×2.472)=98.65kN。不需要驗算樁的抗拔2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范（JGJ94-94）的第5.6.1條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.00m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，Ni1=Ni-G/n=514.12kN；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值：

21、Mx=My=2×514.12×1.00=1028.23kN·m。8.4、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)第7.2條受彎構(gòu)件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1300.00mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360.00N/m

22、m2；經(jīng)過計算得：s=1028.23×106/(1.00×16.70×5500.00×1300.002)=0.007； =1-(1-2×0.007)0.5=0.007； s =1-0.007/2=0.997； Asx =Asy =1028.23×106/(0.997×1300.00×360.00)=2204.40mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為:5500.00×1350.00×0.15%=11137.50mm2。建議配筋值：RRB400鋼筋，20150。承臺底面單向根數(shù)

23、36根。實際配筋值11311.2mm2。8.5、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 0Vfcb0h0其中，0建筑樁基重要性系數(shù)，取1.00； b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5500mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1300mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0此處，a=(3500.00-1500.00)/2=1000.00mm；當 <0.3時，取=0.3；當 >3時,取=3，得=0.77； 剪切系數(shù)，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.

24、5)，得=0.11； fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=16.70N/mm2；則，1.00×820.40=820.397kN0.11×16.70×5500×1300/1000=13134.55kN；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！8.6、樁豎向極限承載力驗算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-94)的第5.2.2-3條，單樁豎向承載力設(shè)計值按下面的公式計算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R單樁的豎向承載力設(shè)計值； Qsk單樁總極限側(cè)阻力標準值； Qpk單樁總極限端阻力標準值； Qck相應(yīng)于任一復合基樁的承臺底地基