發(fā)動機設(shè)計匹配

1、設(shè)計匹配 發(fā)動機各主要附件系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范系統(tǒng)設(shè)計, 發(fā)動機, 規(guī)范, 附件發(fā)動機各主要附件系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范D. x H0 ?! 4 9 i5 一、 進氣系統(tǒng)+ % h. M) R3 W$ R1 G6 u1、 空氣濾清器：/ N9 Y% T- |- t* R! R U1.1 根據(jù)發(fā)動機排量、額定轉(zhuǎn)速、增壓度等嚴(yán)格按計算結(jié)果，確定空濾器額定空氣流量（計算公式及方法見附件1）。0 e% B5 k x. n! s1.2 參照國際標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定并結(jié)合我公司Q/FT A002干式空氣濾清器總成技術(shù)條件的標(biāo)準(zhǔn)要求，確定空濾器的原始進氣阻力、最大進氣阻力、原始濾清效率、粗濾效率等技術(shù)參數(shù)。# s7 Z% f* l, k(

2、 * c c6 E1.3 牽引車等公路運輸車輛，粗濾效率應(yīng)不低于75%（臥式安裝復(fù)合式空濾器）或87%（立式安裝復(fù)合式空濾器），自卸車等經(jīng)常在工地上，或在灰塵較多環(huán)境下運行的車輛，應(yīng)配裝粗濾效率不低于90%的雙級帶旋流管的沙漠空濾器?？諡V器試驗用灰塵應(yīng)不低于JB/T9747標(biāo)準(zhǔn)要求。 |( k# X# M1 S q1.4 根據(jù)國內(nèi)道路狀況，空濾器必須加裝安全濾芯。并且應(yīng)配裝空濾器阻塞報警裝置。8 K/ A1 k2 Rw/ X$ ) U# L1.5 確?？諡V內(nèi)部清潔，各焊接或連接部位密封可靠。5 L; a+ p( _& b + t4 & B, N1.6 空濾器出氣口為了保證密封，應(yīng)用圓形管，并要

3、求接口處有一凸緣和止口，以保證密封和不會松動。 U; E* m/ w3 I9 2 d, b$ z3 r X1.7 為了保養(yǎng)和清潔方便，在空濾器最底端部位要加裝排塵袋，并保證排塵袋子不靠近污染大的地方。% G/ Q8 ?3 0 y$ X: o w1.8 空濾器進出管走向避免肘關(guān)節(jié)現(xiàn)象。, I% 7 g9 I1 M& |2、 中冷器：( / Z2 y& G A( d, w2.1根據(jù)發(fā)動機的有關(guān)技術(shù)參數(shù)先用理論計算公式初步確定中冷器的總散熱面積，并在此基礎(chǔ)上增加10%15%的余量（計算公式及方法見附件1）。7 p/ n2 j0 # N1 o( c) G8 E2.2根據(jù)水冷散熱器的外形尺寸及整車空間尺

4、寸，確定最合理的中冷器芯體尺寸，并盡可能加大迎風(fēng)面積。 D6 I t# g+ u* R/ D4 t2.3 為了提高進氣效率，減少增壓后的空氣壓降，應(yīng)盡量使中冷器進、出氣口內(nèi)表面光滑，并保證各連接和圓角處無死角、急彎。還應(yīng)考慮氣室大小、形狀對效率的影響。$ v* N7 w& W2.4 根據(jù)發(fā)動機增壓后最大空氣壓力，確定中冷器密封試驗的氣壓。歐發(fā)動機取250kPa，歐取300kPa，時間均為不低于2分鐘。并保證中冷器進、出氣管直徑不能小于發(fā)動機的進、出氣口直徑。4 t6 H2 j K+ rI% q2.5 中冷器技術(shù)條件中應(yīng)明確在生產(chǎn)、運輸及使用過程中，確保內(nèi)部清潔，無殘留物。( O$ _ _0 L

5、+ W; G3、 管路：& j* l& A% b U8 & H3.1由于中冷器通常與水冷散熱器一起通過軟墊安裝在車架上，而發(fā)動機也是通過懸置軟墊固定在車架，考慮到兩部分振動頻率不一致，為了提高進氣系統(tǒng)各接口不會由于振動產(chǎn)生松動及泄漏，因此各接口必須安裝有一定伸縮量的彈性軟管，兩個硬管之間的距離不小于管徑的2倍。3.2 考慮到增壓后空氣溫度最多能高達200C，壓力最高可達到210kPa，為此所用彈性軟管、鋼管均必須確保滿足以上工作要求。4 7 # N _* * G o2 s* 8 H7 k3.3 所用軟管必須確保內(nèi)、外清潔，無殘余物質(zhì)，另外在運輸及儲藏過程中要進行密封和包裝，以避免污染。$ D-

6、 e- P) W, L; E, x3.4 另外用來夾緊軟管的卡箍必須有足夠的強度和良好的防松性能，確保能在210kPa壓力下正常工作，推薦T形卡箍。! C) ; N5 n+ A/ B9 G. z3.5為了確保發(fā)動機不出現(xiàn)早期磨損，除了控制各接口及整個進氣系統(tǒng)的密封外，還應(yīng)控制系統(tǒng)內(nèi)部本身的清潔度如各連接管在運輸和保存時都應(yīng)包裝或密封好。6 U9 $ A0 t3 K/ T3.6 要整個進氣系統(tǒng)長期使用后，內(nèi)部不會因腐蝕而生銹，也就是進氣系統(tǒng)應(yīng)盡量使用鑄鋁或不銹鋼等抗腐蝕材料，如要使用鋼管類材料，則必須要求其內(nèi)部噴涂耐高溫防銹底漆，并不會脫落。9 S: u& c$ j) t5 Q- 8 Y9 c;

7、 r3.7 中冷器進、出氣鋼管零件的焊接處必須清除焊渣，并進行高壓或超聲波清洗，保證每件零件的清潔度不大于10毫克，另外在運輸和安裝過程中應(yīng)采用密封好的包裝，以避免污染。) v( k$ L/ ( 6 Mln6 n3.8為了確保管件不漏氣，每件產(chǎn)品都必須進行不少于2分鐘300kPa的氣壓試驗。& A8 B. p( Z: D V) a3 3.9 進氣系統(tǒng)各管路走向應(yīng)盡量縮短長度和避免出現(xiàn)小于90的急彎，避免出現(xiàn) “肘關(guān)節(jié)”現(xiàn)象，圓弧半徑應(yīng)不小于管子直徑。內(nèi)表面保證圓滑，以減小進氣阻力，整個進氣系統(tǒng)管路，內(nèi)截面尺寸應(yīng)均勻，如要使用變徑，則必須采用漸進式圓滑方式。) E# q: n0 l1 g6 o*

8、 o二、 排氣系統(tǒng)1 x0 |$ E6 U9 F0 U( ?$ 4 r- f/ R, b1、 排氣消聲器：4 5 T6 z; r+ I7 b! J1.1 根據(jù)國內(nèi)外經(jīng)驗，以及所配發(fā)動機的排量等參數(shù)，按發(fā)動機排量的610倍來確定消聲器的容積。由于消聲器越大其消聲效果將越好，而且排氣背壓也能有效降低，為此在上述范圍中，應(yīng)盡量取上限。1.2 根據(jù)國內(nèi)資源及整車空間位置確定消聲器的形狀和主要外形尺寸。. j u1 jJ4 Q G& c1.3 根據(jù)我公司Q/FT E002和QC/T630標(biāo)準(zhǔn)，明確消聲器的插入損失和功率損失。建議重型車按插入損失18 dB(A)，功率損失2%額定功率。& - U8 ( a

9、: q; C/ W# r1.4 為了能確保發(fā)動機在額定功率點工作時，整個排氣系統(tǒng)的背壓不允許大于10 kPa。3 l6 x9 A$ K- M R) a: O4 C- q1.5 消聲器生產(chǎn)用材料，根據(jù)不同要求可采用鋼板加涂耐高溫銀粉漆，或使用內(nèi)外表面鍍鋁的鋼板。3 t0 L; R0 Y$ G+ h+ 8 ?; O2、排氣管路; % K& N f 9 - J4 _7 2.1由于重型車用發(fā)動機最大排氣溫度可達到600C，因此在整個排氣系統(tǒng)中，在與周圍怕熱零件，如進氣管路、橡膠件、塑料件和油箱等相距較近時，必須在中間增加隔熱板，并盡可能將距離加大，對于中間無庶檔物的，最小距離應(yīng)不小于120毫米，有庶檔

10、物的應(yīng)不小于60毫米。% n9 . S9 Q. K0 O/ % e% 5 n* z# g2.2 為了能盡量減少排氣阻力，所選用排氣管內(nèi)徑應(yīng)不小于發(fā)動機排氣口內(nèi)徑，另外管子的彎曲半徑應(yīng)盡可能加大，以使轉(zhuǎn)彎處減小變形。8 p0 D, p+ Z7 ; P2.3 因消聲器通常安裝在車架上，而發(fā)動機則是通過懸置軟墊固定在車架，兩者之間在行駛中存在相對運動，為此要保證排氣系統(tǒng)能長期有效的工作，應(yīng)在消聲器與發(fā)動機之間安裝彈性接管，并保證各固定支架等件的可靠性。: | ) 0 c& t+ |z2 y2.4 為了提高排氣系統(tǒng)抗腐蝕能力，對采用鋼管制成的排氣管，外表面應(yīng)使用涂耐高溫的銀粉漆，或者使用成本較高的內(nèi)外

11、表面鍍鋁的鋼管生產(chǎn)。/ ) Q; c w i/ X2.5 為了達到國家整車自由加速車外噪聲的相關(guān)要求，除了要保證消聲器本身的性能外，還應(yīng)保證排氣系統(tǒng)各接口的加工精度，以確保整個系統(tǒng)密封完好，不漏氣。! n, y( 4 R4 Y% 7 2.6 排氣尾管的出口方向應(yīng)避開怕高溫的零件，如輪胎、容器等。, 8 Y G# j4 U+ # x# A8 D! n2.7 根據(jù)不同車型，整個排氣系統(tǒng)的零件離地間隙應(yīng)滿足使用要求。牽引車等公路用車應(yīng)不小于350毫米，自卸車等工程用車應(yīng)不小于450毫米。（分中、重卡描述）$ 7 p6 y1 W. 4 j三、供油系統(tǒng)6 U. Q5 _+ G( % I H1、 油箱：-

12、 A$ N: x2 t( G4 j1.1 根據(jù)不同車型，并參照國內(nèi)外同類產(chǎn)品，確定油箱的最小容積，盡量減少車輛進加油站的次數(shù)。一般加滿一次油應(yīng)能保證續(xù)駛里程公路用車不低于800公里，工程用車不低于500公里，對于有特殊用途的車輛可增加副油箱。2 y: i g+ r$ K& |; p F/ W1.2 為了能保證發(fā)動機供油系統(tǒng)的正常工作，油箱的安裝高度要滿足最低油面不低于發(fā)動機進油口1.4米。4 - 1 P+ . C- y6 GL1.3 為了減小油路中阻力，油箱安裝應(yīng)盡量離發(fā)動機近一些，最好使油箱出油口至發(fā)動機進油口的距離控制在3米以內(nèi)。7 x A$ V. D, I8 K, : J) O6 f1.

13、4 燃油的清潔度對發(fā)動機非常重要，油箱在運輸、保存及使用時必須按國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。為了保證油箱在使用過程中清潔度，加油口和吸油管口都應(yīng)加裝不大于80的過濾網(wǎng)。4 Y) P4 q; b4 h/ K8 J5 g$ l1.5 油箱中進、回油管口都應(yīng)低于最低油面，并保證進油管口離油箱最低面位置為35cm。, Q/ / k. I6 P. S5 NW. . x4 |1.6 油箱必須安裝放油螺孔，以保證對油箱的清潔需要。% g* T4 ?4 p1 s) v* f( R4 f/ T$ 1.7 燃油箱的防腐性能、密封性能、內(nèi)部清潔度等必須滿足以下標(biāo)準(zhǔn)要求：# _ ?9 e% d* ( m2 3 3 c# K Q

14、C/T 644 汽車金屬燃油箱技術(shù)條件* O j5 X* z5 q: n GB 18296 汽車燃油箱安全性能要求和試驗方法j * p, O4 d QC/T 572 汽車清潔度工作導(dǎo)則測定方法* p# K! ?XA0 l; SO; I, I QC/T 644 汽車金屬燃油箱技術(shù)條件8 r2 Z5 F% 3 b i0 A l Q/FT B039 車輛產(chǎn)品油漆涂層技術(shù)條件7 z2 i 5 _. s9 n& S5 a2、 管路：$ F& S+ L0 k5 K: 2.1 油管應(yīng)使用內(nèi)表面光滑，阻力小，并能耐油的材料，如使用尼龍類軟管類，為了避免急彎處增加供油阻力，應(yīng)采用成形加工。; j5 Y3 p6

15、H C! + k( s2.2 油管內(nèi)徑根據(jù)不同發(fā)動機供油量的大小，其內(nèi)徑應(yīng)不小于發(fā)動機進油口內(nèi)徑，對于進油管長度超過4米，還應(yīng)在此基礎(chǔ)上把內(nèi)徑加大2毫米。4 f5 o$ E# _: ?2.3 對于使用軟管類油管，在與其它零件相接觸時應(yīng)加護套，以避免產(chǎn)生動態(tài)干涉后會出現(xiàn)磨擦并漏油。. t2 O I8 4 : $ H2.4 如果油路中進入空氣或其它臟物，將嚴(yán)重影響發(fā)動機的作用效果，為此應(yīng)確保各接口連接可靠，并保證密封要求。! q& & , M! j四、冷卻系統(tǒng)$ r# K8 P2 j9 RK. aC& Q1、 水冷散熱器：3 Y, Z# RM; c3 d1.1 根據(jù)有關(guān)計算公式及所配發(fā)動機的相關(guān)參

16、數(shù)，如功率，油耗等，確定水冷散熱器的總散熱面積（見附件2）。% |* t_; 5 N. X; 1.2 根據(jù)風(fēng)扇大小及整車空間尺寸確定散熱器迎風(fēng)面積，再根據(jù)散熱器面積計算公式選取散熱器芯厚尺寸。風(fēng)扇外徑掃過的環(huán)形面積不得小于散熱器芯子迎風(fēng)面積的55%。i$ Y6 S# R* U$ 5 ?2 b l1.3 散熱器芯體所用材料，目前在國際上有銅質(zhì)和鋁質(zhì)兩種，歐洲普遍采用鋁質(zhì)材料，也是將來的發(fā)展趨勢。考慮到鋁質(zhì)散熱器重量輕，焊接強度高和散熱效果好，應(yīng)盡量使用鋁質(zhì)散熱器。) G?; M! l$ , z$ H# 7 7 v1.4 為了提高散熱的散熱效果，其進、出水管口內(nèi)徑尺寸應(yīng)與發(fā)動機出、進水管口尺寸一致

17、，另外還應(yīng)保證進出、水口在上下位置盡量錯開，處于對角線上最好，不要在同一側(cè)。 & U0 Q0 F4 v4 1 & F/ v1.5 散熱器安裝時，必須牢靠，與車架的連接必須采用減振墊，這樣是為了隔離和吸收來自車架的部分振動和沖擊，使散熱器在車輛運行中，不致發(fā)生振裂、扭曲等正常損壞。6 G8 Y- p% S/ G) X& z! v; |1.10 根據(jù)國內(nèi)外設(shè)計經(jīng)驗，水冷散熱器芯體與風(fēng)扇前端尺寸應(yīng)控制在風(fēng)扇直徑的20%為宜。3 m3 b, y$ v, . G+ i8 ?2、 護風(fēng)罩：7 L4 W( . q& v; J: f& e護風(fēng)罩是為了提高風(fēng)扇的冷卻效率，使通過散熱器芯部的氣流均勻分布，并減少發(fā)

18、動機艙內(nèi)熱空氣回流而設(shè)計的。$ l/ y+ n. A+ J8 i& G2.1 如有可能，應(yīng)盡量采用布圈與發(fā)動機帶風(fēng)扇護風(fēng)罩軟性連接結(jié)構(gòu)，因這種結(jié)構(gòu)能使風(fēng)扇與護風(fēng)罩間的單邊間隙控制在7毫米左右，這樣可有效提高散熱效果。( I7 Y1 g* j- g: m& d( F2.2 采用護風(fēng)罩獨立結(jié)構(gòu)。護風(fēng)罩的內(nèi)徑根據(jù)風(fēng)扇直徑以及護風(fēng)罩與風(fēng)扇間隙一般控制在風(fēng)扇直徑的（34）%左右（或者1525mm）；護風(fēng)罩的寬度根據(jù)散熱芯體前端面至風(fēng)扇前端面大于等于0.15d(d為風(fēng)扇直徑)以及風(fēng)扇葉片的投影寬度應(yīng)伸入護風(fēng)罩內(nèi)2/3為宜來綜合確定。護風(fēng)罩的結(jié)構(gòu)不應(yīng)有阻擋風(fēng)扇氣流的尖角或死角。! / V8 n9 ?. J3

19、、 副水箱：; H3 ( M) S$ ?3.1當(dāng)冷卻系采用低位密封式散熱器時，必須增設(shè)高位副水箱，他的主要功能是給冷卻液提供一個膨脹空間，及時去除冷卻液中積滯的空氣以及發(fā)動機高溫下產(chǎn)生的水蒸氣，以便更有效的利用散熱器的散熱功能，提高冷卻效率。6 b i. I3 R8 n; s: X3.2副水箱的總?cè)莘e應(yīng)包含占冷卻系統(tǒng)總?cè)莘e6%的膨脹容積、占冷卻系統(tǒng)總?cè)莘e10%的儲備容積以及必備的殘留容積。. Q+ , T7 ?) Y9 L; w! v; i3.3 布置副水箱位置時，它的底平面至少應(yīng)高出發(fā)動機水道頂部或散熱器上水室頂部100。7 B, u# h- A1 N; R4 管路：) |; L a D:

20、A0 U+ C. 4.1所有的管路都要有一定的柔性，以適應(yīng)發(fā)動機和散熱器之間的相對運動，防止散熱器的管口振裂。管路盡量短而直，減少彎曲，總布置需要拐彎時，管子的曲率半徑應(yīng)盡可能大，以減少管道阻力，且管路的彎角處或截面變化處必須圓滑過渡。! 6 b* E7 F$ F9 + n; - T9 K4.2散熱器的管路可用成型膠管，如果兩接口相隔較遠，可采用金屬接管加膠管接頭的方式。膠管性能應(yīng)符合HG/T2491標(biāo)準(zhǔn)，具有耐熱、耐油性，能在-40。 C120。 C溫度下長期正常使用，耐壓能力超過150kPa。; Z) s0 A. C6 % K4.3 為了避免冷系統(tǒng)內(nèi)產(chǎn)生氣泡，從而對冷系統(tǒng)造成破壞和降低冷卻

21、效果，必須使發(fā)動機和散熱器與副水箱相連的的排氣管不形成U字形結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用平順或逐漸上行方式。1 t; Q& l+ |+ l& p+ I/ Y6 , O) & # g* U& t6 e6 Y( W2 g) g4 _9 _# g( f; b; H, L+ |1 P i F9 Y5 V, Yu3 e; 0 L- K. A4 T+ d0 m! c7 c) i; r r4 ? j8 ) I8 0 |2 b$ z# G$ e; E1 W5 K7 K, S1 Y( J5 3 r8 Z. M: ! r+ R M( 5 L- 3 - b_% 5 6 f, iN% e% I6 8 ) tw3 y6 ) 0 : S

22、$ B% y7 6 b$ # f& 2 R W7 - 4 F# p附件1：進氣系統(tǒng)主要件的計算1 e4 Z/ P$ K7 d- 一、空濾器流量的計算/ Z 7 ( ( I) % + C+ D1、發(fā)動機空氣流量的確定7 n0 ?1 x d+ p! U9 B對增壓及增壓中冷發(fā)動機所需空氣流量的確定，根據(jù)完全氣體狀態(tài)方程式：PV=RT，可知：/ K Y. D$ * E- q4 TV0=P/P0*T0/T*V=*T0/T*V& a. # p3 z0 X- e! G9 D0 c5 C5 Y而式中V：增壓后發(fā)動機所需的空氣量：7 h1 i$ ( d$ H6 ! CV=Vh*n/2*60/1000（m3/h

23、）8 r- k: A2 P5 El) q- 2、發(fā)動機增壓比：發(fā)動機增壓后空氣壓力與增壓前空氣壓力的比2 Y6 I/ B6 f. j5 B8 r9 T) 5 * o3、 各種溫度的確定：% a* T, L: M* x 大氣環(huán)境溫度為T0=273+20=293K/ c5 v W. y0 B2 r/ c 增壓中冷后進氣溫度為T= T0+25（根據(jù)不同發(fā)動機的要求）=318K, M( A$ Q v/ j4、 相關(guān)系數(shù)的選定：* T* c$ W, u5 S0 K因增壓發(fā)動機在進氣過程中，存在充氣效率 及掃氣效率 ( E. v9 _* f8 H6 ! 3 W7 H: F& l其中 = Tk/T0.25%

24、 / T% y% Q# ; B則空濾器：V0= T0/T 0.75*V*J% 1 N r: w) T. z* 9 j一般取=0.85 =1.032 R0 |* y: E u8 N) K) T5、空壓機所需空氣流量V1：由發(fā)動機所帶空壓機的結(jié)構(gòu)參數(shù)確定5 P IE P F# w- b: W% A6、空濾器最終空氣流量的確定：* V A4 k5 x% |3 n* ?0 j: H0 9 u 空濾器所需流量為V0+V1，考慮到空濾器使用一段時間后，進氣阻力會增加，為此需增加一定的儲備，一般不少于10%。 s, z- C5 S2 ?( F- j$ V則最后空濾器所需流量為（V0+V1）1.1* B) X

25、, W7 R/ Cb% a二、中冷器散熱面積計算. 0 x7 G C0 C! A6 J! f+ X4 Z1、有關(guān)參數(shù)：8 s# % f. g* Y+ 9 Z* 1.1發(fā)動機功率： Ne (kW). q( n _ A4 T! T. o1.2中冷器進口空氣流量： Gk (kg/s)0 _& p& |; z! f( * R5 R N; s1.3熱端進口溫度： Th1(C)# I; Z. S2 I2 Q$ U# pq1.4熱端出口溫度： Th2(C): D2 R9 p; H7 d9 j1.5冷端出口溫度： Tc1(C)$ f, p9 F! e$ 1.6冷端出口溫度： Tc2(C)8 e& G- f*

26、Q- ! u+ 6 F1.7對數(shù)平均溫差： Tma(C)2 I) Z$ d3 P. 8 p1.8中冷器傳熱系數(shù)： Ka=47.43kcal/m2.h. C( 4 0 K2 W( r y1.9空氣比熱： Cpa=0.24kcal/kg. C( W) |7 X5 U5 ii- E( K7 g2、中冷器計算 o! A1 o# t- Z$ g/ v5 P+ Z2.1計算對數(shù)平均溫差Tma% g3 I! J! E5 x* X4 k Tma=（Th1- Tc2）-（Th2- Tc1）/In（Th1- Tc2）/（Th2- Tc1）& L; A8 S2 I, H3 H* s2 w, V2.2中冷器散熱量計算

27、：Qa= 3600Gk（Th1- Tc1）Cpa1 l1 P C1 Q5 R6 t L* o) F9 A: I2.3中冷器散熱面積計算：Fa= Qa/ (KaTma)% s( ? D% R5 ( d, G1 R2 t8 i0 J Q% s- O% m+ a1 h) k. R+ M: p% J( a 0 : q% _ A( a8 q1 2 A( i9 O1 u5 Z% R6 X. Z; W5 b7 _2 K9 v2 W, H. % w, 2 _, % g- L h, Z$ y6 j+ I% x & C2 8 J# Q# K- a# E1 C* V& Z% 8 a/ S# C- P# e3 : d

28、6 t! 3 L u! i7 0 k$ n& B. ?5 W& h8 Yl ; P; l6 D; _- z! Y; T3 J. M8 e5 J8 o! e2 W+ T E0 m! P R6 m6 m, A) u& A$ w K2 W( 5 Y6 + SG( z# P$ l6 ?! U% W) 7 G- f b; W* U- r+ L! Q- s# t; W+ ; E1 X5 b# S9 O3 K# F9 d) A5 g1 S U7 L$ z* T. o; % 7 D H$ h S: s0 u e$ 9 o6 x. g8 k- r. z/ : $ T9 C附件2：冷卻系統(tǒng)計算公式! M; u(

29、- i2 l; c x- T& R2 R冷卻系統(tǒng)：( J$ / C) v) 一、水箱計算f4 X# J1 A% y& K9 j1 發(fā)動機發(fā)熱量Q4 v3 M4 U) j; Z( E5 Q=hNeGe/1000 Keal/h8 R5 3 $ w! h3 N其中 Ne：發(fā)動機功率，KW- l& w9 d9 N: X- Y+ Ge：燃油耗， b/ KW h + p8 X- |& / y4 U6 H, m h:柴油低熱值 10533 Keal/hg3 N5 h; B+ K5 ?. C2.散熱冷卻系統(tǒng)的熱量Qw (Keal/h)5 M, k2 K: q9 n0 v0 A1 t& o2 z! u Qw=AQ