廣西橋梁三角掛籃計(jì)算報(bào)告及主橋模板計(jì)算書

1、寧拿*寧字三角掛籃計(jì)算報(bào)告編制:校核:審核:XXXX鋼結(jié)構(gòu)制造有限公司年寧拿*寧*概況1.1工程概況I. 2掛籃受力體系設(shè)計(jì)依據(jù) 計(jì)算依據(jù)3.1計(jì)算假定、材料參數(shù)及設(shè)計(jì)基本參數(shù)3. L 1計(jì)算假定3. L 2材料參數(shù)3. L 3設(shè)計(jì)基本參數(shù)3.2計(jì)算荷載3. 2. 1永久荷載3. 2.2可變荷栽3.3荷載組合計(jì)算工況 混凝土澆筑工況計(jì)算5.2工況一承載力和正常使用極限狀態(tài)臉?biāo)阌?jì)算模型5. 2. 1主桁架計(jì)算5. 2.2底縱梁計(jì)算5. 2.3后下橫梁計(jì)算105. 2.4前上橫梁125. 2.5前下橫梁計(jì)算1314145. 2. 6潸梁計(jì)算5. 2. 7蒂軋螺紋吊桿計(jì)算5.3工況二承載力和正常使用

2、極限狀態(tài)驗(yàn)算155. 3. 1主桁架計(jì)算155. 3. 2底縱梁計(jì)算165. 3. 3后下橫梁計(jì)算175, 3.4前上橫梁185. 3. 5前下橫梁計(jì)算195. 3. 6潸梁計(jì)算205. 3. 7楮軋螺紋吊桿計(jì)算21走行工況三承教力和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算216. I. 16. I. 26. I. 36. 1.4后下橫梁計(jì)算梢軋螺紋鋼吊桿計(jì)算潸梁計(jì)算平聯(lián)計(jì)算各構(gòu)件計(jì)算匯總7. 1主桁穩(wěn)定性計(jì)算1. L1立柱（受壓）穩(wěn)定性計(jì)算7. 1.2主縱梁（壓彎穩(wěn)定性計(jì)算7. 2抗傾覆計(jì)算7. 2. 1澆筑混凝土狀態(tài)7. 2.2行走狀態(tài)7.3斜拉桿孔壁削弱處計(jì)算1. 3.1削弱處截面抗剪計(jì)算7. 3. 2銷軸

3、計(jì)算7.4吊框轉(zhuǎn)換架計(jì)算7.5后錨固計(jì)算7. 6軌道驗(yàn)算7.7反力鉤銷軸及孔壁局部承壓驗(yàn)算結(jié)論與建議其他9. 1掛籃安裝9. 2掛籃拆除9.3后錨保險(xiǎn)裝S說明2223232425262728292930313132323334353636363737林*林1概況L1工程概況融安縣長(zhǎng)安三橋東橋梁休為1箱|室、變高度、變截面箱梁.梁體全長(zhǎng)336臥邊、中跨箱梁箱底寬6, 25m.-般斷面頂板寬12. 7m. 0號(hào)梁段采川托架觀澆18號(hào)梁端采用掛籃懸臂澆筑.合龍梁段采川吊架澆筑合龍，邊跨現(xiàn)澆段采川托架澆筑.懸澆掛籃為三角掛籃。?懸澆節(jié)段控制計(jì)算梁段計(jì)算參數(shù)如下：表r 1-1各梁段參數(shù)節(jié)段編號(hào)1#10#

4、節(jié)段重量(t)22L6172.3截而高度(m)& 431H 0085. 25廣4. 916節(jié)段長(zhǎng)度5)3.54.5掛籃布置如下:rrKA圖1.17掛籃立面圖寧拿*寧*A-A1. 2掛籃受力體系三角掛籃主要由主桁系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、底籃系統(tǒng)、吊掛系統(tǒng)、平臺(tái)及防護(hù)系統(tǒng)等組（1）主桁系統(tǒng)主桁架是掛籃的主要受力結(jié)構(gòu)，由主桁架、橫向聯(lián)結(jié)系組成。英作用是保證主桁架的橫 向穩(wěn)定，并在走行狀態(tài)懸吊底模平臺(tái)后橫梁。（2）底籃系統(tǒng)底模平臺(tái)直接承受梁端混凝土重量，并為立模、鋼筋綁扎、混凝土澆筑等工序提供操作場(chǎng)地。由地模板、底縱梁、前后下橫梁組成。（3）懸吊系統(tǒng)懸吊系統(tǒng)用于懸吊底模平臺(tái)、外模和內(nèi)模。并將

5、底模平臺(tái)、外膜、內(nèi)模的自重、梁段混 凝上重量及苴它施工荷載傳遞到主桁架和已成梁段上。懸吊系統(tǒng)包括前上橫梁、底模平 臺(tái)前后吊桿，外模導(dǎo)梁前后吊桿、外?；呵昂蟮鯒U、內(nèi)?；呵昂蟮鯒U。表1. 2-1掛籃主要構(gòu)件材料屬性序號(hào)材料材質(zhì)1斜拉帶300X50Q345B2立柱2 4002 32bQ235B3主縱梁2163bQ235B4前上橫梁2163bQ235B5前下橫梁2163bQ235B6后下橫梁2I56b+2I16Q235B7內(nèi)滑梁2145bQ235B8外滑梁2156bQ235B9導(dǎo)梁2145bQ235B10主桁橫聯(lián)2I25b+I14Q235B11軌道梁2145bQ235B12銷軸OlOOmm45#鋼

6、13精軋螺紋032mmPSB93014底模分配梁I45bQ235B15后錨梁2145aQ235B2設(shè)計(jì)依據(jù)融安縣長(zhǎng)安三橋東橋及引道工程-橋梁工程施工圖設(shè)訃鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)GB50017-2017：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTJ D60-2015;鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB50205-2001;橋梁懸臂澆筑施工技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)CJJ/T281-2018：鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)第四版；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB5009-2012混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB506663計(jì)算依據(jù)3. 1計(jì)算假定、材料參數(shù)及設(shè)計(jì)基本參數(shù)3.1.1計(jì)算假定搖設(shè)il圖紙，對(duì)掛籃的主要構(gòu)造進(jìn)行了空間建模，采用通用有限元分析程序Midas civil

7、2019 進(jìn)行空間分析。對(duì)傳力作了如下的假楚：（1）箱梁翼緣板繪及側(cè)模重量通過外導(dǎo)梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁翼板和掛籃主桁的 前上橫梁承擔(dān)。（2）箱梁頂板栓、內(nèi)模支架、內(nèi)模重量分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上 橫梁承擔(dān)。箱梁底板、腹板妊及底模平臺(tái)重量分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁和掛籃主桁的前上橫梁承擔(dān)。3.1.2材料參數(shù)材料參數(shù)鋼材彈性模:E=2. 06e5Mpa密度：丫 =7. 85xl0"3kg/m3泊松比：v=0. 3線膨脹系數(shù)：a=0. 000012材料及力學(xué)參數(shù)主要根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)（GB 50017）中表4. 4-1以及橋梁懸臂澆筑施工技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（CJ

8、J/T 281-2018）表4. 3-2確怎，鋼材設(shè)計(jì)值如F：材料力學(xué)參數(shù)應(yīng)力種類材質(zhì)Q235BQ345B45#鋼P(yáng)SB930 精 軋螺紋鋼抗拉、抗壓和抗彎 </）205295360790抗剪（人）120170196端部承壓（仁）320400一3.L3設(shè)計(jì)基本參數(shù)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)梁段混凝上重量：26/cN/n?:施工人員及設(shè)備機(jī)具荷載2.5kN/m2:超載系數(shù)取1.05：對(duì)掛籃行走系統(tǒng)的的強(qiáng)度和穩(wěn)立性il算，考虎1. 3的行走沖擊系數(shù)；傾覆穩(wěn)楚系數(shù)20；底模施加模板荷載，按（）.83/皿2計(jì)算，內(nèi)模和側(cè)模施加荷載按1.2約/nF計(jì)算： 根據(jù)橋梁懸臂澆筑施工技術(shù)標(biāo)

9、準(zhǔn)（CJJ/T 281-2018） , 4.2.1作用于掛籃的荷載可分為永久荷載和可變荷載。永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.2,可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)取1.4。（8）掛籃允許最大變形為20ramo3. 2計(jì)算荷載321永久荷載根據(jù)橋梁懸臂澆筑施工技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（CJJ/T 281-2018） , 4. 2.2：新澆筑混凝土（含鋼筋）自重（51#節(jié)段（3.5 米長(zhǎng)，221. 6t：10S節(jié)段（4. 5 米長(zhǎng)），172.3：模板自重（6掛籃承重、錨固及懸吊系統(tǒng)自重（6模型自動(dòng)輸入。欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)等組成掛籃作業(yè)平臺(tái)的齊部分自重（6）322可變荷載根據(jù)橋梁懸臂澆筑施工技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（CJJ/T 281-2018）

10、, 4. 2.3：（1）施工人員及設(shè)備機(jī)具荷載（0）按2. 5kN / m"考慮。振搗混凝土產(chǎn)生的振動(dòng)荷載澆筑和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值可按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范 GB50666, A. 0.4 規(guī)世取值。采用內(nèi)部振搗器時(shí)，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Gjk町按下列公式計(jì)算，并 應(yīng)取其中的較小值：''F = yE式中：F新澆筑混凝土對(duì)模板的垠大側(cè)壓力（pN/m?八Y 混凝上的重力密度kN /m'）/一新澆筑混凝土的初凝時(shí)間（h）,可按實(shí)測(cè)確定：當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)可采用 *0f°=200/（T+15）訃算，T為混凝土的溫度（

11、C）；130mm 時(shí),0混凝土坍落度影響修正系數(shù)：當(dāng)坍落度在oOmm-gOnmi時(shí)，取0.85：坍落度在1000 取 0.9：坍落度在 140ram'-180mni 時(shí)，# 取 1.0：¥-混凝土澆筑高度（厚度）與澆筑時(shí)間的比值，即澆筑速度（m/h）;H-混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆筑混凝土頂而的總高度（m）：】混凝土側(cè)壓力分布h-有效壓頭高度：H-模板內(nèi)混凝上總高度：F-垠大側(cè)壓力 取值 F = i.5kN/m-新澆筑混凝土對(duì)模板側(cè)而的壓力（°3與2 致?；炷先肽r(shí)產(chǎn)生的水平方向沖擊荷載（04） 與0致。風(fēng)荷載（）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GBO

12、0009 & 1. 1取值。© =0：“,“：4）式中：3 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（RN/m?）/-高度Z處的風(fēng)振系數(shù)：取L70 鳳荷載體型系數(shù)：取L25鳳壓高度變化系數(shù)；取1.0畋一基本風(fēng)壓（kNhf）；取Q'gNlE 由上計(jì)算得，涪陵地區(qū)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為©= 0.64歸V/m2。（6）其他荷載（根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際取值。3. 3荷載組合表3.3-1掛籃設(shè)計(jì)計(jì)算荷載效應(yīng)組合訃算項(xiàng)目強(qiáng)度、穩(wěn)；4性剛度掛籃承重、錨固 及懸吊系統(tǒng)Gi + Gg + Gs + Gq + Qi + Q + ft+ 25/2+63+64 鳥 +a模 板及作 業(yè)平臺(tái) 系統(tǒng)作業(yè)平臺(tái)G+a _ Q+Q(,q

13、+a+Q+a側(cè)模板Q'+QjQ3+Q4底籃G+G2+Q+QG/行走系統(tǒng)1.3(G2 + G3 + G4)G 冷 Gs + Gq + QgQb注：表中的“+”僅表示各項(xiàng)荷載參打組合，而不表示代數(shù)柑加。4計(jì)算工況工況一：1#節(jié)段澆筑完成但未達(dá)到強(qiáng)度，工作風(fēng)速垂直向下作用： 工況二：10#節(jié)段澆筑完成但未達(dá)到強(qiáng)度，工作風(fēng)速垂直向下作用; 工況三：掛籃空載走行訃算。5混凝土澆筑工況計(jì)算掛籃采用Midas civil 2019建模計(jì)算，模型如下圖所示:a0V2"11圖5.1-1工況一模型5. 2工況一承載力和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算計(jì)算模型521主桁架計(jì)算主縱梁采用2163b, W算結(jié)果如

14、下:POSTOCESSOflEBAM STRESSiW QSZMSl'tOOlSaS 込 Qt:r£0n4»4OOt沏173eaiOW»Og*W-l.5?W；e*CK)lJ.37S74e*OOi嘩e.763«a-C01-lSSMfi-CO：ejp-3.9&3SE«0圖5.2-1主桁架組合應(yīng)力圖(MPa)圖5. 2-2主桁架位移圖(mm)主桁最大組合壓應(yīng)力為105.6<20oMpa,滿足強(qiáng)度要求。主桁最大組合拉應(yīng)力為91. 9<20oMpa,滿足強(qiáng)度要求。掛籃整體豎向位移10. 7mm<20ram,滿足剛度要求。

15、522底縱梁計(jì)算底縱梁采用工45b,訃算結(jié)果如下:OOST«»gS»Xifl 斌*乂gJ 曲"F?wg畑八嚴(yán)3k F 24：os* 咖& 04>CO0t«C<O心sai -i.tonu-ooi圖523底縱梁組合應(yīng)力圖(MPa)WAaA*»C>yTWWS5gSStf* STftg疔夕芳）決8L2n4>tCCl -L«C413«"COLKC-圖5. 2-4底縱梁剪應(yīng)力圖(MPa)繆«5T8-IL04r A 7 ?-2l46-15.817 15798 -15795 -1

16、5.808 -16.411gQgTOftoqascftOKaCOOiIT農(nóng)說-4.32Xei»000茶 5701tfe-L<8圖5. 2-5 底縱梁位移圖(mm)底縱梁最大組合應(yīng)力為：120. 7Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：22.9<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求相對(duì)最大變形為：22-10. 7=11. 03mm<5600zM00=14tnni,滿足剛度要求。523后下橫梁計(jì)算后下橫梁采用21566+2116. th算結(jié)果如下:»8XM Truss“"辺27ca»«<o(*$43»400j

17、|14>KOO3)2X51>e-ASCT-ntOCCSMftt 0力(ec38圖5.2-6后下橫梁組合應(yīng)力圖(MPGMMO>«OCO£1PK<O1圖5. 2-7后下橫梁剪應(yīng)力圖(MPa)2KCl0*<01BA0 FtWjjcnuooiWMs如f 1,11 >01* O&i-2如*如-J OCOCCto->OCO7,曲另“8ffOffT-PROCEnonJ “5967.2238爲(wèi)爲(wèi)鳥鳥圖5. 2-8 后下橫梁位移圖(mm)后下橫梁最大組合應(yīng)力為：50. 7Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：2& 78

18、<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求。最大變形J 6. 27-6. 23=0. 04<1500/400=3. Tomm,滿足剛度要求。524前上橫梁前上橫梁采用2163b計(jì)算結(jié)果如下:RgTftOCSaCft tSWSTftg廠I&Qrsei«F24E2»8tMSAbPlC<»CCC«-KICC%冷ra-2r»OS«MlI 冷駅 ReVCl92仙*«AI)W-t:、圖5. 2-9前上橫梁組合應(yīng)力圖(MPa)i*，wu *>iwt Truss>-.-.圖5.2-10前上橫梁剪應(yīng)力圖(MPa)Qlf

19、l-11圖5.2-11前上橫梁位務(wù)圖(mm)X4£41S«<01M 訂 300$riui4«*ooi0«C9CO»«mlaCQ 尢>001-lUKkxOOI>«41VKE«<»1co7rmocc&ca2g3冷7£«如110*4£«<01:<85 8"994 VC 丄UOC4AV1】.M4VOt9740 加*<01i.JO7n-coi214 V)$8?ST01前上橫梁最大組合應(yīng)力為：60. 76Mpa<

20、205Mpa,滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：24. 6Mpa<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求相對(duì)最大變形為：13. 032-10. 7=2. 332mm< 1900/400=4. 75mm.滿足剛度要求。525前下橫梁計(jì)算前下橫梁采用2163b,計(jì)算結(jié)果如下:M»At/Ou1 gsT<es$»S&W STRESSWWWe-KCO47 如VCO-7.>4；We*«CnL37Ua.«a0l tl«C3eM0l =c-44eda>Tooo圖5. 2-12前下橫梁組合應(yīng)力圖(MPa)ccAM srg)%'f 4 &

21、#171; 9991$e«C00Z 73194-*COOSeZYCO9 >2125“YOO0.0060. <00I -I.fSOMtOOl圖5. 2-13前下橫梁剪應(yīng)力圖(MPa)OKAACSMCXT：W*c*00l552圖5. 2-14前下橫梁位務(wù)圖(mm)2d 樣 VO t 3jO7443.->O0i3X«7>-4Dt»«=x»5oe*ooi前下橫梁最大組合應(yīng)力為：15. 24Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：12. 6Mpa<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求。相對(duì)最大變形為：21-20. 96=

22、0. 04mm<470/400=L 175mni,滿足剛度要求。526滑梁計(jì)算內(nèi)滑梁采用2145b,外滑梁采用21566,導(dǎo)梁采用2145b,訃算結(jié)果如下:MtDAtjOulPOlTfTOCtaQW8如 mssI 跑衛(wèi)a 合MOOWiO2如KOronavM7X3St«T仇IQ2U«*F MR*如 3 如 *01 2*>»圖5. 2-15滑梁組合應(yīng)力圖(MPa)»O£TKO05mOQW STftCSS5i4S7i.*0C©7S764ta*0CC&507Ue-K>X>t.i7eo«40：c3a8x

23、C«Y84.&i74：Xrfy>-5i674e*000圖5.2-17滑梁位移圖(mm)滑梁最大組合應(yīng)力為：43. 6Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。垠大剪應(yīng)力：9,2Mpa<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求。相對(duì)最大變形為：13. 35-10. 7=2. 65mni<5600/400=14Dmi>滿足剛度要求o527精軋螺紋吊桿計(jì)算吊桿均使用PSB930精軋螺紋鋼，計(jì)算結(jié)果如下:OIMACDfCht-iJSJWa-WuaCM»8»ua»o 3a>S*-xgrc4i797:1 嘖 1 9沱r賃6656勺XI f11

24、3 tl -Ik6£9.E圖5. 2-18精軋螺紋吊桿應(yīng)力圖(MPa)15. 2-19精軋螺紋吊桿位移圖(mm)吊桿最大拉應(yīng)力為：43L6Mpa<790Mpa,滿足強(qiáng)度要求。5. 3工況二承載力和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算5.3.1主桁架計(jì)算主縱梁采用2163b, if-算結(jié)果如下:圖531主桁架組合應(yīng)力圖(MPGroST-PROCTSSORBEAA4 STRESS*133735*-0513.3W*Je*<Wl1,79353-MWl -1,34032-*40： -iTSTlSc-KJOl-074|&«C01H-"5-791076*0012»

25、壯如Afts4.7D1C£*001主桁最大組合壓應(yīng)力為88. 25<20oMpa,滿足強(qiáng)度要求。 主桁最大組合拉應(yīng)力為78. 6<20oMpa,滿足強(qiáng)度要求。 掛籃整體豎向位移& 98mm<20mm,滿足剛度要求.eeMFess«刖*z«?<l3J3n»->0015.3.2底縱梁計(jì)算底縱梁采用I45b,訃算結(jié)果如下:C*V&S974FI MWSoQl 乙和SeQl 元 7乂4236 aKlCOCa->OCO ')?«» *00j弓0血*CCh $後7«83nG4&#

26、171;0黑®LSSMSgi圖5.3-3底縱梁組合應(yīng)力圖(MPa)WEe&hM mess9 .皿M 144*0K556&?*WlL3W*?*Wlt«0dt4>Kei”a：底縱梁最大組合應(yīng)力為：83. 14Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：16<12()Mpa；滿足強(qiáng)度要求。相對(duì)最大變形為：17. 4-8. 98=8. 42mni<5600/400=l4mm,滿足剛度要求o5.33后下橫梁計(jì)算后下橫梁采用21566+2116. ih算結(jié)果如下:CCST<ftCK26SSOftDsgMfftr3153-WO 碩&quo

27、t;SO 如)d*0O 冷心802S$AFO圖5. 3-8下橫梁位移圖(mm)后下橫梁最大組合應(yīng)力為：32. 25Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求最大剪應(yīng)力：15.4<12OMpa：滿足強(qiáng)度要求最大變形J 3. 8-3. 2=0. 6<1450/400=7. 75inm,滿足剛度要求。53.4前上橫梁前上橫梁采用2163b訃算結(jié)果如下:POSrftOSMAGCAM TlKOa.wooecxoj36$九*032燈切阿】LSidf&xci5.£«ae>-Kco 0如H KO 9*00124S-W>i*<01>»：A?

28、130e««l圖5.3-9前上橫梁組合應(yīng)力圖(MPa)COST«PftOCfiSi«BAM grgsS,沁力*CC!S5nio*<i»<c-4.S1K«001iSkii2”ITaA.FS««-GOCC-WI圖5.3-11前上橫梁位移圖(mm)前上橫梁最大組合應(yīng)力為：54. 9Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：20. 35Mpa<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求。相對(duì)最大變形為：11. 55-8. 89=2. 66mm< 1900/400=4. 75mm.滿足剛度要求。53.5前

29、下橫梁計(jì)算前下橫梁采用2132b,計(jì)算結(jié)果如下:S,、K3W八引J “posTKOcessgG£AM STRESS1.34S?：>Kl017.9nl5c*CWA2t»>*000m210eYCO3lfi07eeY«0 -5«Wte*C00ASTa97*CGQ磁3QPS*<O1ms, 3-12前下橫梁組合應(yīng)力圖(MPa)MD2Q 川POST 林OCCSSg5 EAV STRESS'f ry7»?9e*WA31C»«->0002S1S*OOO2S»J3ii-<00SS938*e*CO

30、O",13 紅 VOJ.0l?9e*003圖5. 3-13前下橫梁剪應(yīng)力圖(MPa)MjOAMvil0T£t9CgSSgonff-AGCMsnrl.RMTWg乂皿6：«佃1 i.7?W©e*»iL i宿 35阿1 E（dg）Ksssscsa*«=心坦1圖5. 3-14前下橫梁位移圖(mm)前下橫梁最大組合應(yīng)力為：13. 46Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：9. 4Mpa<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求。相對(duì)最大變形為：17. 36-17. 01=0. 35nim<470/400=L 175mm,滿足剛度要

31、求。5.3.6滑梁計(jì)算內(nèi)滑梁采用2145b,外滑梁采用21566.導(dǎo)梁采用2145b,訃算結(jié)果如下:rC O"和«»«cooI-lOTsazfi-HWi3”？佬 512幻5«eQl 2 如 22»Ql-；-5D；3ec*Wyy如«PQffT-PftOCeSSOftdEAM ?TR£S5JEC-3«9W-KI0J圖5. 3-15滑梁組合應(yīng)力圖(MPa)09-r409r:PQ£T<ftQCES£Cft6&AM STRESSSJ"兀4Y«0鼠so昨yeo3，

32、?W25t-«0wmie*cco-LX<C03*-*0CO-A<UJW.*0»F«-X£C9d£-0&l圖5. 3-16滑梁剪應(yīng)力圖(MPa)POgT-aaoassow0000267&50.000 -3.235-51.84910.4049.605'0.000 -2 :倂r 0-000 T.ix 血 * 9.610rio.414N1.864心 A.FO_ 畑4 mo bHnio*<co I 0朋S50 aUOTUYM»CI315. 3-17滑梁位移圖(mm)滑梁最大組合應(yīng)力為：43. 6Mpa&

33、lt;205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：9.2Mpa<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求。相對(duì)最大變形為：11. 86-11. 4=0. 43nini<5600/400=14Dmi>滿足剛度要求o53.7精軋螺紋吊桿計(jì)算吊桿均使用PSB930精軋螺紋鋼，計(jì)算結(jié)果如下:-1407s /Iff2NNI!応円！ h2 1 s 6ZbUHHRH>»*0.000547J 丁 f3伽73.816r m-c 一一匚u *圖5. 3-18精軋螺紋吊桿應(yīng)力圖(MPa)15. 3-19精軋螺紋吊桿位移圖(mm)吊桿最大拉應(yīng)力為：249. 8Mpa<790Mpa,滿足強(qiáng)度要求。

34、6走行工況三承載力和正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算掛籃定行時(shí)前吊桿作為底平臺(tái)前定行吊桿，后泄行吊桿采用2根直徑32inm精軋鋼筋，外側(cè)模通 過外模走行吊桿吊于前上橫梁及主桁連接桁架上，內(nèi)模通過內(nèi)滑梁吊于前上橫梁及已澆部分箱梁頂 板上，底籃系統(tǒng)通過2個(gè)lOt手拉葫蘆吊于外滑梁上同步行走。模型中采用鉤鎖單元等效代替手拉 葫蘆。掛籃走形工況計(jì)算模型如下：、工6.1.1后下橫梁計(jì)算后下橫梁采用21566+2116.行走狀態(tài)下后下橫梁跨度變?yōu)?3. lom訃算結(jié)果如下:圖6. 1-1后下橫梁組合應(yīng)力圖(MPa)Krti£；XCC3«O-I 13»hXtO.M壯如ene»dK

35、«)f Ed如44C<«aC>«t xC2-»2圖6. 1-2后下橫梁剪應(yīng)力圖(MPa)»*«-1»M7*1»S-siaz*9tw2)3PMUR9M-；5；SW*X>M咖叭7M a刀打如后下橫梁最大組合應(yīng)力為：12. 74Mpa<205Mpa.滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：2.3<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求最大變形：2. 8< 13150/400=32. STnmi.滿足剛度要求。6.1.2精軋螺紋鋼吊桿計(jì)算3.*J»e*00t»v-MT75E*W)；%8MJ ；

36、陷ISi " J圖6. 1-4吊桿拉應(yīng)力計(jì)算吊桿受力最大應(yīng)力：53. 2Mpa<790Mpa,安全系數(shù)14.8,滿足強(qiáng)度要求。6丄3滑梁計(jì)算掛籃從9#節(jié)段向10#節(jié)段行走時(shí)，行走距離最大，此時(shí)，滑梁的最大跨度為10m. il-算如下滑梁最大組合應(yīng)力為：15. 2Mpa<205Mpa,滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：L7Mpa<120Mpa：滿足強(qiáng)度要求。相對(duì)最大變形為：3. 956-3. 71=0. 246ram<10000/400=25mm.滿足剛度要求。6丄4平聯(lián)計(jì)算走形狀態(tài)下，后下橫梁及底模平臺(tái)半荷載傳遞到平聯(lián)上9此時(shí)平聯(lián)受力最大，計(jì)算如下圖:iS!HUWtt

37、UtliOCtfxi STACSSLMlOtCCl-C«0W>e*0C«圖6. 1-8平聯(lián)應(yīng)力圖(MPa)噫B0NDA£|OX1HcrMcmcoafl 0 A S a XUH-i；3t»e*4C0-UQxa>-4co-3.91»Set«4CCg«9»«48>J6e*0UOSFM圖 6.1-9平聯(lián)剪應(yīng)力圖(MPa)nwAATrrtWTmocpsg!§ laSOMJM-i.9eri>rx>oi-iW-CitOOl Yfi?GU00l觴Q«-8n«%F

38、：圖6. 1-10平聯(lián)位移圖(mm)最大組合應(yīng)力為：3. 38Mpa<205Mpa>滿足強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力：6.11Mpa<120Mpa；滿足強(qiáng)度要求。相對(duì)最大變形為：085mm3900/200=195mm,滿足剛度要求7各構(gòu)件計(jì)算匯總工況一各構(gòu)件位移計(jì)算結(jié)果構(gòu)件名稱絕對(duì)位移 (mm)相對(duì)位移(mm)允許位移(mm)主桁架(斜拉帶鋼板300X50/立柱240C+232b,主縱梁 2163b)10.7-20前上橫梁(2163b)13. 0322. 3324. 75前下橫梁(2163b)210.041. 175后下橫梁(2I56b+2I16)6. 270.043. 75滑梁(內(nèi)

39、滑梁2145b,外滑梁2156b,導(dǎo)梁2145b)13.352.6514底板縱梁(I45b)2211.0314工況一各構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算計(jì)算結(jié)果構(gòu)件需稱組合應(yīng)力組合應(yīng) 力允許 值剪切應(yīng) 力剪切應(yīng) 力允許 值主桁架(斜拉帶鋼板300X50/立柱240C+232b,主縱梁 2163b)105.6205120前上橫梁C2I63b)60. 7620524.6120前下橫梁C2I63b)15. 2420512.6120后下橫梁(2I56b+2I16)50.72052& 78120滑梁(內(nèi)滑梁2145b,外滑梁2156b. 導(dǎo)梁2145b)43.62059.2120底板縱梁(I45b)120.72052

40、2.9120精軋螺紋鋼431.6(拉)790工況二各構(gòu)件位移計(jì)算結(jié)果構(gòu)件名稱絕對(duì)位移 (mm)相對(duì)位移(mm)允許位移(mm)主桁架(斜拉帶鋼板300X50/立柱240C+232b,主縱梁 2163b)& 89-20前上橫梁(2163b)11.552.664. 75前下橫梁(2163b)17.360. 351. 175后下橫梁(2I56b+2I16)3.80.63. 75滑梁(內(nèi)滑梁2145b,外滑梁2156b,導(dǎo)梁2145b)11.860.4314底板縱梁(I45b)17.48.4214工況二各構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算計(jì)算結(jié)果構(gòu)件名稱組合應(yīng)力組仟應(yīng) 力允許 值剪切應(yīng) 力剪切應(yīng) 力允許 值主桁架(

41、斜拉帶鋼板300X50/立柱240C+232b,主縱梁 2163b)8& 25205120前上橫梁(2163b)54.920520. 35120前下橫梁(2163b)13.462059.4120后下橫梁(2I56b+2I16)32. 2520515.4120滑梁(內(nèi)滑梁2145b.外滑梁2156b, 導(dǎo)梁2145b)43.62059.2120底板縱梁(I45b)83. 1420516120精軋螺紋鋼249.8(拉)7907. 1主桁穩(wěn)定性計(jì)算桿件計(jì)算長(zhǎng)度7丄1立柱（受壓）穩(wěn)定性計(jì)算28880-60%91524H44395387. S9063lx54725395& 5Ip取（|：

42、）2736269. 7925004lxIz597HI429. 390625IFx(T)2736269. 7924996lyiz137.654773827278143.792231335197L4440. S04&45762527362的 79 1875L0661549.9296875ip莎x（上）234288529. 1JT188136813(.89593771368134.8959373Wy«i)2751803. 822076522751803. 82207652ly13?6547738)155427 17202-41400176ny(左)Ay (右)371462. 093

43、95 朋44140656, 62950763$撓!(輸麗枳 1789007.6227471： 撓丫«面枳 2038W3.89578604 堆）:紬囪枳|8945038訂3了舒可 規(guī) YMlii 枳 158923.335212389左端離舷心沖 217. 00000000（ 右端寓影心魁217. 000000000007 左扁離形心加2& 70158248職 右«離形心趾 75.79S4I75151O68上圳«彩心IF 199. 999999毀下靖 A 形心200.000000000029 上嵐離形心叩 旳99999999!(期離形心沖 200. 00000

44、0000029主軸狎 547253938.500 (L000 , 0.000) 主M12 597141429.359 (0.000 1.000)土鈾n 273626979.188(1.000 0.000)主軸 12 10&61549.906 (0.000 . 1.000)立柱截而參數(shù)立柱單肢截面參數(shù)長(zhǎng)細(xì)比:1374140143=2&95竺= 29.45 .27.17換算長(zhǎng)細(xì)比：4+ 巧=728-95+29.45- =413査鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)GB 50017-2017附錄D得穩(wěn)定系數(shù)久=0.895(J6= 117.99MP"V205MP"0.895滿足要求。7丄

45、2主縱梁（壓彎）穩(wěn)定性計(jì)算4力0x«00tt*000:QTeYOd-1 WJMu YM，巧 gzYH 9>爐班70$4憐沁70$-4 炳 seeTWS.MTWcMJOS -eSWTieMJOS 7.»M7ieM>0SI216左 VO,jKfc-3«S=J-<0：圖711主桁弦桿軸力圖（N）P 耳你OCSSSOftot(w smess主桁弦桿彎矩圖（MPA）圖72聲ftsd 4$43dYCl 44 侏 YCl 3,7167 <01 XW3Cw<Ol SiSMSeai 2>47MleY01M49 爍 YCl 1.23S07ii-CC

46、l d.22648»OOOOw-kXC2681 紜 *002iBaafiE«ooi主縱梁1#塊最大軸力為903. 17kN,最大彎矩為45. 4MPa.主縱梁屬于壓彎構(gòu)件需計(jì)算穩(wěn);性，截而參數(shù)如下:J9379861IX 75h （上）lx6152336. 86904762Ix(T)iy1360023303.531256152336. $6904762Ip16569.9217888321986207837,015625rx(-h)Tx968993056.81253076168. 44324ly172H780, 203125rx(K)3076168. 4M32&424h

47、 824391337076野（左）4705962. 9879975224h 824391329277193424. 4666432$202 5R06442H1624705962. 98799729iy32.2322417S34&49rr(?r)如3«9672. 4373577；快丫»面枳 3313剛35n6655如粉面駅 182483a 21PG7SB<疑Y軸面積 171696. 701544653&灣厲«心口i 238. 999999W右塔A形心用289000000000007形心即315卜禺務(wù)形4：/距315形心具315左輸I 19379

48、86111 7&0 t：4flI2 1360023303.4C9<1.000 0.000)<0.000 . bOOO)968993056.875(LOGO , a 000)tttll4tttI2 172U780.219 (0000 L 000)主縱梁截而參數(shù)主縱梁?jiǎn)沃孛鎱?shù)平面外穩(wěn)定性il 算如下:2厶叫2&71 2厶塑=24血.y f 202* i 32.23'換算長(zhǎng)細(xì)比：= V28.7I- + 24.82- = 37.95査鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)GB 50017-2017附錄D得穩(wěn)楚系數(shù)聊=0 906903.17x10-'竹型0.906539期x205

49、®g°滿足要求。平面內(nèi)穩(wěn)定性計(jì)算如下:査穩(wěn)企系數(shù)：0“=0921；截而塑性發(fā)展系數(shù)：Z,=L05；等效彎矩系數(shù)：A, = I：抗力分項(xiàng)系數(shù)的歐拉臨力：g3J4-x206000x33139.8411盂1.1x23.98= IO.64xlO旦+必V人叫（1_0.8善）f“£t1x45.4x106=0.18<1-903.17x10h0.921x33139x205,05x6152336x(1-0.8x222221)x20510.64x10滿足要求。7. 2抗傾覆計(jì)算7.2.1澆筑混凝土狀態(tài)單片主桁受到前上橫梁傳遞最大為851.54KX （驗(yàn)算1#塊，將吊帶和吊桿的內(nèi)力施加在前上梁 節(jié)點(diǎn)上，單根032精軋螺紋鋼筋抗拉力為：nJ4xW790=63