外墻水平防護(hù)棚施工方案圖文

1、工程* *安 全 防 護(hù) 施 工 方專業(yè)資料編制人:審核人:審批人:編制單位：* 項目部編制時一、編制依據(jù)1二、工程概況1三、構(gòu)造要求2四、搭拆順序5五、搭拆安全要求6六、計算書 7專業(yè)資料一、編制依據(jù)1、建筑施工腳手架實用手冊2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程JGJ13020013、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)(JGJ80-91 )4、相應(yīng)的現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)及相關(guān)地方文件二、工程概況*工程位于*市洪山區(qū)南環(huán)路以北、丁字橋南路以西、珞梁路以東。建設(shè)單位為*市光谷聯(lián)合股份有限公司，設(shè)計單位為* 市建筑設(shè)計院，監(jiān)理單位為新天地工程建設(shè)監(jiān)理有限公司，總承包單位為*市吉天建設(shè)工程有限公司，洪山區(qū)質(zhì)量、

2、安全監(jiān)督站監(jiān)督。本工程由高層辦公樓、創(chuàng)意工坊、商業(yè)中心，地下室建筑面積約17000m2。建筑層數(shù)為：高層辦公樓、創(chuàng)意工坊、商業(yè)中心為整體地下一層,高層辦公樓地上17層/地下1層，總高72.7m , 9#、10#、11#樓一 層層高分別為5.4m、5.2m、4.85m ,二、三層層高4.2m , 4 17層層高 3.9m ;創(chuàng)意工坊地上4層/地下1層，總高23.05m ;商業(yè)中心地上6層/ 地下1層，總高26.80m 。本工程的外墻腳手架采用雙排落地扣件式鋼管腳手架和懸挑式鋼管腳手架混合搭設(shè)，即下部采用雙排落地扣件式鋼管腳手架，上部采用懸挑式鋼管腳手架?？紤]方便拆除，不影響裙樓幕墻施工，9#、1

3、0#、11#樓13層為雙排落地扣件式鋼管腳手架，上部分為三次懸挑（48層；913 層；1417層）?，F(xiàn)裙樓幕墻準(zhǔn)備施工，土建工程已進(jìn)入砌體施工階段， 為避免因垂直交叉作業(yè)而導(dǎo)致安全事故的發(fā)生，項目部擬于9#、10#樓、11#樓四層搭設(shè)3m寬水平懸挑防護(hù)棚，水平防護(hù)棚沿建筑周邊搭設(shè)，具體 布置詳平面圖。三、構(gòu)造要求我項目部將外架懸挑工字鋼設(shè)置在四層樓面，工字鋼均采用 U型卡錨 固在結(jié)構(gòu)上，錨環(huán)采用。20圓鋼，現(xiàn)場冷加工成“ U”型?，F(xiàn)在六層結(jié)構(gòu) 板上鉆孔，U型卡攻絲后穿于孔，然后用10mm厚鋼板和螺帽與主體結(jié)構(gòu) 錨固。水平防護(hù)棚采用。48X3.5mm鋼管作為懸挑骨架，鋼管懸挑桿間距為2m ,懸挑

4、部分長4.5m ,落于主體結(jié)構(gòu)段長1.5m。懸挑鋼管部分距離結(jié)構(gòu) 邊緣200開始搭設(shè)3根縱向鋼管，鋼管間距2.0m ,在防護(hù)鋼管上鋪設(shè)竹 跳板，用8#鉛絲與腳手管綁扎牢固。防護(hù)棚外側(cè)臨邊水平桿上設(shè)間距1.5m、 高0.9m的防護(hù)立桿，立桿上端及中部各設(shè)一根水平桿，在距離懸挑層500 高處同理搭設(shè)水平防護(hù)并滿鋪竹跳板，位于防護(hù)立桿最上端采用密目網(wǎng)進(jìn) 行水平防護(hù)，防護(hù)欄桿側(cè)用竹膠板全封閉。為提高防護(hù)棚安全系數(shù)，在挑桿中部和端部分別斜拉。14鋼絲繩，鋼絲繩位于第六層結(jié)構(gòu)面。鋼絲繩間 距2.0m ,且在防護(hù)棚各轉(zhuǎn)角處設(shè)置。專業(yè)資料網(wǎng)附水平防護(hù)平面圖佞14堀線如隨蚱同750步件抵隹需為業(yè)UUIfCT水平

5、防護(hù)棚立面圖四、搭拆順序水平防護(hù)棚搭設(shè)順序：鉆孔安裝錨環(huán)一安裝懸挑鋼管一搭設(shè)懸挑段水平桿一斜拉鋼絲繩一搭 設(shè)外立面防護(hù)欄桿一搭設(shè)第二步水平桿一欄桿側(cè)封竹膠板一鋪設(shè)最下面一 道竹跳板一鋪設(shè)第二道竹跳板一掛設(shè)密目網(wǎng)一驗收水平防護(hù)棚的拆除：遵循先搭設(shè)后拆除的原則。五、搭拆安全要求1、在水平防護(hù)搭設(shè)和拆除前，必須進(jìn)行安全技術(shù)交底。2、高處作業(yè)人員必須經(jīng)過專業(yè)技術(shù)培訓(xùn)及專業(yè)考試合格，持證上崗。3、防護(hù)棚采用的鋼管、扣件等材料必須符合 JGJ 130-2001建筑施 工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)及有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。4、搭設(shè)和拆除水平防護(hù)棚時，操作工人的“安全三寶”必須齊備，且 應(yīng)正確使用。5、在防護(hù)棚搭拆時，

6、應(yīng)避免上下同時作業(yè)，把操作時間錯開。6、搭拆防護(hù)棚時，所有材料、工具應(yīng)堆放在建筑物外邊線以至少 2m, 堆碼高度不超過1m。7、拆除的材料必須傳遞到樓層并及時運走，嚴(yán)禁高空拋擲。8、搭拆防護(hù)棚時，應(yīng)在地面設(shè)置警戒區(qū)，并派專人監(jiān)護(hù)。9、防護(hù)棚搭拆時，要有專人指揮。管理人員要做到：眼勤、腿勤、嘴 勤，對危險情況要積極采取有效安全防護(hù)措施，確保人員安全。10、雨天、雪天及大風(fēng)天氣，暫停防護(hù)棚搭拆施工，并應(yīng)檢查維護(hù)防 護(hù)棚的安全。11、防護(hù)棚搭設(shè)完畢后，必須經(jīng)過專職安全員驗收合格，方可投入使六、計算書防護(hù)棚受力計算（一）、荷載取值1、竹跳板：竹跳板自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2） : 0.30;2、安全網(wǎng)自重

7、標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2） : 0.005;3、高空墜落物最大荷載標(biāo)準(zhǔn)值N（kN） : 1 ;4、每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）:0.038 ;5、查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)風(fēng)荷% =0.7%,況“明載，式中:3 k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2 ）。注風(fēng)振系數(shù)，取1.0;底風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)（GBJ50009-2001 ）規(guī)定采用。地面高度為 15m ,取值為1.07。感一一腳手架風(fēng)荷載體型系數(shù)，按現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)（GBJ50009-2001 ）規(guī)定取S=1.3 X 卜1.3 X0.=0.116 。（其中少為擋風(fēng)系數(shù)）3 0基本風(fēng)壓（kN/m2 ）,按現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)采用

8、三十年一遇取0.32kN/m2 。3 K=0.7 X1 X1.07 X0.116 X0.32=0.028kN/m2(二)、縱向水平支撐鋼管計算縱向鋼管按照三跨連續(xù)梁計算，承受鋼管自重、腳手板及安全網(wǎng)自重、 墜落物沖擊集中荷載、風(fēng)荷載。因墜落物沖擊集中荷載、風(fēng)荷載不會同時 作用，因此按二者分別作用最大值計算。因防護(hù)棚按照承載能力極限狀態(tài) 設(shè)計，不考慮正常使用極限狀態(tài)。截面幾何參數(shù)如下：鋼管截面抵抗矩W=5.08 cm3;鋼管截面慣性矩I=12.19 cm4;鋼管凈截面面積：A=4.89 cm2 ;1 .荷載的計算(1)竹跳板自重(kN/m):q1=0.30 X0.85 X2=0.51kN/m ;

9、(2)鋼管自重(kN/m)q2=0.038(3)安全網(wǎng)自重(kN/m)q3=0.005 X0.85=0.004(4)風(fēng)荷載(kN/m)q4=0. X0.85=0.(5)高空墜落物最大荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN):N= 1kN ;2 .縱向強(qiáng)度驗算1、縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算；(1)墜落物沖擊集中荷載作用下最大彎矩計算公式如下Fy I11 口 口口，口 口、 _ T 八縱向鋼管計算簡圖M=0.08ql2 + 0.2F1均布恒載：q=1.2 X (0.51+0.038+0.004 ) =0.552kN/m ;沖擊荷載：F=1.4 xi = 1.4kN ;最大彎距 M=0.08 X0.552 X1.52

10、+ 0.2 X1.4X1.5= 0.519kN m;最大應(yīng)力 產(chǎn)M / W=0.519X106 / (5.08 xi03)=102.165N/mm2;支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2;支撐鋼管的計算應(yīng)力102.165N/mm2 小于 鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2 ,滿足要求！q(2)風(fēng)荷載作用下最大彎矩計算公式如下：縱向鋼管計算簡圖M=0.08ql2當(dāng)考慮風(fēng)荷載為正荷載時q=1.2 X (0.51+0.038+0.004 ) +1.4 X0.=0.695 kN/m ;最大彎距 M=0.08 X0.695 X1.52 = 0.125kN m;最大應(yīng)力 產(chǎn)M / W=0.12

11、5X106 / (5.08 xi03)=24.61N/mm2;支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2;支撐鋼管的計算應(yīng)力24.61N/mm2 小于鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2 ,滿足要求！當(dāng)考慮風(fēng)荷載為負(fù)荷載時q=1.2 X (0.51+0.038+0.004 ) -1.4 X0.=0.630kN/m;最大彎距 M=0.08 X0.630 X1.52 = 0.113kN m;最大應(yīng)力 產(chǎn)M / W=0.113X106 / (5.08 X103)=22.33N/mm2;支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm2;22.33N/mm 2小于鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值支撐鋼管的計算應(yīng)力20

12、5N/mm 2,滿足要求！(三)、懸挑橫向支撐鋼管計算懸挑橫向水平鋼管按照承載能力極限狀態(tài)設(shè)計，按照兩跨連續(xù)梁計算；1、墜落物沖擊集中荷載作用下最大彎矩、及支座剪力計算公式如下：沖擊荷載按最不利情況作用于跨中，上部鋼管傳遞的恒載按等間距步 置。沖擊荷載:F= 1.4 xi=1.4kN ;縱向鋼管、腳手板、安全網(wǎng)傳遞恒載：P=1.2 X (0.51+0.038+0.004 )xi.5=0.99kN ;橫向鋼管自重(kN/m) : q=1.2*0.038=0. kN/m墜落物沖擊集中荷載作用下支撐鋼管計算簡圖：跨中最大彎矩Mmax=0.07*0.*1.7*1.7+0.222*0.99*1.7+0.

13、203*1.4*1.7=0.866kNm ;最 大應(yīng)力 l Mmax / W=0.866 x 106 / (5.08 x 103)=170.49N/mm2;支撐鋼管的計算應(yīng)力170.49N/mm2小于橫向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2 ,滿足要求!支座剪力：VB 左=-0.625*0.*1.7-1.333*0.99-0.688*1.4=-2.33 kNVB 右=0.625*0.*1.7+1.333*0.99+0.688*1.4=2.33kNVC=0.375*0.*1.7+0.667*0.99+0.406*1.4=1.258kNB 支座最大反力為 2.33+2.33+0.99=5.65 k

14、NC支座最大反力為1.258+0.99=2.248kN2、風(fēng)荷載作用下最大彎矩、及支座剪力計算公式如下：I JI JI JI_JJII JI J1I I I q J I I IdrMJwJr 1風(fēng)荷載作用下支撐鋼管計算簡圖風(fēng)荷載:P1= 1.4*0.*1.5=0.048kN;縱向鋼管、腳手板、安全網(wǎng)傳遞恒載：P2=1.2 X (0.51+0.038+0.004 )xi.5=0.99kN ;橫向鋼管自重(kN/m) : q=1.2*0.038=0. kN/m當(dāng)風(fēng)荷載為正荷載是 P=0.99+0.=1.02kN當(dāng)風(fēng)荷載為負(fù)荷載是 P=0.99-0.=0.959 kN(1)當(dāng)風(fēng)荷載為正荷載時跨中最M

15、max=0.07*0.*1.7*1.7+0.222*1.02*1.7=0.394kN m ;最大應(yīng)力(T = Mmax / W=0.394 x 106/(5.08 x103)=77.61N/mm2;支撐鋼管的計算應(yīng)力 77.61N/mm2小于橫向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2 ,滿足要求！VB 左=-0.625*0.*1.7-1.333*1.02=-1.409 kNVB 右=0.625*0.*1.7+1.333*1.02=1.409 kNVC=0.375*0.*1.7+0.667*1.02=0.710 kNB 支座最大反力為 1.409+1.409+1.02=3.838kNC支座最大反力

16、為0.710+1.02=1.73kN(2)當(dāng)風(fēng)荷載為負(fù)荷載時跨中最Mmax=0.07*0.*1.7*1.7-0.222*0.959*1.7=-0.352kN m ;最 大應(yīng)力 s = Mmax / W=0.352 x 106 / (5.08 乂103)=69.41N/mm2;支撐鋼管的計算應(yīng)力 69.41N/mm2小于橫向鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值205N/mm2 ,滿足要求！VB 左=-0.625*0.*1.7+1.333*0.959=-1.229 kNVB 右=0.625*0.*1.7-1.333*0.959=1.229 kNVC=0.375*0.*1.7+0.667*0.959=0.669kN

17、B 支座最大反力為 1.229+1.229+0.959=3.417kNC支座最大反力為 0.669+0.959=1.628kN（四）、斜拉鋼絲繩計算通過橫向懸挑鋼管計算，B、C支座反力在沖擊荷載作用反力最大，分別為RB=5.65 kN ,RC=2.248 kN ,計算簡圖如下斜拉鋼絲繩計算簡圖鋼絲繩軸向拉力 F1=5.65/SIN70 ?=6.01 kN鋼絲繩軸向拉力 F2=2.248/SIN49 ?=2.98kN鋼絲繩驗算鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/KLJ其中Fg-鋼絲繩的容許拉力（kN）;Fg -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）,計算中可以近似計算Fg=0.5d2 , d為鋼絲繩直徑(mm);廣 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取1;K -鋼絲繩使用安全系數(shù)。 nn計算中Fg取 6.01kN , 0c=1 , K=7 ,得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2 X6.01 X7.000/1.000) 0.5=9.23mm。出于安全余量考慮，采用。14鋼絲繩