管道對接焊縫的超聲波檢測..

1、管道對接焊縫的超聲波檢測摘 要 :針對工藝管道對接焊縫的特點(diǎn) ,對焊接方法、焊接位置及易產(chǎn)生的缺陷進(jìn)行了分 析由于工藝管道對接焊縫壁厚范圍大,多是直管與直管、直管與彎頭、法蘭、閥門等管件對接 ,采用單面焊接雙面成型工藝 ,這種特殊結(jié)構(gòu)型式和焊接工藝,使超聲波檢測只能進(jìn)行單面雙側(cè)掃查或單面單側(cè)掃查 " 為了提高缺陷的檢出率 ,對不同規(guī)格 !不同結(jié)構(gòu)的焊縫在選擇掃查 面、探頭數(shù)量、探頭型號和探頭尺寸時應(yīng)有針對性"根部缺陷的判定對儀器掃描線調(diào)節(jié)精度提出了較高要求 ,對典型缺陷的回波特征進(jìn)行了分析 " 通過以上分析和采取的措施 ,能有效提 高工藝管道對接焊縫超聲波檢測的質(zhì)

2、量。石化裝置工藝管道對接焊縫超聲波檢測具有一定的難度 " 早期的模擬超聲波探傷儀由于 定位精度不高 ,對于根部缺陷的識別和判定存在較大難度,每次更換不同角度的探頭后時間基線都要重新調(diào)節(jié) ,非常不便 ,這為在工藝管道對接焊縫領(lǐng)域推廣超聲波檢測技術(shù)造成了很大的 困難 "近些年 ,超聲波檢測靈敏測設(shè)備發(fā)生了巨大改變,且更新很快 ,數(shù)字式探傷儀代替了模擬儀"數(shù)字式探傷儀較原先使用的模擬式超聲波探傷儀具有顯著的優(yōu)點(diǎn)"首先 ,其定位精度高定位精度可達(dá) 0.1mm,為管道焊縫根部信號的判定提供了可靠依據(jù)；第二，可存儲多種探頭參數(shù)及其距離一波幅曲線 ,為現(xiàn)場采用多種角度

3、的探頭進(jìn)行檢測提供了方便 ,提高了不同角度缺陷的檢度,也可方便地變換探頭 （角度）,為辨識真、 偽信號提供了方便 ；第三 ,可以存儲動態(tài)波形和缺陷包絡(luò)線 ,并可作為電子文件存檔備查 "數(shù)字式超聲波探的難題 "。筆者推薦管道焊縫探傷采用數(shù)字式超聲波探傷儀。通過專業(yè)培訓(xùn)和嚴(yán)格考核,可以篩選出合格的管道對接焊縫超聲波檢測人員,完全能保證管道焊縫的超聲波檢測質(zhì)量。通過對超聲波檢測方法、掃查面、探頭數(shù)量、探頭型號和探頭尺寸的控制、以及理論分 析和實(shí)際驗(yàn)證 , 表明超聲波檢測能有效保證管道焊縫的檢測質(zhì)量。超聲波檢測操作靈活方便 ,對厚壁管道檢測靈敏度和檢測效率均高于射線檢測 ,成本低于

4、 射線檢測 ,且對人體無害 ,是一種科學(xué) !環(huán)保的檢測方法。1 管道對接焊縫與容器對接焊縫的不同點(diǎn)管道對接焊縫較容器對接焊縫從焊接工藝、結(jié)構(gòu)型式!主要缺陷產(chǎn)生的部位、缺陷信號判別、探頭掃查面、探頭折射角度的選擇以及禍合面曲率等都有較大區(qū)別"因此從事管道對接焊縫超聲波檢測的人員必須對比有一定的了解 "表 1 是管道對接焊縫與容器對接焊縫超聲 波檢測不同點(diǎn)的比較。表I工藝曽迫對掛惺fit與容宿時撓燼績堀聲逋檢謂不軻點(diǎn)的比較頊和內(nèi)雅黠器就樓焊St1wftr藝親怦一股為収血胖捲"H歡為自型輝'卑間內(nèi)FL欖址2般艮禮査襯卄衷面呂風(fēng)檢賣.儀可對專囲査打內(nèi)鏑表藺H 1&

5、#171;檢査*5缺陌產(chǎn)蛍的主聲詳位最眈王菱產(chǎn)也電蟬魅的糧牌衣悍逸，未堆合，內(nèi) 凹“曲海JSH，吹迫.氣扎、壽瓠磁做塊陸圭要產(chǎn)住在如址內(nèi)部性札，夾苦.未熔音、 林誓4蠟離諛陪號的判抵幗器缺陥回迪4月內(nèi)盤面回諛扣瀝常，不賜劉期 區(qū)分乂陽冋泣與卻燧覆面回濁位窮姐不同品于區(qū)井判斷51探罷袒譽(yù)fti只住蒞背西外農(nóng)除掃査匸*克背導(dǎo)良青時按畀鑒巧以甕庫鑒兩轄掃春從藍(lán)怦#»掃咼可以從眸壽內(nèi)外去面坤蛭網(wǎng)則和査K醐曲曲帝耳肅爵欖矢褂測血味率才能與工井小"一魁接近千板-用合駁先恥7時18每站宴瑯-對十號希的詳址，煤!氏具有粧曲沿和丸 KflL埴尢一盛養(yǎng)的列査it"+血單訓(xùn)打竟的焊n蔓

6、血赭2秤不岡葡度的攆盂避廿和査*對輪陽陸弊集毒我變論K值不Ijil大杏ISili収轉(zhuǎn)進(jìn)帝打畫2焊接工藝及缺陷分析管道對接焊縫的超聲波檢測有兩個重要環(huán)節(jié)，一是如何能保證不漏檢缺陷，二是如何能正確識別和判定缺陷”以下對管道的接頭型式、焊接方法、焊接位置及易產(chǎn)生的缺陷進(jìn)行了分 析,為設(shè)計(jì)檢測工提高缺陷的檢出率和信號判定提供參考。2.1 結(jié)構(gòu)型式與掃查面石化裝置工藝管道對接焊縫一般可分為3種型式：直管與直管對接、直管與管件對接、管件與管件對接。（1）直管與直管對接焊縫探頭可以在焊縫兩側(cè)進(jìn)行掃查。直管與管件對接焊縫由于管件側(cè)表面為不規(guī)則曲面（如彎頭、法蘭、閥門或三通等 ），探頭不能良好藕合，因此，只能從

7、直管一側(cè)進(jìn)行掃查，為了提高缺陷檢出率，應(yīng)選擇2種不同角度的探頭進(jìn)行掃查。（3）管件與管件對接焊縫由于焊縫兩側(cè)均為不規(guī)則曲面（如彎頭!法蘭、閥門或三通等），探頭不能良好禍合，因此，這類焊縫不能進(jìn)行正常的超聲波檢測"如客戶有措施將焊縫余高磨平（與母材平齊），則可將探頭通過磨平的焊縫進(jìn)行檢測”將焊縫打磨至與母材平齊是一件很困難的 事，一般不這樣做。2.2焊接位置了解焊接位置有助于缺陷性質(zhì)的分析判斷。管道對接焊縫的焊接位置分為水平轉(zhuǎn)動、水 平固定、垂直固定和 45度斜固定。（1）水平轉(zhuǎn)動口焊接時，焊接位置總是處于時鐘11點(diǎn)或1點(diǎn)附近的位置，焊接操作最易控制，最不易產(chǎn)生焊接缺陷（圖1）&quo

8、t;（2）水平固定口焊接時，上半部分處于平焊位置，下半部分處于仰焊位置，兩側(cè)處于立焊位置（圖 2）。平斷豐動方向圖1水平轉(zhuǎn)動口焊接示戀團(tuán)(3) 垂直固定口焊接時，其位置為橫焊，焊接位置示意見圖3。(4) 45度斜固定口焊接時，各部分在水平固定的基礎(chǔ)上又增加了傾斜角度，加大了焊接難度(圖 4)。圖3垂直呦定圖1 45°頌斜固定焊接示意圖焊接示愿圖2.3各焊接位置易產(chǎn)生的缺陷類型(1) 焊接程序目前石化裝置管道對接焊縫均采用氫弧焊打底，焊工在打底結(jié)束前留一小段用作檢查孔，用手電筒觀察根部打底情況，若有不良現(xiàn)象則立即將不良部位用磨光機(jī)去除 重焊，最終檢查良好后將根部最后一小段焊好”氫弧焊打

9、底結(jié)束后，對于較厚的焊縫一般采用手工電弧焊或埋弧自動焊填充蓋面。(2) 平焊位置鐵水熔化后在重力的作用下會向下淌，因此平焊位置焊接時要控制電流不能過大，焊接電流和焊接速度要適當(dāng)，否則易形成焊瘤和燒穿。焊條接頭和焊瘤部位易產(chǎn)生氣 孔。(3) 立焊位置在立焊位置因鐵水下淌導(dǎo)致焊縫波紋粗糙及內(nèi)外表面焊縫成型不良，也容易產(chǎn)生未焊透、未熔合！焊瘤及咬邊"因此要控制焊接電流不能過大，焊接速度不能過快。(4) 仰焊位置仰焊位置易產(chǎn)生內(nèi)凹、未焊透、未熔合及焊瘤(余高過高)，仰焊位置電流過大易產(chǎn)生內(nèi)凹！燒穿和焊瘤，電流過小易產(chǎn)生未焊透和未熔合，因此仰焊部位的焊接難度最大”焊工常采用滅弧焊法進(jìn)行焊接，即

10、引弧!將焊條熔化一點(diǎn)立即斷弧、待片刻熔池凝固、再繼續(xù)引弧熔化一點(diǎn)焊條立即斷弧這樣循環(huán)持續(xù)，直至鐵水成型達(dá)到可控為止，在燒第二層焊縫時 電流也不能過大，否則將第一層鐵水熔化下墜形成內(nèi)凹，電流越大形成的內(nèi)凹越深。(5) 橫焊位置 管子垂直固定，焊工圍繞焊縫進(jìn)行橫向焊接。橫焊位置焊接時，鐵水受重力作 用，上部易出現(xiàn)咬邊，坡口易產(chǎn)生未熔合，焊接每層之間如果清理不好易產(chǎn)生夾渣。焊縫表面橫排波紋控制不好會比較粗糙。3探頭的選擇探頭選擇時要考慮的因素有 ：(1) 檢測厚度 檢測較薄焊縫應(yīng)選擇大 K值、短前沿探頭，一次波盡可能掃查更多的焊縫截面；對于大厚度焊縫應(yīng)選擇晶片尺寸較大、K值合適、具有足夠靈敏度的探頭

11、。根據(jù)實(shí)際工作經(jīng)驗(yàn)，筆者推薦壁厚不小于 7mm的焊縫宜采用單斜探頭進(jìn)行檢測。壁厚<7mm的焊縫檢測時雜波干擾嚴(yán)重，目前多選用聚焦探頭或雙晶探頭。但聚焦探頭和雙晶探頭一般寬度較大，與小徑管藕合時要進(jìn)行修磨"由于聚焦探頭和雙晶探頭都是在焦點(diǎn)附近靈敏 度最高，探測范圍受到一定影響，工藝管道壁厚< 7mm的管道管徑一般均較小，因此,對壁厚< 7mm的管道焊縫不推薦采用超聲波檢測法進(jìn)行檢測。(2) 檢測面曲率 半徑R較小的管道，要選擇接觸面小的探頭，以保證良好藕合；直徑較大 的管道可以選擇尺寸較大的探頭，以提高檢測效率。探頭與工件接觸面尺寸 W應(yīng)滿足下式：R> W /4

12、(1)目前市場銷售的晶片尺寸為6mm x 6mm的短前沿小晶片探頭 ，其探頭寬度一般為12mm。由式(I)計(jì)算可得管道直徑應(yīng) > 72mm。為提高藕合效果，筆者推薦采用探頭寬度為 12mm的小晶片短前沿探頭進(jìn)行檢測時 ，管道直徑下限為100mm。(3) 掃查面 直管與直管對接，探頭在焊縫兩側(cè)掃查時，可以選擇1種K值的探頭；直管與管 件對接，探頭只能在焊縫一側(cè)進(jìn)行掃查時 ，應(yīng)選擇2種折射角相差不少于10度的探頭進(jìn)行掃查 其中較小K值的探頭，一次波掃查范圍不少于焊縫截面的 1/4(4) 探頭頻率管道探傷宜選擇較高頻率的探頭，以提高指向性和定位精度。推薦采用頻率為 5MHz的探頭，對于較厚管道

13、(厚度)不小于4 0mm)可以選擇2.5M Hz的探頭。對于根部可疑信號，盡可能選擇小 K值探頭復(fù)驗(yàn)”經(jīng)驗(yàn)表明，小 K值探頭定位精度高，誤 差小。綜合上述條件，不同厚度的管道推薦選擇的探頭角度和前沿距離見表2,不同曲率的管道推薦選擇的探頭尺寸見表 3。表2不同厚度的管道推薦選擇的探頭角度和前沿距離7.' mni冕用埶亍弭探 頭芷炸尊兩劇 進(jìn)行掃杳時 探頭的K值釆用海沖Kffi探頭隹擔(dān)縫的 一割進(jìn)行掃査時攆頭的K值探頭麗沿/mni探頭】探頭2M 07 S1(1XO久07 02+0L5<T352. A Z t>L52.5C10£07 5i.n2.0-L02.0表3不同

14、曲率的管道推薦選擇的探頭尺寸管道外輕, mmW. nrni£1瓷或纔牌至與工件曲面匹IK159C/<21S>325C204檢測靈敏度分析檢測標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行JB/T 4730.3 2005,外徑不小于159mm的管子按標(biāo)準(zhǔn)中表 19調(diào)節(jié)檢測靈 敏度;外徑 159mm的管子按標(biāo)準(zhǔn)中表 30調(diào)節(jié)靈敏度。管道對接焊縫中存在的主要缺陷有未焊透、未熔合、內(nèi)凹、焊瘤、錯口、氣孔、夾渣和裂紋等。根部未焊透、未熔合和裂紋屬面狀缺陷，超聲波對其非常敏感。試驗(yàn)表明，深度為0.5mm切槽的反射波幅均較高，回波均在判廢線上下”因探頭的角度不同，回波幅度有所不同， 探頭折射角度越小，回波幅度越高，因此根部

15、未焊透！未熔合和根部縱向裂紋類面狀缺陷一般 不會漏檢。5檢測工藝卡編制舉例工藝卡的編制原則：工藝卡要能夠真正指導(dǎo)檢測人員能夠看懂，按工藝卡要求可以方便實(shí)施"編制檢測工藝卡時需重點(diǎn)關(guān)注的內(nèi)容如下：(1)探頭數(shù)量和參數(shù)能夠滿足標(biāo)準(zhǔn)和實(shí)際檢測的需要，能否最大限度地檢出危害性缺陷。檢測面要明確”(3)試塊和檢測靈敏度符合標(biāo)準(zhǔn)要求。下文對管道焊縫超聲波檢測工藝卡的編制進(jìn)行舉例。已知某石化裝置檢修改造工程中有一條規(guī)格為219*20mm的碳鋼工藝管道，坡口型式為V型，氬弧焊打底，手工電焊填充、蓋面，檢測比例為100%。按按JB/T4730.3 2005標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢測，合格級別為一級。檢測工藝卡編制結(jié)

16、果見表4。表4中未對檢測技術(shù)等級提出要求，這是因?yàn)镴B/T 4730.3一 2005的檢測技術(shù)等級不適用于直管與管件對接的焊縫檢測。曲就對白曽憐去禪1*悴*1工樟官字XXXXX«Hr*4細(xì)h曦常揄射N袪.219 bhi.廉加 mm拒血manIWHgGT A出十SMW監(jiān)VIlHTXT W迎廉睥UT舶瑟IK4 rIHit呼齡褂整*|貝金ttfllfVl埠斤aan l” n r1MAK頭ME< ICirimM b mm-訂|=丄 enfn.ZP9：'：SK2.G螺 W Amrj TE3140 on槪悔斥M它鼻農(nóng)UJ ««!»««

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18、受的”所測厚度值應(yīng)在記錄中注明，該值即作為判斷回波信號的基準(zhǔn)。對回波信號性質(zhì)的判定要結(jié)合材質(zhì)、坡口和結(jié)構(gòu)型式、 焊接工藝和焊接位置、 回波位置（包括水平位置和深度位置）、指示長度和取向、最大回波高度、靜態(tài)和動態(tài)波形等進(jìn)行綜合 分析"對于可疑信號可更換另一種角度的探頭進(jìn)行驗(yàn)證，以助于缺陷定性和偽信號的識別。管道焊縫正確判別根部信號的關(guān)鍵是時基線標(biāo)定要準(zhǔn)確，要求深度定位誤差不超過0.5mm，否則,根部缺陷信號判斷會產(chǎn)生較大誤差。時基線標(biāo)定完畢后，必須用與所檢工件厚度等深或相近的孔進(jìn)行校驗(yàn)，該孔的最高回波指示值應(yīng)與深度標(biāo)稱值相當(dāng)或略小0.1 0.5mm（半孔徑），則時基線標(biāo)定是準(zhǔn)確的。時基

19、線的調(diào)節(jié)還應(yīng)考慮試塊聲速與工件聲速的差異，當(dāng)工件厚度較大時，聲速的差別會嚴(yán)重影響定位精度和根部缺陷的判定"如常溫測得材質(zhì)20號鋼的橫波聲速3230m/s,P91的橫波 聲速3301m/s時20號鋼的縱波聲速 5934m/S,P91縱波聲速5983m/s。用KZ探頭和20號鋼 標(biāo)準(zhǔn)試塊標(biāo)定的時基線探測P91鋼工件時，由于P91鋼的聲速較快，其折射角增大,K值變?yōu)镵2.25,探測50mm厚P91工件其聲程增加至 123.297mm,較20號鋼的聲程111.67mm增加 11.62mm,從時基線上觀察，與厚度50mm的P91鋼工件的實(shí)際厚度為 54mm。顯然，由此會 造成嚴(yán)重的誤判，易將焊

20、瘤判為未焊透缺陷。關(guān)于最高峰的確認(rèn)，許多探傷人員對波峰最高點(diǎn)的判斷存在誤區(qū)，探頭總是不敢前后移動發(fā)現(xiàn)了較高的回波就認(rèn)為是最高波，探頭前后移動時最高波的位置又發(fā)生變化,從而影響對信號的正確判斷。在掃查和精探傷時，探頭應(yīng)前后移動，當(dāng)發(fā)現(xiàn)回波信號時，應(yīng)增加禍合劑并將探 頭前后往返緩慢移動 3 一 5次,觀察動態(tài)波形，找出回波最高點(diǎn)的位置，將探頭移至出現(xiàn)回波最 高點(diǎn)的位置，輕微前后移動或轉(zhuǎn)動探頭，找出最高波，用閘門選擇該回波，讀出回波位置，將探頭 移至出現(xiàn)回波最高點(diǎn)的位置，輕微前后移動或轉(zhuǎn)動探頭，找出最高波，用閘門選擇該回波， 讀出回波位置。下面對管道焊縫檢測中幾種典型缺陷信號進(jìn)行分析和介紹。6.1質(zhì)

21、量良好的焊縫質(zhì)量良好的焊縫內(nèi)部沒有缺陷，焊縫內(nèi)外表面成型飽滿且均勻過渡，焊縫區(qū)段沒有缺陷回波，焊縫根部或焊縫表面不產(chǎn)生或產(chǎn)生較低的回波（視探頭角度而異）。由于根部有一定的凸出，出現(xiàn)反射波時，反射波峰值的位置略遲后于工件厚度，兩側(cè)掃查結(jié)果相近。典型波形見圖5。圖5符合査求的焊縫糧部氏時回濫6.2根部未焊透一般有一側(cè)可以同時看到底面反射波”而未焊透兩根部未焊透與焊接工藝密切相關(guān)”目前中石化范圍內(nèi)的管道工程均要求氨弧焊打底，有效地減少了未焊透缺陷的產(chǎn)生，同時提高了根部成型質(zhì)量?，F(xiàn)在發(fā)現(xiàn)的未焊透多是由于焊工 操作的偶然性所致，未焊透的長度一般不超過20mm，自身高度一般不超過 2mm，也可能一側(cè)鈍邊略

22、深，另一側(cè)鈍邊非常淺”從焊縫兩側(cè)掃查時，反射波幅有可能相差較大。在非缺陷側(cè)探測 時，信號可能很弱，甚至無信號，改用較小角度探頭檢測時缺陷信號則易于發(fā)現(xiàn)。因此，從單面單側(cè)掃查時，應(yīng)選擇2種不同角度的探頭進(jìn)行檢測。如有可能，選擇KI斜探頭對根部缺陷進(jìn)行檢測，具有良好的檢測靈敏度。反射波與底波位置的間距與未焊透的深度成正比，未焊透深度大則回波幅度高 ，反之則回波幅度低。探頭作擺動或轉(zhuǎn)動時，波形消失很快。判斷是否未焊透的關(guān)鍵是看回波的位置，未焊透的反射波最高峰在底波略前一些的位置沒有底波出現(xiàn)”未焊透回波位置見圖 6。深度較大的未焊透一次波和二次波均可以發(fā)現(xiàn)，有時二次波的當(dāng)量幅值還會高于一次波的當(dāng)量幅值

23、。厲】閑翼純邊較-Sc(b卻側(cè)純邊不均勻圖G槪部未焊垮6.3未熔合管道焊縫的未熔合多為根部鈍邊未熔合，少部分為坡口未熔合”鈍邊未熔合在焊縫的根部,坡口未熔合在焊縫坡口熔合線部位”未熔合反射波的特征是：在焊縫兩側(cè)探測時，反射波幅不同，大部分未熔合只能從一側(cè)探到”較大尺寸的未熔合，探頭平移時波形較穩(wěn)定。(I)根部未熔合 根部未熔合反射波出現(xiàn)時，一般有一側(cè)可以同時看到底面反射波。而未焊 透兩側(cè)均沒有底面反射波。判斷是否未熔合 ，要結(jié)合回波深度、水平距離和是否有底波來綜 合判斷。根部未熔合回波示意見圖 7。曲7根部卡烙合冋波小恿虧(2) 坡口未熔合坡口未熔合多在厚壁焊縫和自動焊焊接時產(chǎn)生，具有一定的長

24、度，成連續(xù)狀或斷續(xù)狀。其動態(tài)波形為探頭平行于焊縫移動時，特征包絡(luò)線比較平穩(wěn)(連續(xù)狀)或有緩慢的起 伏(斷續(xù))；探頭前后移動時，特征包絡(luò)線與氣孔差不多；探頭作擺動或轉(zhuǎn)動時，波形消失很快 其聲程特點(diǎn)為如圖8,從缺陷側(cè)探測，二次波信號強(qiáng)，一次波信號弱甚至沒有；從非缺陷側(cè)探測情況相反。£1 L K L.(bj I 處 c) 口處 (d) U1 處 <e) 處制找不同探董悅世處的城口未熔合何波6.4根部內(nèi)凹內(nèi)凹一般產(chǎn)生在固定焊口的仰焊部位。 其在熒光屏上的波形為深度較大且邊緣較陡峭的 內(nèi)凹其危害性與回波幅度均與未焊透相似 ，易于檢測，應(yīng)按未焊透處理。深度較淺、且平緩過 渡的內(nèi)凹一般回波較

25、低或不易發(fā)現(xiàn)，這類內(nèi)凹對焊縫強(qiáng)度影響不大。其動態(tài)波形為特征包絡(luò)線的變化比較平緩 無明顯的鋸齒形，有內(nèi)凹缺陷時無底波出現(xiàn)。其聲程特點(diǎn)為從兩側(cè)探測，聲程反射點(diǎn)相隔一定距離，其距離約等于對口間隙加 2 一 4mm。6.5裂紋裂紋多產(chǎn)生于焊縫根部或外表面，一般是由于焊接材料用錯！強(qiáng)行組對或焊接工藝不當(dāng)所 致。一般裂紋的回波高度較大、波幅寬、有多峰出現(xiàn)。探頭平移時反射波連續(xù)出現(xiàn)，波幅有變動，探頭轉(zhuǎn)動時，波峰有上下錯動現(xiàn)象。表面和近表面微小裂紋反射面小、 反射波與表面雜波混雜在一起不易 區(qū)分，橫向裂紋垂直于焊縫，當(dāng)管徑較小時，探頭不能平行于焊縫掃查，因此標(biāo)準(zhǔn)要求增加表面 檢測來補(bǔ)充超聲檢測方法的不足。6.

26、6根部錯邊直管、彎頭、三通以及大小頭等，由于加工精度的原因，其對接端口往往存在一定程度的橢圓或不等壁厚，組對時局部可能會出現(xiàn)錯邊，輕微的錯邊在焊接時易焊至均勻過渡，嚴(yán)重的錯邊則會在內(nèi)表面形成焊縫錯邊。這種錯邊從一側(cè)探測時，信號較強(qiáng)，而從另一側(cè)探測時，沒有信號波，如圖9所示。等壁厚錯邊一般從外表可以看出”不等壁厚錯邊可以在檢測前測厚時發(fā)現(xiàn)”要注意錯邊與 單側(cè)未焊透的區(qū)別。6.7根部焊瘤根部焊瘤表面比較光滑，從焊縫兩側(cè)掃查，其反射回波相差不大，且均在底波位置之后出 現(xiàn),焊瘤部位一般只有焊瘤反射波，沒有底波”焊瘤回波示意見圖10(a)所示。焊瘤回波的判斷，焊瘤的反射回波一般都很強(qiáng)，且最高峰在根部之后

27、 2 一 3mm左右的位 置,大焊瘤也可能到達(dá)根部之后5 一 6mm的位置。操作時，前后移動探頭，從根部之前就開始有回波；隨著探頭緩慢后移，波峰逐漸增高，屏幕指示深度位置增加，超過根部位置2 一 3mm后 出現(xiàn)最高峰；之后，再后移探頭前后移動時熒光探頭，波峰開始下降，在最高峰之前沒有峰值出 現(xiàn)，這就是焊瘤回波的典型特征"焊瘤回波包絡(luò)示意見圖 10(b)所示。I(b)那緇回波但貉示惹圖 陽IU悼嘩間被示盤國6.8氣孔和點(diǎn)狀夾渣等點(diǎn)狀缺陷氣孔與夾渣均在焊縫內(nèi)部，一次波檢測時，其反射波位于始波與底波之間，二次波檢測時其反射波位于底波與上表面反射波之間。(1)單個氣孔與點(diǎn)狀夾渣回波特征其回波

28、在熒光屏上的波形尖銳、陡峭、清晰、波根較窄，如圖11所示。(2)密集氣孔回波特征密集氣孔回波在熒光屏上同時出現(xiàn)數(shù)個波，往往有一個較高的波，旁邊簇?fù)碇舾蓚€小波，波形清晰(圖12)。其動態(tài)波形為不管探頭作怎樣的移動，波形總是此起彼伏。（A） X光照片回般田形圖12應(yīng)集氣孔回渡（3）條狀夾渣回波牲探頭前后移動時熒光屏上的波形與點(diǎn)狀夾渣類似，只是左右移動時缺陷有一定的長度"其動態(tài)波形為探頭平行于缺陷長度方向移動時，在缺陷長度范圍內(nèi)有缺陷波；探頭作擺動時，波形消失很快。6.9兩種典型的偽缺陷信號6.9.1擴(kuò)散聲束在根部的反射偽缺陷回波在實(shí)際工作中經(jīng)常發(fā)現(xiàn)在接近下表面之前有強(qiáng)烈的反射波”從反射波出現(xiàn)的位置分析，反射點(diǎn)應(yīng)在焊縫內(nèi)，但長度較長，有時全焊縫連續(xù)，如圖1